PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ Escuela de Posgrado Comportamiento sismorresistente de tres edificaciones de concreto armado, de pórticos, dual y muros, con vigas reforzadas a flexión con CFRP Tesis para obtener el grado académico de Maestro en Ingeniería Civil con mención en Estructuras Sismorresistentes que presenta: Jose Alejandro Aguilar Ampuero Asesor: Jose Alberto Acero Martínez Lima, 2025 1 Informe de Similitud Yo, José Alberto Acero Martínez, docente de la Escuela de Posgrado de la Pontificia Universidad Católica del Perú, asesor(a) de la tesis titulada(o) “Comportamiento sismorresistente de tres edificaciones de concreto armado, de pórticos, dual y muros, con vigas reforzadas a flexión con CFRP”, de el autor Jose Alejandro Aguilar Ampuero, dejo constancia de lo siguiente: - El mencionado documento tiene un índice de puntuación de similitud de 17%. Así lo consigna el reporte de similitud emitido por el software Turnitin el 01 de agosto de 2025. - He revisado con detalle dicho reporte y la Tesis o Trabajo de investigación, y no se advierte indicios de plagio. - Las citas a otros autores y sus respectivas referencias cumplen con las pautas académicas. Lugar y fecha: Lima, 06 de agosto de 2025. Apellidos y nombres del asesor / de la asesora: Acero Martínez José Alberto DNI: 29662895 Firma ORCID: 0000-0003-4154-9510 i DEDICATORIA A mi madre María Rocio, que con su cariño infinito y fortaleza han sido el pilar de mi vida. Por ser un ejemplo de valentía y ser mi mayor inspiración; por su dedicación, sus sacrificios y sus palabras de aliento, que han sido mi impulso a seguir en cada momento difícil. Y por ser esa luz que guía mi camino y la voz que siempre me recuerda que soy capaz de todo. A mi padre George Luis, por ser ejemplo de esfuerzo, responsabilidad y determinación, por sus palabras de aliento y por estar siempre presente, y sobre todo por su apoyo constante que me ha dado la confianza para superar todo en mi vida. A mi hermano Randy, por ser mi compañero y amigo. Por sus palabras de ánimo y por su apoyo incondicional, que han sido un sostén invaluable en este proceso y en mi vivencia. ii AGRADECIMIENTOS A mis padres y consanguíneos, por su respaldo irrestricto durante la gestación del presente estudio. Al tutor de este trabajo, Mgt. Ing. Jose Alberto Acero Martínez, cuya sapiencia, guía técnica y auxilio erudito resultaron esenciales para la concreción de esta indagación académica. A la PUCP y a su cuerpo docente, por contribuir al afianzamiento de mi desenvolvimiento integral, tanto en el ámbito profesional como en el humano. A todos ellos, expreso mi más genuina gratitud. iii RESUMEN La fortificación de entramados en concreto reforzado mediante compuestos poliméricos armados con filamentos de carbono (CFRP) constituye una técnica vanguardista que apunta a optimizar la respuesta ante solicitaciones telúricas y a extender la longevidad estructural de los inmuebles. Conforme las construcciones envejecen y enfrentan exigencias estructurales acrecentadas, el empleo de CFRP ha cobrado notoriedad en el Perú por su robustez, ligereza y viabilidad económica. En virtud de ello, escrutar el desempeño sísmico de tales sistemas armados deviene imperativo para evaluar la eficacia de estos materiales en componentes resistentes como las vigas, abarcando tanto su comportamiento frente a eventos sísmicos como su rendimiento en dominios no lineales. Así, la meta del presente análisis radica en dilucidar la conducta estructural frente a sismos de edificaciones con tres disposiciones distintas: estructuras aporticadas, sistemas duales y edificaciones con muros portantes, todas ellas tanto con como sin refuerzo mediante CFRP. Se investiga, además, el comportamiento tridimensional de las edificaciones dentro del umbral inelástico al incorporar CFRP en vigas ubicadas en zonas sometidas a momentos flectores negativos y positivos, valorando su efecto sobre la resistencia y la ductilidad. El estudio detalla cómo la supresión de la formación de rótulas plásticas en dichas regiones influye en la atenuación de los desplazamientos, modificando la aptitud deformacional de la edificación sin menoscabar su capacidad resistente, aspecto crucial en la valoración sismorresistente. Los hallazgos evidencian que el CFRP puede potenciar de manera significativa la respuesta estructural ante sismos y el desempeño postelástico de los elementos intervenidos. Los datos revelan un incremento notable en la capacidad portante de las vigas reforzadas, tanto en análisis estáticos no lineales como en simulaciones dinámicas tiempo-historia, aunque se registra una merma en la ductilidad, lo que podría restringir la deformabilidad bajo cargas sísmicas severas. No obstante, el CFRP se muestra como una alternativa eficaz y rentable frente a métodos tradicionales de rehabilitación, subrayando su pertinencia para el reforzamiento de construcciones en regiones sísmicamente activas. En términos más amplios, su adopción reconfigura los paradigmas del refuerzo estructural a escala nacional, ofreciendo una vía practicable frente a las técnicas convencionales y fomentando una infraestructura más resiliente y con menores exigencias de mantenimiento. iv ABSTRACT The fortification of ferroconcrete edifices via carbon filament-reinforced polymers (CFRP) emerges as a nascent stratagem heralded to elevate telurodynamic aptitude and prolong architectural vitality. As constructions mature and endure augmented structural exigencies, CFRP has burgeoned in Peruvian usage, lauded for its tenacity, featherweight essence, and frugality. Hence, probing the seismic comportment of such fortified frameworks becomes pivotal to deciphering the material’s comportment in structural constituents—particularly girders—encompassing seismic fortitude and response within the nonelastic spectrum. Thus, this inquiry endeavors to elucidate the tremor-response of edifices manifesting three disparate skeletal archetypes: flexural frame systems, hybrid resistance constructs, and shear wall assemblies—evaluated with and bereft of CFRP augmentation. Furthermore, the exploration seeks to apprehend tridimensional structural conduct amid the nonelastic domain when CFRP is infused into girders at loci of both positive and negative flexural torque, gauging ramifications on fortitude and suppleness. It scrutinizes the inhibition of plasto-mechanical articulations in said regions, discerning their role in displacement attenuation and impact upon structural deformability without undermining robustness—a linchpin for seismic diagnostics. Outcomes illuminate that CFRP considerably amplifies both tremor resilience and subelastic dynamism in reinforced constructs. Findings disclose that CFRP utilization markedly augments the load-resistance of enhanced girders across nonlinear quasi-static and chrono-dynamic simulations; nonetheless, a diminishment in pliancy was noted, potentially curtailing deformative tolerance under cataclysmic seismic duress. Despite this, CFRP manifests as a potent and economical countermeasure against orthodoxy, validating its pertinence in structural rejuvenation and reinforcement within quake-prone locales. More expansively, CFRP integration recalibrates national fortification methodologies, presenting a credible surrogate to antiquated techniques while bolstering infrastructural resilience and economizing upkeep expenditures. v ÍNDICE INDICE GENERAL ......................................................................................................... v ÍNDICE DE TABLAS ...................................................................................................... x ÍNDICE DE FIGURAS ................................................................................................. xiii 1. CAPITULO I: GENERALIDADES ......................................................................... 1 1.1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................. 1 1.2. JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO ............................................................... 2 1.3. OBJETIVOS ...................................................................................................... 3 1.3.1. OBJETIVO GENERAL ............................................................................. 3 1.3.3. OBJETIVOS ESPECIFICOS ..................................................................... 3 1.4. HIPOTESIS ....................................................................................................... 4 1.4.1. HIPOTESIS GENERAL ............................................................................ 4 1.4.3. HIPOTESIS ESPECIFICAS ...................................................................... 4 2. CAPITULO II: MARCO TEÓRICO ........................................................................ 5 2.1. Polímero reforzado con fibras de carbono (CFRP)............................................ 5 2.2. Propiedades del CFRP ....................................................................................... 7 2.3. Características del CFRP ................................................................................... 8 2.4. Aplicación del cfrp como refuerzo de estructuras ............................................. 9 2.5. Reforzamiento de elementos estructurales con cfrp ........................................ 10 2.5.1. Refuerzo a flexión .................................................................................... 11 2.5.2. Refuerzo a cortante ................................................................................... 12 2.5.3. Refuerzo mediante confinamiento ............................................................ 12 2.6. Conceptos de sismorresistencia ....................................................................... 13 2.6.1. Rigidez ...................................................................................................... 13 2.6.2. Ductilidad ................................................................................................. 14 2.6.3. Resistencia ................................................................................................ 16 2.7. Diagramas de momento curvatura ................................................................... 17 2.8. Desempeño sísmico de estructuras .................................................................. 17 2.9. Curva de capacidad .......................................................................................... 20 2.9.1. Análisis pushover ..................................................................................... 20 2.9.2. Espectro de capacidad .............................................................................. 21 2.10. Análisis dinámico no lineal – tiempo historia .............................................. 22 2.11. Normas Técnicas .......................................................................................... 22 2.11.1. Norma E.060 ............................................................................................. 22 2.11.2. Norma E.030 ............................................................................................. 24 vi 2.11.3. Norma ACI 318 -18 .................................................................................. 25 2.11.4. Guía para el diseño y construcción de refuerzo externo de láminas de FRP para concreto armado (ACI-440.2R-17) ................................................................. 27 3. CAPITULO III: METODOLOGIA ........................................................................ 34 3.1. Descripción de las Edificaciones de Estudio ................................................... 34 3.2. Diagramas de esfuerzo – deformación de los materiales ................................. 39 3.3. Normas y Documentos de Referencia .............................................................. 41 3.3.1. Normas Nacionales ................................................................................... 41 3.4. Características de los Materiales ...................................................................... 41 3.4.1. Concreto ................................................................................................... 41 3.4.2. Acero de Refuerzo .................................................................................... 42 3.5. Cargas de Diseño ............................................................................................. 42 3.5.1. Carga Muerta ............................................................................................ 42 3.5.2. Carga Viva ................................................................................................ 42 3.5.3. Carga de Sísmica ...................................................................................... 43 3.6. Modelo computacional en Etabs ...................................................................... 45 3.6.1. Modelado de vigas, losas y columnas ...................................................... 45 3.7. Diseño de Concreto Armado de los Pórticos ................................................... 46 3.8. Dimensionamiento de fibra de carbono ........................................................... 46 3.1. Diagramas momento Curvatura ....................................................................... 47 3.2. Modelado de rótulas plásticas .......................................................................... 49 3.2.1. Rótulas plásticas en columnas, muros y vigas .......................................... 49 3.2.2. Longitud de rótulas plásticas en vigas y columnas................................... 50 3.3. Análisis Estático No lineal ............................................................................... 51 3.3.1. Determinación del nivel de desempeño acorde a SEAOC VISION 2000 52 3.4. Análisis Tiempo historia no lineal ................................................................... 52 3.4.1. Escalamiento y selección de registros sísmicos ....................................... 53 3.4.2. Cálculo de la respuesta estructural ........................................................... 54 4. CAPITULO IV: VALIDACIÓN DE COMPORTAMIENTO INELÁSTICO ...... 56 4.1. Muro de Concreto Armado .............................................................................. 56 4.1.1. Modelo físico Experimental ..................................................................... 56 4.2. Columna Cuadrada de Concreto armado ......................................................... 60 4.2.1. Modelo físico Experimental ..................................................................... 60 5. CAPITULO V: RESULTADOS ............................................................................. 64 5.1. Descripción de la Estructura ............................................................................ 64 vii 5.2. Criterios de Análisis y Diseño Estructural ....................................................... 65 5.3. Análisis Estructural .......................................................................................... 66 5.3.1. Primera Edificación, Sistema Estructural Pórticos De Concreto Armado 66 5.3.2. Segunda Edificación, Sistema Estructural dual ........................................ 70 5.3.3. Tercera Edificación, Sistema Estructural Muros Estructurales ................ 74 5.4. Incremento de la sobrecarga ............................................................................ 78 5.4.1. Edificio Aporticado .................................................................................. 80 5.4.2. Edificio Dual ............................................................................................ 82 5.4.3. Edificio de Muros estructurales ................................................................ 83 5.5. Propuesta de Reforzamiento con CFRP ........................................................... 85 5.5.1. Estructura de Pórticos ............................................................................... 85 5.5.2. Estructura Dual ......................................................................................... 86 5.5.3. Estructura de Muros Estructurales ............................................................ 89 5.6. Diagramas Momento Curvatura de Vigas ....................................................... 91 5.6.1. Estructura de Pórticos ............................................................................... 91 5.6.2. Estructura Dual ......................................................................................... 92 5.6.3. Estructura de Muros Estructurales ............................................................ 93 5.7. Determinación de longitud de rótula para Elementos Reforzados con CFRP . 95 5.8. Conversión de Momento Curvatura a Momento Rotación de Elementos Reforzados con CFRP ................................................................................................. 97 5.9. Registro de Rótulas plásticas en el Software ETABS ................................... 101 5.10. Análisis Estático No Lineal ........................................................................ 102 5.10.1. Creación y asignación de Rotulas y fibras no lineales ........................... 102 5.10.2. Aplicación del desplazamiento incremental ........................................... 102 5.11. Curva de Capacidad y Sectorización SEAOC............................................ 105 5.11.1. Estructura Aporticada ............................................................................. 105 5.11.2. Estructura Dual ....................................................................................... 108 5.11.3. Estructura de Muros Estructurales .......................................................... 111 5.12. Verificación y comparación de Desempeño a nivel Local ......................... 114 5.12.1. Estructura Aporticado ............................................................................. 114 5.12.2. Estructura Dual ....................................................................................... 115 5.12.3. Estructura de Muros Estructurales .......................................................... 116 5.13. Análisis tiempo Historia No Lineal (ATHNL) .......................................... 117 5.13.1. Aceleraciones Máximas del Análisis Tiempo Historia No lineal – Nivel Global de la Estructura .......................................................................................... 119 viii 5.13.2. Derivas Máximas del Análisis Tiempo Historia No lineal – Nivel Global de la Estructura........................................................................................................... 123 5.13.3. Cortantes Máximas del Análisis Tiempo Historia – Nivel Global de la Estructura .............................................................................................................. 127 5.13.4. Comparación de resultados con el Análisis Estático no Lineal .............. 131 5.14. Análisis Comparativo de las Respuestas Locales en Vigas ....................... 142 5.14.1. Comparación de historia de momentos en Edificio Aporticado ............. 142 5.14.1. Comparación de historia de rotaciones en Edificio Aporticado ............. 142 5.14.2. Comparación de historia de momentos en Edificio Dual ....................... 144 5.14.1. Comparación de historia de rotaciones en Edificio Dual ....................... 144 5.14.2. Comparación de historia de momentos en Edificio de Muros Estructurales 146 5.14.3. Comparación de historia de rotaciones en Edificio de Muros Estructurales 146 5.15. Análisis Económico del refuerzo estructural con CFRP ............................ 148 5.15.1. Presupuesto estructura de Sistema Estructural Aporticado .................... 148 5.15.2. Presupuesto estructura de Sistema Estructural Dual .............................. 150 5.15.3. Presupuesto estructura de Sistema Estructural Muros Estructurales ...... 151 6. CAPITULO VII: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ....................... 153 7. REFERENCIAS .................................................................................................... 157 8. ANEXOS ............................................................................................................... 160 8.1.1. Verificación de Reforzamiento Edificio Aporticado .............................. 160 8.1.2. Verificación de Reforzamiento Edificio Dual ........................................ 173 8.1.3. Verificación de Reforzamiento Edificio de Muros estructurales ........... 190 8.2. Diseño de refuerzo de CFRP ......................................................................... 201 8.3. Diagramas Momento Curvatura de Vigas ..................................................... 213 8.3.1. Estructuras Sin refuerzo de CFRP .......................................................... 213 8.3.2. Estructuras Con refuerzo de CFRP ......................................................... 217 8.4. Planilla de Metrados ...................................................................................... 223 8.4.1. Edificio Aporticado ................................................................................ 223 8.4.2. Edificio Dual .......................................................................................... 234 8.4.3. Edificio de Muros Estructurales ............................................................. 254 8.5. Análisis de Precios Unitarios ......................................................................... 280 8.5.1. Edificio Aporticado ................................................................................ 280 8.5.2. Edificio Dual .......................................................................................... 283 8.5.3. Edificio de Muros Estructurales ............................................................. 286 ix 8.6. Planos ............................................................................................................. 289 8.6.1. Edificio Aporticado ................................................................................ 289 8.6.2. Edificio Dual .......................................................................................... 293 8.6.3. Edificio de Muros Estructurales ............................................................. 297 x ÍNDICE DE TABLAS Tabla 1 Descripción de Edificaciones de estudio .......................................................... 39 Tabla 2 Variación del Ensayo monotónico experimental y numérico en muro WSH3 59 Tabla 3 Variación del Ensayo monotónico experimental y numérico en columna tipo E62 Tabla 4. Análisis Modal Edificación Aporticada. .......................................................... 67 Tabla 5. Verificación de derivas. .................................................................................... 69 Tabla 6. Verificación y cálculo del cortante dinámico. .................................................. 69 Tabla 7. Análisis Modal Edificación dual ...................................................................... 71 Tabla 8. Verificación de derivas. .................................................................................... 73 Tabla 9. Verificación y cálculo del cortante dinámico. .................................................. 74 Tabla 10. Análisis Modal Edificación de muros estructurales ....................................... 75 Tabla 11. Verificación de derivas. .................................................................................. 77 Tabla 12. Verificación y cálculo del cortante dinámico. ................................................ 78 Tabla 13 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x45cm .................................................. 80 Tabla 14 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x40 cm ................................................. 81 Tabla 15 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x55 cm ................................................. 82 Tabla 16 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x45 cm ................................................. 82 Tabla 17 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x60 cm ................................................. 84 Tabla 18 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x55 cm ................................................. 84 Tabla 19 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x45cm ....................................... 85 Tabla 20 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x40cm ....................................... 86 Tabla 21 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x55cm ....................................... 87 Tabla 22 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x45cm ....................................... 88 Tabla 23 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x60cm ....................................... 89 Tabla 24 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x55cm ....................................... 90 Tabla 25 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 40cm reforzada y no reforzada – Estructura Pórticos .............................................................................. 92 Tabla 26 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 45cm reforzada y no reforzada – Estructura Pórticos .............................................................................. 92 Tabla 27 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 45cm reforzada y no reforzada – Estructura Dual .................................................................................... 93 Tabla 28 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 55cm reforzada y no reforzada – Estructura Dual .................................................................................... 93 xi Tabla 29 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 55cm reforzada y no reforzada – Estructura de Muros estructurales ....................................................... 94 Tabla 30 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 60cm reforzada y no reforzada – Estructura de Muros estructurales ....................................................... 94 Tabla 31 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 60cm Eje5 Tramo B-C reforzada y no reforzada – Estructura de Muros estructurales ............................... 95 Tabla 32 Cálculo de Longitud de rótulas – Edificio aporticado .................................... 96 Tabla 33 Cálculo de Longitud de rótulas – Edificio Dual .............................................. 96 Tabla 34 Cálculo de Longitud de rótulas – Edificio de Muros Estructurales................. 97 Tabla 35 Cálculo de Rotación Edificio - Aporticado .................................................... 98 Tabla 36 Cálculo de Rotación - Edificio Dual ............................................................... 99 Tabla 37 Cálculo de Rotación - Edificio de Muros Estructurales ................................ 100 Tabla 38 Comparación de las respuestas del análisis no lineal estático - Edifico Aporticado .................................................................................................................... 106 Tabla 39 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección X - Edificio Aporticado .................................................................................................... 107 Tabla 40 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección Y - Edificio Aporticado .................................................................................................... 107 Tabla 41 Comparación de las respuestas del análisis no lineal estático - Edifico Dual 109 Tabla 42 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección X - Edificio Dual .............................................................................................................. 109 Tabla 43 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección Y - Edificio Dual .............................................................................................................. 110 Tabla 44 Comparación de las respuestas del análisis no lineal estático - Edificio Muros Estructurales ................................................................................................................. 111 Tabla 45 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección X - Edificio Muros Estructurales ...................................................................................... 112 Tabla 46 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección Y - Edificio Muros Estructurales ...................................................................................... 112 Tabla 47 Registros Sísmicos seleccionados ................................................................. 118 Tabla 48 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X – Edificio Aporticado Convencional ....................................................... 132 Tabla 49 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Aporticado Convencional ........................................................ 132 xii Tabla 50 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Aporticado Reforzado .............................................................. 133 Tabla 51 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Aporticado Reforzado .............................................................. 134 Tabla 52 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Dual Convencional .................................................................. 135 Tabla 53 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Dual Convencional .................................................................. 136 Tabla 54 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Dual Reforzado ........................................................................ 137 Tabla 55 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Dual Reforzado ........................................................................ 137 Tabla 56 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Muros Estructurarles Convencional ........................................ 139 Tabla 57 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Muros Estructurarles Convencional ........................................ 139 Tabla 58 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Muros Estructurarles Reforzado .............................................. 140 Tabla 59 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Muros Estructurarles Reforzado .............................................. 141 Tabla 60 Valores Máximos de Momentos y Rotaciones Viga B12H9 Eje B-B Tramo 1- 2 .................................................................................................................................... 143 Tabla 61 Valores Máximos de Momentos y Rotaciones Viga B1H8 Eje B-B Tramo 1-2 ...................................................................................................................................... 145 Tabla 62 Valores Máximos de Momentos y Rotaciones Viga B24H1 Eje B-B Tramo 1- 2 .................................................................................................................................... 147 xiii ÍNDICE DE FIGURAS Figura N° 1 Mecanismos del FRP (a) fibra y (b) material. Fuente: Tomada de Hull, 1987. .......................................................................................................................................... 5 Figura N° 2 Relación tensión-deformación en tipos de fibras. Fuente: tomada de Villasevil Montava, (2016). .............................................................................................. 6 Figura N° 3 Configuraciones de zonas aptas para el refuerzo. (Fuente: (Arteaga & De Diego, 2011)). ................................................................................................................. 11 Figura N° 4 Hipótesis de Cálculo a Flexión. (Fuente: (Arteaga & De Diego, 2011). .... 11 Figura N° 5 Disposiciones de fibra de carbono para refuerzo por cortante. (Fuente: Propia) ............................................................................................................................ 12 Figura N° 6 Curva Fuerza- Desplazamiento de una estructura. Fuente: Tomada de Cajaleón León (2018) ..................................................................................................... 13 Figura N° 7 Curva Fuerza- Desplazamiento de una estructura (Fuente: Propia) .......... 14 Figura N° 8 Esquema de deformabilidad de la estructura (Ductilidad) (Fuente: Propia) ........................................................................................................................................ 15 Figura N° 9 Clasificación de ductilidad (Gioncu, 2000) ............................................... 15 Figura N° 10 Matriz de Desempeño (SEAOC,1995) Matriz de Desempeño (SEAOC,1995) ............................................................................................................... 19 Figura N° 11 Representación típica de Curva de Capacidad (Moreno González, 2006) ........................................................................................................................................ 20 Figura N° 12 Conversión de la curva de capacidad a un espectro de capacidad. (Silva Mercado, 2018) ............................................................................................................... 21 Figura N° 13 Registro sísmico escalado del sismo de 1974 en Perú .............................. 22 Figura N° 14 Representación de distribución de momentos. Tomada de (Martinez, 2015) ........................................................................................................................................ 23 Figura N° 15 Representación del módulo de elasticidad. Fuente: (Osorio, 2023) ........ 26 Figura N° 16 Representación de cargas vivas y muertas. Tomada de (Arqhys, 2012) .. 27 Figura N° 17 Factor de reducción ambiental para diversos sistemas FRP y condiciones de exposición. (ACI 440.2R, 2017) ................................................................................ 30 Figura N° 18 Diagrama de deformaciones y fuerzas en una viga de CA reforzada con CFRP (Gutierrez Ramos, 2022)...................................................................................... 31 Figura N° 19 Modelo Vista 3D ..................................................................................... 35 Figura N° 20 Modelo vista en planta piso típico ........................................................... 35 Figura N° 21 Modelo vista en 3D .................................................................................. 36 xiv Figura N° 22 Modelo vista en planta piso típico ........................................................... 37 Figura N° 23 Modelo Vista en 3D ................................................................................. 38 Figura N° 24 Modelo vista en planta piso típico ........................................................... 38 Figura N° 25 Aproximación elástica perfectamente plástica de la curva de esfuerzo (Park & Paulay, 1988) .............................................................................................................. 39 Figura N° 26 Curva idealizada de esfuerzo-deformación para el concreto en compresión ........................................................................................................................................ 40 Figura N° 27 Diagrama de esfuerzo-deformación de CFRP en tracción (Guía ACI 440.08) ............................................................................................................................ 40 Figura N° 28 Asignación de propiedades a elementos estructurales ............................. 45 Figura N° 29 Sección de viga sin reforzamiento con CFRP. (Cajaleón León, 2018) .... 48 Figura N° 30 Sección de Viga con reforzamiento de CFRP en los momentos positivos. (Cajaleón León, 2018) .................................................................................................... 48 Figura N° 31 Sección de viga con reforzamiento de CFRP en los momentos negativos. (Cajaleón León, 2018) .................................................................................................... 48 Figura N° 32 Diagrama de momento-curvatura ............................................................ 48 Figura N° 33 Modelado de rotulas en vigas .................................................................. 49 Figura N° 34 Modelado de rótulas fibras en una columna ............................................. 50 Figura N° 35 Secuencia para la obtención de la curva de capacidad en el análisis pushover. (Torrealva, 2016) ........................................................................................................... 51 Figura N° 36 Sectorización de la curva de capacidad propuesta por el SEAOC (Muñoz, 2009) ............................................................................................................................... 52 Figura N° 37 Corrección de Registros Sísmicos por línea base - Seismosignal ........... 53 Figura N° 38 Escalamiento de registros sísmicos - Seismomatch ................................ 54 Figura N° 39 Distribución de acero de refuerzo longitudinal y transversal del muro WSH3. (Dazio et al., 2009) ............................................................................................ 57 Figura N° 40 Curva de Histéresis, fuerza lateral vs Desplazamiento del muro WSH3 57 Figura N° 41 Modelo Numérico del Muro WSH3 en software ETABS ....................... 58 Figura N° 42 Comparación de resultado experimental y numérico Modelo Histerético de Pivot ................................................................................................................................ 60 Figura N° 43 Distribución de acero de refuerzo longitudinal y transversal de la columna Tipo E. (Takada et al., 1990) .......................................................................................... 61 Figura N° 44 Comparación de resultado experimental y numérico Modelo Histerético de Pivot ................................................................................................................................ 63 xv Figura N° 45 Vista en planta típico, Edificio Aporticado. ............................................. 64 Figura N° 46 Vista en planta típico, Edificio Dual. ....................................................... 65 Figura N° 47 Vista en planta típico, Edificio de Muros Estructurales. .......................... 65 Figura N° 48 Modelo matemático en Etabs de la estructura. ......................................... 66 Figura N° 49 Carga muerta y carga viva. ....................................................................... 67 Figura N° 50 Modos de vibración fundamentales. ......................................................... 68 Figura N° 51 Espectro de pseudo-aceleraciones para el eje “X” e “Y. .......................... 68 Figura N° 52 Modelo matemático en Etabs de la estructura. ......................................... 70 Figura N° 53 Carga muerta y carga viva. ....................................................................... 71 Figura N° 54 Modos de vibración fundamentales. ......................................................... 71 Figura N° 55 Espectro de pseudo-aceleraciones para el eje “X” e “Y”. ........................ 72 Figura N° 56 Modelo matemático en Etabs de la estructura. ......................................... 74 Figura N° 57 Carga muerta y carga viva. ....................................................................... 75 Figura N° 58 Modos de vibración fundamentales. ......................................................... 75 Figura N° 59 Espectro de pseudo-aceleraciones para el eje “X” e “Y”. ........................ 77 Figura N° 60 Incremento de Sobrecarga a 600kgf/m2 – Estructura Aporticado ........... 79 Figura N° 61 Incremento de Sobrecarga a 600kgf/m2 – Estructura Dual ...................... 79 Figura N° 62 Incremento de Sobrecarga a 600kgf/m2 – Estructura Muros Estructurales ........................................................................................................................................ 80 Figura N° 63 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 40 cm (Zona Momento Negativo). ........................................................................................................................................ 91 Figura N° 64 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 40 cm (Zona Momento Negativo). ........................................................................................................................................ 92 Figura N° 65 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm (Zona Momento Negativo). ........................................................................................................................................ 94 Figura N° 66 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “X” ................ 102 Figura N° 67 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “Y” ................ 103 Figura N° 68 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “X” ............... 103 Figura N° 69 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “Y” ................ 104 Figura N° 70 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “X” ................ 104 Figura N° 71 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “Y” ................ 104 Figura N° 72 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “X” – Edificio Aporticado ...................................................................................................... 105 xvi Figura N° 73 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “Y”- Edificio Aporticado ...................................................................................................... 106 Figura N° 74 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “X”- Edificio Dual a) Sin Refuerzo b) Refuerzo con CFRP 108 Figura N° 75 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “Y” – Edificio Dual ................................................................................................................ 109 Figura N° 76 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “X” - Edificio Muros Estructurales ........................................................................................ 111 Figura N° 77 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “Y” – Edificio Muros Estructurales ........................................................................................ 111 Figura N° 78 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “Y” – Viga Eje B – Tramo 1-2 ..................................................................................................................... 114 Figura N° 79 Gráfica Comparativa de Capacidad de Momento M3 y Rotación – Dirección “Y” – Viga Eje B – Tramo 1-2 ..................................................................................... 114 Figura N° 80 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “X” – Viga eje 4 Tramo A-B .................................................................................................................... 115 Figura N° 81 Gráfica Comparativa de Capacidad de Momento M3 y Rotación – Dirección “X” – Viga eje 4 Tramo A-B ........................................................................................ 115 Figura N° 82 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “Y” – Viga Eje B tramo 2-3 ...................................................................................................................... 115 Figura N° 83 Gráfica Comparativa de Capacidad de Momento M3 y rotación – Dirección “Y” – Viga Eje B tramo 2-3 ......................................................................................... 116 Figura N° 84 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “X” – viga Eje C Tramo 2-3 ..................................................................................................................... 116 Figura N° 85 Capacidad de Momento M3 y Rotación – Dirección “X” – viga Eje C Tramo 2-3 ................................................................................................................................. 116 Figura N° 86 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “Y” – viga eje C tramo 2-3 ...................................................................................................................... 117 Figura N° 87 Gráfica Comparativa de Capacidad de Momento M3 y rotación – Dirección “Y” – Viga Eje C tramo 2-3 ......................................................................................... 117 Figura N° 88 Registros Espectro Compatibles ............................................................ 119 xvii Figura N° 89 Máximas Aceleraciones por Nivel obtenidos del ATHNL – Edificio Aporticado .................................................................................................................... 120 Figura N° 90 Máximas Aceleraciones por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Dual ...................................................................................................................................... 121 Figura N° 91 Máximas Aceleraciones por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Muros estructurales .................................................................................................................. 122 Figura N° 92 Derivas Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Aporticado ...................................................................................................................................... 124 Figura N° 93 Derivas Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Dual ...... 125 Figura N° 94 Derivas Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Muros Estructurales ................................................................................................................. 126 Figura N° 95 Cortantes Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Aporticado ...................................................................................................................................... 128 Figura N° 96 Cortantes Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Dual ... 129 Figura N° 97 Cortantes Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio de Muros Estructurales ................................................................................................................. 130 Figura N° 98 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Lima 66 – Edificio Aporticado Convencional .............................................................. 131 Figura N° 99 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Huaraz 70– Edificio Aporticado Reforzado ................................................................. 133 Figura N° 100 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Lima 74 – Edificio Dual Convencional a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y .......................................................................................... 135 Figura N° 101 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Moyobamba 2005 – Edificio Dual Reforzado .............................................................. 136 Figura N° 102 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Pïsco 2007 – Edificio Muros Estructurales Convencional ........................................... 138 Figura N° 103 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Pisco 2007 – Edificio Muros Estructurales Reforzado ................................................. 140 Figura N° 104 Comparación de historia de momentos en rótula de Viga B12H9 Lima 66 Dirección Y - Edificio Aporticado ............................................................................... 142 Figura N° 105 Comparación de historia de rotaciones en rótula de Viga B12H9 Lima 66 Dirección Y - Edificio Aporticado ............................................................................... 142 xviii Figura N° 106 Comparación de historia de momentos en rótula de Viga B1H8 Huaraz 70 Dirección X - Edificio Dual.......................................................................................... 144 Figura N° 107 Comparación de historia de momentos en rótula de Viga B1H8 Huaraz 70 Dirección Y - Edificio Dual.......................................................................................... 144 Figura N° 108 Comparación de historia de momentos en rótula de Viga B24H1 Huaraz 70 Dirección Y - Edificio Muros Estructurales ............................................................ 146 Figura N° 109 Comparación de historia de rotaciones en rótula de Viga B24H1 Huaraz 70 Dirección Y - Edificio Muros Estructurales ............................................................ 146 Figura N° 110 Presupuesto a Costo Directo -Edificación Aporticada ......................... 149 Figura N° 111 Comparación de Presupuesto Original Vs Presupuesto con Refuerzo de CFRP - Edificio Aporticado ......................................................................................... 149 Figura N° 112 Presupuesto a Costo Directo -Edificación Dual ................................... 150 Figura N° 113 Comparación de Presupuesto Original Vs Presupuesto con Refuerzo de CFRP - Edificio Dual ................................................................................................... 150 Figura N° 114 Presupuesto a Costo Directo -Edificación Muros Estructurales ........... 151 Figura N° 115 Comparación de Presupuesto Original Vs Presupuesto con Refuerzo de CFRP - Edificio Muros Estructurales ........................................................................... 152 1 1. CAPITULO I: GENERALIDADES 1.1.INTRODUCCIÓN Actualmente en el Perú existen diversas edificaciones que, ya sea por deterioro de la construcción, daños en la estructura por eventos sísmicos, o cambios del tipo de uso de estas edificaciones requieren un reforzamiento de los elementos estructurales; ahora, cabe recalcar que, el reforzamiento es una acción que permite aumentar la capacidad de resistencia mecánica de una parte de la estructura o de la estructura completa (Rosero, 2013), y para ello existen distintos métodos y técnicas que se implementaron a lo largo de los años, sin embargo, en los años recientes, han surgido innovadoras técnicas de refuerzo con materiales compuestos. (Moncayo Theurer & Rodriguez, 2016). Uno de los materiales de refuerzo es el polímero reforzado con fibra de carbono (CFRP), y que actualmente en el Perú su uso se ha popularizado, debido a las grandes ventajas que presenta tanto en sus propiedades y como refuerzo de elementos estructurales. Este material es muy blando, tiene elevada resistencia, es liviano y tiene baja densidad si es que se compara con el acero, tiene resistencia a elevadas temperaturas y mínima expansión térmica, la puesta de servicio es rápida, con poco costo de instalación por ello es muy conocida en las industrias del automovilismo, aeronáutica, construcción, etc. (Casablanca & Vilchez, 2021), además, en cuanto a la aplicación de CFRP en los elementos estructurales, (Castro Zavaleta,2019), indica que, esta permite en el caso de vigas incrementar la ductilidad, en el caso de columnas aumenta la rigidez y la resistencia al corte, en el caso de muros y losas aumenta la resistencia, rigidez y limita las deformaciones. En ese sentido, las edificaciones con diferentes sistemas estructurales pueden comportarse de diferentes formas ante las combinaciones de cargas para las que fueron diseñadas, sin embargo, cuando existe un incremento de las cargas a las que fue sometida, los elementos estructurales de las estructuras tendrán mayores solicitaciones y deformaciones las cuales no fueron consideradas en el diseño inicial, por lo tanto, para dichas nuevas solicitaciones se aplica el refuerzo de fibras de carbono externamente en vigas, columnas y placas, y de esta forma que las estructuras tengan un buen comportamiento sismorresistente y un mejor 2 desempeño en el rango inelástico prolongando la vida útil de las estructuras manteniendo un ahorro económico. 1.2.JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO En el Perú, y particularmente en Lima, donde existe una elevada peligrosidad sísmica debido a su ubicación en el Cinturón de Fuego del Pacífico, la antigüedad del parque edificatorio representa un desafío para la seguridad estructural. Muchas edificaciones de concreto armado fueron construidas bajo normativas antiguas o con limitada supervisión técnica, lo que las hace potencialmente vulnerables ante un evento sísmico severo. Esta situación evidencia la necesidad de aplicar técnicas innovadoras de reforzamiento estructural que mejoren el desempeño sísmico de dichas construcciones sin recurrir a soluciones costosas o altamente invasivas. En este contexto, el uso de Polímeros Reforzados con Fibra de Carbono (CFRP) surge como una alternativa eficiente y viable, permitiendo el reforzamiento de estructuras sin afectar significativamente su peso propio ni su capacidad de carga útil. Sin embargo, aunque el CFRP ha demostrado ser una solución efectiva en diversas aplicaciones internacionales, su comportamiento en edificaciones sismorresistentes peruanas aún no ha sido suficientemente estudiado, particularmente en el análisis de estructuras completas bajo solicitaciones sísmicas extremas, por lo tanto, la presente investigación se justifica en la necesidad de comprender el impacto real del reforzamiento con CFRP como refuerzo a flexión en vigas de tres estructuras aporticada, dual y con muros estructurales, evaluando su efecto en la resistencia, ductilidad y comportamiento inelástico de los elementos estructurales. Asimismo, los resultados del estudio ofrecerán información relevante para ingenieros estructurales, diseñadores y formuladores de normativas, contribuyendo al desarrollo de nuevas estrategias de diseño sísmico y al perfeccionamiento de los reglamentos de construcción en el Perú. 3 1.3.OBJETIVOS 1.3.1. OBJETIVO GENERAL 1.3.2. Precisar el comportamiento sismorresistente de tres edificaciones: aporticado, dual y de muros de concreto armado con refuerzo de CFRP a flexión en vigas, ante mayores solicitaciones, a un nivel local y global 1.3.3. OBJETIVOS ESPECIFICOS • Efectuar un escrutinio comparativo de los esquemas momento-curvatura de los componentes portantes de las construcciones, considerando y omitiendo la incorporación de CFRP como refuerzo flexo-resistente en vigas. • Evaluar mecánicamente la respuesta tanto lineal como post-elástica de las construcciones, con y sin la implementación de CFRP como soporte de flexión en vigas, mediante indagación de empuje progresivo y análisis cronodinámico no lineal (ATHNL) a escala integral y puntual. • Examinar y establecer el comportamiento sísmico de las estructuras arquitectónicas, con y sin la aplicación de CFRP como fortalecimiento flexional en elementos vigados. • Precisar la incidencia del CFRP como suplemento a flexión en vigas, sobre la capacidad de deformación plástica y la robustez del ente resistente de la edificación. • Establecer la influencia económica del reforzamiento con CFRP como refuerzo a flexión en vigas. 4 1.4.HIPOTESIS 1.4.1. HIPOTESIS GENERAL 1.4.2. El uso de CFRP como refuerzo a flexión en vigas en las edificaciones aporticada, dual y de muros estructurales de concreto armado mejora significativamente su comportamiento sismorresistente, teniendo un mejor comportamiento sísmico tanto a nivel local como global ante mayores solicitaciones. 1.4.3. HIPOTESIS ESPECIFICAS • Se constata una merma en la capacidad de deformación plástica en las secciones de hormigón aditivadas con CFRP, en comparación con aquellas sin intervención. • Se identifica un desempeño superior en la fase elástica y post-elástica de las configuraciones estructurales fortalecidas respecto a las no intervenidas, mediante evaluación de empuje incremental y análisis cronológico no lineal (ATHNL), tanto a escala macroscópica como puntual. • Se establece una respuesta sísmica más favorable en los ensamblajes estructurales con refuerzo de CFRP frente a los que carecen de dicho suplemento. • Se corrobora un ascenso en la aptitud flexo-resistente de las vigas de concreto armado mediante la inclusión de estratos de CFRP. • Se evidencia un impacto pecuniario beneficioso asociado al empleo de fibras de carbono como mecanismo de refuerzo a flexión en elementos vigados. 5 2. CAPITULO II: MARCO TEÓRICO El capítulo actual expone los pilares conceptuales imprescindibles para fundamentar el estudio del comportamiento ante solicitaciones sísmicas de edificaciones confeccionadas en hormigón armado con vigas intervenidas mediante polímero reforzado con filamentos de carbono (CFRP). Se examinan nociones relativas a las propiedades intrínsecas, particularidades y ámbitos de aplicación del CFRP en el fortalecimiento estructural, con énfasis en su implementación en componentes sometidos a esfuerzos de flexión. Asimismo, se desglosan nociones esenciales vinculadas a la resiliencia sísmica estructural, tales como rigidez, capacidad dúctil y resistencia mecánica, así como instrumentos analíticos cardinales como los diagramas de momento versus curvatura, gráficas de capacidad y metodologías de análisis no lineal. En última instancia, se consideran los preceptos técnicos tanto nacionales como foráneos que norman el diseño sismorresistente y la integración de esquemas de refuerzo con FRP en estructuras de hormigón armado. 2.1.Polímero reforzado con fibras de carbono (CFRP) El CFRP, o polímero fortificado con filamentos de carbono, constituye un compósito derivado de un entramado de hebras carbonáceas embebido en una matriz polimérica estructural de notable tenacidad, cuyas cualidades fisicomecánicas lo tornan idóneo para la rehabilitación de edificaciones de concreto (Jimenez Ulloa, 2023). La fibra de carbono representa un material heterogéneo, concebido mediante la sinergia de múltiples constituyentes, originando así un ente material con propiedades sobresalientes e inéditas, inalcanzables a partir de cada elemento de forma aislada (Llano, 2009). En correlación, Gutierrez (2022) señala que el FRP se compone primordialmente de dos elementos: una resina polimérica como aglutinante matricial y refuerzos fibrosos. Figura N° 1 Mecanismos del FRP (a) fibra y (b) material. Fuente: Tomada de Hull, 1987. 6 Según, (Villasevil Montava, 2016), la fibra de carbono (CFRP) tiene propiedades muy parecidas al acero, pero tiene la capacidad de ser más ligera. Su estructura cristalina es parecida al grafito, que se basa en conexiones covalentes muy fuertes entre átomos situados en capas similares y conectados por fuerzas débiles de van der Waals. Sin embargo, a diferencia del grafito, las capas de fibra de carbono están dispuestas juntas al azar. Por ello, sus enlaces son más duraderos y ofrecen una buena calidad mecánica. • Matriz (Villasevil Montava, 2016) indica que la matriz o resina es la encargada de dar la geometría al material compuesto para que actúe como un único sólido, protegiéndose de posibles daños, transfiriendo la tensión a las fibras. Por estas razones, posee cierta influencia en las características mecánicas de los materiales compuestos, considerando la resistencia y el módulo transversal, se considera relevante en el estudio. A continuación, en la imagen 2 se observa claramente el contraste de las propiedades del CFRP en comparación a otros materiales. Figura N° 2 Relación tensión-deformación en tipos de fibras. Fuente: tomada de Villasevil Montava, (2016). 7 2.2.Propiedades del CFRP Conforme a lo expuesto por Calla Deza y Torres Almirón (2015), los filamentos carbonáceos exhiben las siguientes singularidades fisicocualitativas: Elevada Maleabilidad: La fibra de carbono ostenta una notable ductilidad superficial, permitiéndole amoldarse a configuraciones geométricas diversas, ya sean planas, curvilíneas o incluso irregulares y amorfas. Sobresaliente Tenacidad: Esta cualidad destaca como una de las más significativas del material, dado que, por su intrincado proceso de síntesis, la fibra alcanza una solidez estructural tal que puede ser equiparada a una decena de veces la fortaleza del acero. Escasa Masa Volumétrica: Al poseer una resistencia intrínseca destacada en cada microfilamento, no se requiere una trama o laminado de gran espesor, lo que redunda en una ínfima gravitación del conjunto. Mínima Diltación Calórica: Dado que la fibra de carbono soporta elevadas temperaturas sin sufrir transformaciones morfológicas notorias, conserva su configuración inicial a lo largo del tiempo posterior a su implementación. 8 Por otra parte, según lo señalado por Gutierrez M. (2022), el CFRP manifiesta las subsiguientes particularidades mecánicas: Tracción: El desempeño a solicitaciones de estiramiento de los FRP monodireccionales revela una correlación elástico-lineal entre esfuerzo y deformación hasta el colapso, denotando un carácter quebradizo (Gutierrez, 2022). Compresión: No existen evidencias concluyentes que validen su uso como sustituto de barras de acero sometidas a carga axial. Las formas de colapso en paneles de FRP comprimidos longitudinalmente podrían comprender fractura transversal, ruptura fibrosa y cedencia por cizalladura (Gutierrez, 2022). De igual manera, se consignan las propiedades temporales del CFRP respecto a su desempeño estructural: Falla por Fluencia: Tras el lapso de curado, los compósitos FRP expuestos a cargas constantes tienden a fragilizarse progresivamente; esta modalidad de fractura es conocida como fluencia (Gutierrez M., 2022). Resistencia a la Fatiga: Entre las distintas hebras empleadas en compósitos FRP, las carbonáceas son las menos proclives al menoscabo por fatiga. El CFRP conserva entre un 60 y 70% de su resistencia nominal máxima y generalmente no se ve alterado por humedad ni calor, salvo deterioro previo de la resina o la interfase fibra-resina por agentes externos (Gutierrez M., 2022). 2.3.Características del CFRP Igualmente, (Calla Deza & Torres Almiron, 2015) expone las propiedades cardinales de la fibra de carbono: Maleabilidad Operativa: A causa de su exiguo peso específico y su robustez desmesurada, se erige como uno de los compuestos más vanguardistas en la ingeniería contemporánea, pues tanto en su modalidad entrelazada como en su formato laminar, 9 deviene en un insumo de gran docilidad que facilita su manejo y el del substrato estructural que se pretende reforzar. Aplicación Expedita: Dada su notable ductilidad, se asegura una implementación simple y accesible del compuesto sobre la superficie objetivo, incluso en condiciones adversas como elevaciones no niveladas, geometrías anómalas o ambientes meteorológicos poco benignos. Celeridad de Instalación: En favor del técnico ejecutante, la sinergia entre su manejabilidad y la facilidad de aplicación se traduce en una notable economía temporal respecto a las jornadas laborales (hh), ya que el procedimiento de refuerzo puede completarse en un lapso de dos días o más, condicionado por la extensión del área a intervenir. Durabilidad Extensa: Las tramas de fibras de carbono, al simplificar considerablemente el proceso y ofrecer propiedades optimizadas para el refuerzo, convierten su empleo actual en una solución prácticamente perenne. 2.4.Aplicación del CFRP como refuerzo de estructuras Las motivaciones que justifican la necesidad de consolidar una edificación son múltiples. Frente a cualquier anomalía emergente en una construcción ya erigida, resulta significativamente más racional y sustentable optar por su adecuación que proceder a su desmantelamiento y posterior reconstrucción. Entre los móviles plausibles para emprender un refuerzo estructural figuran: modificación del uso funcional del inmueble, merma en su capacidad portante, incremento en las solicitaciones que debe resistir, desgaste material progresivo, ambigüedades respecto a su fiabilidad, o condiciones operativas discordantes con los requerimientos actuales. Ocasionalmente, también se impone por la irrupción de normativas más rigurosas; sin embargo, en términos generales no se exige intervención por simples alteraciones en las cargas normativas o en los coeficientes de seguridad, ya que el comportamiento histórico de la obra suele validar su aptitud frente a dichos escenarios hipotéticos. No obstante, en ciertos casos, sí es imperativo ajustar su desempeño frente a 10 contingencias excepcionales como movimientos telúricos, conflagraciones o deflagraciones, fenómenos para los cuales rara vez fue concebida. De acuerdo con (Arteaga & De Diego, 2011), la rehabilitación estructural constituye una praxis ya instaurada, históricamente ejecutada mediante la adición de refuerzos metálicos o capas suplementarias de concreto. Estas metodologías, no obstante, conllevan ciertas desventajas, tales como el incremento del peso inherente de la estructura, la reducción de la superficie útil o de la altura disponible, prolongados tiempos de interrupción operativa, y una vulnerabilidad persistente ante procesos de degradación como la corrosión, análogos a los que afectan a la configuración original. 2.5.Reforzamiento de elementos estructurales con CFRP Los FRP se han empleado en el refuerzo de estructuras de concreto, metálicas, de madera o mamposterías. La mayoría de las aplicaciones han sido sobre estructuras de concreto armado, y las normas y guías de diseño publicadas se ocupan de estas estructuras. Las posibilidades de aplicación son muy variadas. (Arteaga & De Diego, 2011) El refuerzo consiste en adherir más o menos externamente sobre la estructura tejidos o laminados de FRP. Los sistemas de refuerzo empleado son varios, la elección depende de la aplicación particular: Pegado de un laminado prefabricado: se pega al sustrato de hormigón mediante resina. El laminado suele ser de fibras unidireccionales. Colocación en húmedo (wet lay-up): se impregna el sustrato con resina y se colocan capas de tejido. Barras o láminas insertadas en el recubrimiento (NSM): se hace una ranura en la superficie donde se inserta el elemento y se rellena con resina. La inyección de resina al vacío: el tejido se coloca sobre el elemento cubierto herméticamente. 11 Figura N° 3 Configuraciones de zonas aptas para el refuerzo. (Fuente: (Arteaga & De Diego, 2011)). 2.5.1. Refuerzo a flexión En general, el refuerzo se emplea para reemplazar la armadura deficiente; por lo tanto, se conecta en áreas de tracción, con la dirección de la fibra paralela a la de las mayores deformaciones de tracción al considerar el eje del elemento (Arteaga & De Diego, 2011) Figura N° 4 Hipótesis de Cálculo a Flexión. (Fuente: (Arteaga & De Diego, 2011). Según Arteaga & De Diego (2011) debe prestarse atención a la adherencia entre el refuerzo y el hormigón, así como a la falla conocida como pelado o delaminación, en la que la armadura se desprende bruscamente a valores de deformación y tensión sustancialmente menores a los de fractura del FRP. Para evitar este tipo de fallas, los principios de diseño limitan estos niveles. 12 2.5.2. Refuerzo a cortante Los elementos como vigas en adhesión del CFRP, proporciona una mejora en la resistencia a los cortes al proporcionar resistencia a tracción en conexiones y redes de tensión (masterbrace, 2023) El refuerzo con laminados de FRP se ha demostrado experimentalmente y es ampliamente reconocido como una opción viable para aumentar la resistencia máxima al corte de los componentes de concreto armado (Oller, Mari, & Bairán, 2023) El refuerzo a cortante mediante CFRP se puede realizar mediante la aplicación de tiras individuales de hoja compuestas de fibras de carbono. Dependiendo de la geometría de viga y de la necesidad del refuerzo, la disposición de la hoja de carbono puede ser: • Envoltura completa del FRP rodeando la viga. • Envolver en "U" el FRP. • Adherencia del FRP a ambos lados de la viga. Figura N° 5 Disposiciones de fibra para refuerzo por cortante. (Fuente: Propia) De manera similar, el soporte de un elemento de concreto con CFRP se expresa comúnmente mediante la suma de tres términos: hormigón, acero y CFRP (Arteaga & De Diego, 2011). 2.5.3. Refuerzo mediante confinamiento La modalidad de intervención más recurrente, dada su ductilidad operativa y facilidad ejecutiva, consiste en la aplicación artesanal de láminas compuestas de resina y filamento sobre la envolvente superficial del soporte vertical, circundando la totalidad del perímetro seccional para generar in situ una suerte de guarnecido compósito en torno al pilar una vez que el sustrato ha perdido su humedad superficial. En una derivación de esta 13 metodología, se recurre a un dispositivo mecánico encargado de impregnar filamentos continuos en un adhesivo polimérico antes de proceder a su circunvolución sobre el elemento estructural. Asimismo, es posible emplear envoltorios prefabricados, ya sea bifurcados —que se ensamblan mediante adhesión al momento de su instalación— o monolíticos con hendidura longitudinal. En todo caso, resulta indispensable suavizar las aristas vivas de pilares ortogonales antes de implementar el PRFV, ya que se ha comprobado que el confinamiento estructural pierde eficacia al concentrarse las tensiones en dichos vértices, impidiendo una transferencia homogénea de presiones y dejando porciones del núcleo de concreto funcionalmente inactivas (Arteaga & De Diego, 2011) 2.6.Conceptos de sismorresistencia 2.6.1. Rigidez La inflexibilidad caracteriza el nexo entre las solicitaciones y las distorsiones que experimentan los elementos de un sistema estructural. De modo general, dicha inflexibilidad alude a la aptitud de una edificación para resistirse a alteraciones morfológicas. En la Ilustración 6 se aprecia la aplicación de una tracción horizontal F sobre un entramado, lo cual engendra un corrimiento lateral. El efecto de esta acción se plasma en una representación gráfica de Cortante frente a Traslación Horizontal, donde K0, ks, Kt denotan las inclinaciones de la curva en distintos segmentos de la respuesta estructural. El primer parámetro, K0 , simboliza la rigidez primigenia o elasticidad inicial; el segundo, Ks , corresponde a la rigidez secante, entendida como la pendiente entre el punto origen y el de interés; y el último, Kt , representa la rigidez tangencial en un instante específico, evidenciando cómo varía la oposición estructural ante una deformación concreta. (Cajaleón León, 2018). Figura N° 6 Curva Fuerza- Desplazamiento de una estructura. Fuente: Tomada de Cajaleón León (2018) 14 2.6.2. Ductilidad La ductilidad se define como aquella capacidad de una infraestructura para tolerar una deformación después de alcanzar su límite de elasticidad; por lo tanto, es la deformación en el área inelástica sin fracturarse (Ottazzi, 2004). En ese sentido, la ductilidad es la propiedad que determina la probabilidad de que una estructura o algún componente estructural se deforme por encima del límite elástico sin disminuir significativamente su rigidez o resistencia. Ahora de la siguiente figura, se puede determinar que la ductilidad es la capacidad de un elemento en un rango inelástico de deformarse, pasado el rango elástico. Figura N° 7 Curva Fuerza- Desplazamiento de una estructura (Fuente: Propia) 15 De manera análoga, puede inferirse que la maleabilidad estructural coadyuva en la disipación del influjo energético sísmico mediante un proceder histérico. Por ende, la concepción de edificaciones con aptitudes antisísmicas dependerá sustancialmente de dicha ductilidad para reconfigurar la traslación impuesta sobre el armazón, tal como se ilustra en la figura subsiguiente: Figura N° 8 Esquema de deformabilidad de la estructura (Ductilidad) (Fuente: Propia) La taxonomía ductilar predominantemente adoptada conforme a Gioncu (2000) se desglosa en los siguientes apartados: a) Ductilidad material o axial, entendida como la capacidad del constituyente físico para experimentar deformaciones irreversibles de carácter inherente. b) Ductilidad seccional, igualmente denominada ductilidad flexional, alude a las distorsiones plásticas sufridas por la configuración transversal, evaluadas en función de la interacción geométrica entre los componentes que integran dicha sección. c) Ductilidad del componente estructural, referente al análisis de las propiedades intrínsecas del mismo, que contempla su facultad de rotación plástica o ductilidad rotacional. d) Ductilidad estructural, designada también como ductilidad de traslación, incorpora la respuesta integral del ensamblaje arquitectónico frente a solicitaciones globales. Figura N° 9 Clasificación de ductilidad (Gioncu, 2000) 16 2.6.3. Resistencia A través del devenir ingenieril, la resistencia ha sido conceptualizada como la aptitud de un componente para soportar solicitaciones y tensiones impuestas sin sucumbir ni incurrir en distorsiones irreversibles o pasajeras (Ottazzi, 2004). Es pertinente subrayar que coexisten múltiples acepciones respecto al diseño de elementos en concreto reforzado, las cuales fluctúan según variables como la metodología proyectual o la índole de la solicitación; por ende, resulta crucial aludir a los siguientes vocablos normativos conforme a la Norma Peruana E.060 Hormigón Armado: a) Resistencia Exigida: Constituye la magnitud resistente imprescindible para contrarrestar solicitaciones o momentos intensificados, combinaciones actuantes y fuerzas internas (Norma Técnica de Edificación E.060 concreto armado, 2009). b) Resistencia Teórica: Corresponde a la capacidad estructural estimada de un segmento o configuración seccional antes de considerar coeficientes de atenuación, fundamentada en los postulados, restricciones y parámetros de la doctrina de diseño por resistencia (Norma Técnica de Edificación E.060 concreto armado, 2009). 17 c) Resistencia Proyectual: De acuerdo con la Norma Técnica de Edificación E.060 concreto armado (2009), equivale al producto entre la resistencia teórica y el coeficiente reductor pertinente. Este último, siempre inferior a la unidad, atenúa la capacidad resistente para incorporar incertidumbres relativas a propiedades materiales y dimensionales. Al estimar dichos coeficientes, se contemplan los siguientes aspectos: • La probabilidad de encontrar elementos con resistencia menguada, derivada de fluctuaciones en materiales y dimensiones. • Fallos potenciales en los modelos matemáticos del diseño. • La fiabilidad y ductilidad necesarias del elemento bajo cargas operativas. • La trascendencia estructural del componente dentro del sistema constructivo. 2.7.Diagramas de momento curvatura El diagrama momento curvatura nos permiten conocer la ductilidad de una sección, es decir su potencial de incursionar en un rango no lineal antes de llegar a su fallo, esto se logra a través de conocer el comportamiento del módulo de elasticidad (E) y la inercia (I) (Φ(curvatura)=M(Momento)/EI), suponiendo que el fallo sea causado por flexión y no por otro tipo de esfuerzo como por cortante. Los códigos sismorresistentes guían a un tipo de fallo por flexión. (Mora & Aguiar, 2015) El diagrama momento-curvatura es la representación gráfica del lugar geométrico definido por los momentos flectores y las curvaturas asociadas a los mismos para una sección determinada. La construcción de diagramas momento-curvatura permite el estudio de la ductilidad de una sección y del elemento, así como permite entender el desarrollo de rótulas plásticas y redistribución de momentos flectores. Los diagramas momento-curvatura convencionalmente consideran deformaciones generadas por solicitaciones de flexión pura, lo cual es válido cuando estas son las predominantes en el elemento estructural en estudio. 2.8.Desempeño sísmico de estructuras En el transcurso del itinerario ingenieril, la resistencia ha sido interpretada como la competencia inherente de un artefacto para afrontar exigencias mecánicas y 18 compresiones sobrevenidas sin perecer ni experimentar transmutaciones morfológicas permanentes o efímeras (Ottazzi, 2004). Conviene enfatizar que subsisten múltiples nociones respecto a la formulación estructural en hormigón armado, las cuales oscilan según factores como la índole metodológica del diseño o la categoría de la fuerza actuante; por tanto, deviene esencial invocar las siguientes locuciones técnico-normativas de acuerdo con el código peruano E.060 de Concreto Armado: a) Capacidad Demandada: Es la cuantía resistente ineludible para enfrentar esfuerzos aumentados, combinaciones concurrentes y solicitaciones internas (Norma Técnica de Edificación E.060 concreto armado, 2009). b) Capacidad Nominal: Es la estimación de la fortaleza de un componente o corte transversal calculada previo a la inclusión de coeficientes reductores, basada en principios, restricciones y hipótesis del paradigma resistente (Norma Técnica de Edificación E.060 concreto armado, 2009). c) Capacidad de Cálculo: Según la Norma Técnica de Edificación E.060 concreto armado (2009), resulta del producto entre la capacidad nominal y el coeficiente de minoración correspondiente. Dicho factor, menor que la unidad, modula la potencia resistente para absorber incertidumbres de carácter físico-material y geométrico. En su determinación, se consideran: • La eventualidad de hallar miembros con vigor debilitado por alteraciones en la composición o las dimensiones. • Inexactitudes en los algoritmos del diseño. • El grado de fiabilidad y deformabilidad requerido del ente estructural ante cargas incidentes. • La jerarquía funcional del elemento dentro del armazón constructivo.. A) Matriz de desempeño según el seaoc Según Melone (1995) el plan del Comité VISIÓN 2000 propone cuatro fases de desempeño, los cuales son reconocidos por las siguientes calificaciones: 19 a. Operacional: En esta de rendimiento, no ocurre ningún daño. Las repercusiones para los usuarios de las instalaciones son insignificantes. Los habitantes del edificio están completamente a salvo. Todo el contenido y los servicios del edificio están operativos y listos para ser utilizados. Por lo tanto, no son necesarias las reparaciones (Melone, 1995) b. Funcional: Fase de rendimiento en el que los materiales no estructurales y el contenido del edificio sufren daños moderados, así como algunos daños estructurales leves. El daño es menor y no pone en peligro la seguridad del edificio; debería ser posible reanudar las operaciones regulares rápidamente después del terremoto, sin embargo, el daño a los materiales y contenidos no estructurales puede causar que algunas funciones se interrumpan temporalmente. Las reparaciones menores son generalmente necesarias (Melone, 1995) c. Seguridad: El daño a los elementos no estructurales y estructurales, así como en la composición del edificio, es moderado, lo que resulta en el deterioro de la capacidad de resistencia del sistema y la rigidez lateral, así como la suspensión del servicio mecánico y eléctrico, de igual manera la interrupción de las rutas de salida del edificio. La instalación ha sido clausurada y requerirá reparaciones sustanciales (Melone, 1995) d. Pre-Colapso: El umbral funcional en el cual la aptitud portante del entramado y su oposición al desplazamiento transversal comprometen la estabilidad integral y precipitan el colapso constructivo. Las vías de evacuación y los sistemas utilitarios se hallan inhabilitados. El armazón deviene absolutamente inhóspito para sus habitantes, y la envergadura de una eventual restauración podría tornarse impracticable desde una perspectiva técnica o financieramente insostenible.(Melone, 1995) Figura N° 10 Matriz de Desempeño (SEAOC,1995) (SEAOC,1995) 20 2.9.Curva de capacidad Es la relación entre el desplazamiento lateral habitual y la resistencia lateral de una estructura. El análisis estático no lineal, a menudo conocido como análisis pushover en la literatura inglesa, se usa con frecuencia para obtenerlo (Moreno González, 2006) 2.9.1. Análisis pushover El análisis pushover se puede lograr utilizando un modelo de carga lateral a la infraestructura, que representa los movimientos sísmicos, un modelo que crece monótonamente hasta que logra su máxima capacidad la estructura, es decir, colapsa (Moreno González, 2006). Entonces el objetivo de aplicar dicho análisis es determinar la capacidad de la distribución que para soportar las acciones laterales y que para este caso las de acciones sísmicas; por lo tanto, para dicho análisis la cortante basal va incrementándose progresiva y continuamente el modelo de las fuerzas sísmicas laterales distribuidas a lo alto del edificio En la figura 11 se observa la figura de una curva de capacidad, donde podemos apreciar que en el eje “X” se encuentra la cortante basal, por lo tanto el eje “Y” representa el desplazamiento lateral en el piso final del edificio. Figura N° 11 Representación típica de Curva de Capacidad (Moreno González, 2006) 21 2.9.2. Espectro de capacidad Se requiere la curva de capacidad en coordenadas espectrales para obtener el espectro de capacidad de una estructura. El espectro de capacidad es una representación de la curva de capacidad en el espacio ADRS de coordenadas espectrales (ADRS: Acceleration Displacement-Response-Spectra) (Albarracin & Gallo, 2010) El método del espectro de capacidad permite realizar una comparación gráfica entre la capacidad de la estructura y el nivel de amenaza sísmica. Para ello, utiliza una representación en términos espectrales, lo que facilita la visualización conjunta de la capacidad estructural y la demanda sísmica en un mismo gráfico. Esta curva conecta la aceleración espectral con el cambio espectral, se muestra la representación típica en la figura a continuación. Figura N° 12 Conversión de la curva de capacidad a un espectro de capacidad. (Silva Mercado, 2018) 22 2.10. Análisis dinámico no lineal – tiempo historia El escrutinio cronodinámico constituye una metodología que faculta la exposición de una armazón a una oscilografía telúrica —ya sea auténtica o sintéticamente elaborada— con el propósito de registrar su reacción estructural en cualquier momento del lapso considerado. Asimismo, se extrae la cronografía de disipación energética, la cual estará condicionada por la intensidad del fenómeno sísmico. Al incorporar diversas oscilografías, se obtiene una variabilidad de respuestas estructurales según cada escenario. Por esta razón, dicho examen se cataloga entre los más certeros, elevando su relevancia técnica. No obstante, su precisión está sujeta a la fidedignidad de las oscilografías utilizadas. La Ilustración 20 exhibe una oscilografía sísmica aplicada en el estudio cronodinámico de una institución educativa utilizando el software ETABS V18. Figura N° 13 Registro sísmico escalado del sismo de 1974 en Perú 2.11. Normas Técnicas Para el diseño y análisis de elementos estructurales reforzados con FRP, es fundamental considerar la normativa vigente que establece los criterios y requisitos técnicos aplicables. Estas normativas proporcionan lineamientos para garantizar la seguridad, resistencia y durabilidad de las estructuras intervenidas. 2.11.1. Norma E.060 El precepto normativo E.060, vigente en el territorio peruano, consigna los requerimientos técnicos esenciales para la concepción antisísmica de inmuebles, con la finalidad primordial de salvaguardar la existencia humana y la estabilidad de las estructuras ante sacudidas telúricas. Este compendio reglamentario aborda tópicos medulares como la taxonomía de las construcciones conforme a su 23 susceptibilidad sísmica, las pautas de diseño estructural, las solicitaciones sísmicas a contemplar, los materiales constructivos idóneos, así como los protocolos para la auscultación de la capacidad sísmica en edificaciones preexistentes. La categorización edificatoria se fundamenta en su relevancia funcional y fragilidad estructural, determinando así los estándares proyectuales aplicables. Las directrices de configuración estructural definen los parámetros destinados a asegurar la robustez frente a los embates sísmicos. De igual manera, se estipulan las solicitaciones dinámicas que deben ser integradas en las fases de diseño y ejecución constructiva. La normativa prescribe, además, especificaciones técnicas para elementos como el hormigón armado y el acero estructural, garantizando su aptitud frente a esfuerzos sísmicos. Finalmente, se ofrecen lineamientos para diagnosticar la capacidad sísmica de estructuras existentes, permitiendo discernir aquellas que precisan intervenciones de refuerzo o sustitución. (Norma Tecnica de edificación E.060 concreto armado, 2009) • Redistribución de momentos La redistribución de momentos es un mecanismo estructural mediante el cual se transfiere una parte del momento flector de una sección crítica hacia otras secciones de la estructura, permitiendo una utilización más eficiente del material estructural y una mejor adaptación a las condiciones reales de carga. Según Noriega Barrueto (2018), es aquel mecanismo donde un porcentaje del momento máximo negativo se convierte en momento máximo positivo. Figura N° 14 Representación de redistribución de momentos. Fuente Propia 24 2.11.2. Norma E.030 Esta Norma indica los requisitos para la construcción de resistencia sísmica. Los valores Z y S deben ser utilizados siempre que no existan requisitos nacionales definidos para estructuras cuyo comportamiento sísmico sea diferente del anterior. de edificios El Capítulo II se amplía en función de la relevancia de la estructura a la luz de la práctica mundial. Se requiere a nivel nacional. Se aplica estratégicamente en el diseño de los últimos edificios, así como fortalecer las estructuras presentes y la rehabilitación de estructuras destruidas por sismos de gran intensidad. Adicionalmente, se deben tomar precauciones considerando los desastres causados por actividad sísmica, tales como tsunamis, incendios, fugas de material peligroso, deslizamientos de tierra importantes y otros. Toda edificación y sus componentes se recomienda que puedan ser diseñados y construidos con la finalidad de soportar las demandas sísmicas especificadas en esta Norma, respetando los criterios de las normas apropiadas para los materiales empleados. No se requiere evaluar los impactos de terremoto y viento al mismo tiempo. Se debe examinar el comportamiento sísmico del edificio en relación con los tabiques, parapetos y otras características asociadas. Este factor debe tenerse en cuenta durante todo el análisis, detalle del refuerzo y anclaje (Norma Técnica E.030 Diseño sismorresistente, 2019) • Estado de desempeño La condición de límite de daño se describe por el nivel de rendimiento. Indica un estado límite o tolerado creado en base a la posibilidad de la amenaza a la seguridad de los habitantes de la estructura causada por este daño y la operación de la estructura después del sismo. Es una declaración de la mayor extensión de los daños, teniendo en cuenta tanto el estado de los elementos no estructurales y de los componentes estructurales, así como su contenido en relación con el destino de la edificación. Los niveles de desempeño con frecuencia se describen considerando calificación cualitativa de relevancia pública considerando el efecto sobre los que ocupan la estructura, los usuarios y en conceptos técnicos de ingeniería para la evaluación o diseño de edificios existentes considerando el grado de desperfecto, degradación de partes no estructurales y estructurales (Melone,S, 1995) 25 2.11.3. Norma ACI 318 -18 Este compendio normativo establece umbrales técnicos indispensables cuya transgresión no constituye infracción del reglamento; su alcance se circunscribe al trazado y edificación de entramados cementicios en edificaciones y, en circunstancias pertinentes, en otras construcciones análogas, permitiendo así que los agentes proyectistas delimiten los parámetros mínimos aceptables. Son tópicos abordados la orquestación proyectual y sus pliegos, la fiscalización, las materias primas, las exigencias mecánicas, la nobleza del conglomerado, su dosificación y vertido, la geometría de los moldajes, los conductos insertos, las articulaciones estructurales, la disposición del armamento metálico, así como el raciocinio estructural y su concepción resistente. Igualmente, se incluye la valoración de la robustez en edificaciones preexistentes, condiciones peculiares para la concepción antisísmica, tipologías tradicionales de estructuras hormigonadas, esquemas de barras y redondos, formulaciones proyectuales alternativas, coeficientes de modulación de cargas distintos, y la capacidad resistente junto al armado del concreto. (Ingenieria y mas, 2016) • Método de Análisis Las metodologías para computar esfuerzos internos y distorsiones en entornos estáticos se emplean dentro del ámbito de la ingeniería de estructuras para escrutar armazones portantes. La indagación sobre la aptitud resistente y el comportamiento en condiciones funcionales constituye una arista cardinal del desarrollo proyectual, junto con la traslación de edificaciones y operaciones tangibles hacia esquemas estructurales y las solicitaciones asociadas. Estos paradigmas de estudio constructivo proporcionan a proyectistas y estrategas datos esenciales sobre las propiedades fundamentales del arquetipo estructural, permitiendo identificar elementos cruciales, facilitar la gestación del diseño o suministrar directrices relevantes para una configuración más afinada o para la racionalización de insumos y componentes. (Del Castillo, 2021) • Módulo de Elasticidad Constituye la proporción entre el empuje inducido y la distensión unitaria, reflejando la inflexibilidad intrínseca del material antes de ser sometido a cargas. 26 En casos donde la correspondencia entre la tensión impuesta y la elongación resultante es invariable y rectilínea, sin rebasar el umbral proporcional, el comportamiento del material se enmarca dentro del régimen elástico conforme a la formulación de Hooke. El coeficiente de elasticidad del concreto encarna esta rigidez primigenia antes de cualquier aplicación de esfuerzo. La evaluación experimental del módulo elástico estático del hormigón se fundamenta en la imposición de un esfuerzo estático y la reacción unitaria consecuente. El primer segmento del ensayo transcurre dentro del dominio elástico, donde las solicitaciones y deformaciones oscilan entre el 0% y el 40%–45% de la resistencia a la compresión del conglomerado. La fase subsiguiente exhibe la trayectoria tensional desarrollada por el concreto bajo carga, evidenciando fisuras ubicadas en la zona de transición entre el árido y la pasta cementosa, las cuales emergen cuando se alcanza entre el 45% y el 98% de la resistencia última del material. (Osorio, 2023). Figura N° 15 Representación del módulo de elasticidad. Fuente: (Osorio, 2023) • Disposición de la Carga Viva Las cargas móviles constituyen solicitaciones efímeras originadas por el desplazamiento de enseres, elementos o individuos. Tales cargas abarcan estancias, tabiques y la circulación humana dentro del recinto edificado. Se representan como presiones uniformemente distribuidas sobre la superficie total de la edificación, con el fin de simplificar su cuantificación. Se sugiere que estas cargas móviles 27 correspondan a los máximos previstos durante la fase proyectual, contemplando las exigencias de uso habitual de la estructura. Su cálculo se apoya en una fracción variable y otra relativamente constante por el empleo cotidiano. Las especificaciones normativas relativas a cargas móviles buscan reflejar el mayor cúmulo posible de solicitaciones concentradas que pudieran manifestarse en una zona acotada a lo largo del ciclo de vida de la edificación. Elementos como materiales de obra, cimbras, grúas y demás dispositivos mecánicos deben ser tratados como cargas móviles en contextos de ejecución o durante la fase constructiva. El estudio de cargas móviles sobre cubiertas ha de contemplar la presencia de operarios y el aprovisionamiento de insumos. (Oviedo, 2023) Figura N° 16 Representación de cargas vivas y muertas. Tomada de (Arqhys, 2012) 2.11.4. Guía para el diseño y construcción de refuerzo externo de láminas de FRP para concreto armado (ACI-440.2R-17) El refuerzo FRP adherido a la cara en tensión de un elemento de concreto a flexión con las fibras orientadas a lo largo de la longitud del elemento proporcionará un incremento en la capacidad a flexión. Se han documentado incrementos globales en la capacidad a flexión entre el 10 y el 160% (Meier, 1991)). 2.11.4.1. Diseño de refuerzo por flexión Al escrutar la capacidad resistente teórica de un componente portante, resulta crucial ponderar las eventuales modalidades de colapso, junto con las 28 tensiones internas y distorsiones inherentes a cada constituyente material. La configuración de concreto conglomerado adicionado con refuerzo FRP fue concebida conforme a las directrices consignadas en el compendio normativo ACI 318 y el manual técnico ACI 440.2R. Capacidad nominal: la metodología proyectual fundamentada en la resistencia prescribe que la aptitud estructural ante flexión de un segmento constructivo debe sobrepasar el momento exigido, según lo estipulado en la Fórmula 1, que se exhibe enseguida: 𝜙𝑀𝑛 ≥ 𝑀𝑢 Ecuación 1 Factores de reducción: Conforme a lo estipulado en la ACI 318, ha de incorporarse un coeficiente atenuador de la resistencia flectora, determinado mediante la Fórmula 2.8, en la cual 𝜖𝑠 denota la elongación efectiva de tracción en el acero. La aplicabilidad de esta expresión queda circunscrita a escenarios donde la capacidad de cedencia del acero no supere los 550 MPa. Ecuación 2 Igualmente, se incorpora un coeficiente mitigador suplementario en la contribución flectora del FRP, simbolizado como 𝚿, con el propósito de robustecer la certidumbre en las estimaciones resistentes. Dicho parámetro se fundamenta en la consistencia estadística de las propiedades flexionales, calibradas empíricamente a través de ensayos experimentales. Deformación terminal del compuesto FRP: la concepción estructural debe orientarse hacia una modalidad de colapso regulada por la separación interlaminar del FRP. Para tal fin, la distorsión admisible en el refuerzo de FRP ha de restringirse al umbral deformacional correspondiente al inicio de la delaminación, denotado como 𝜖𝑓. Ecuación 3 29 Deformación del sustrato existente: La cara estructural destinada a recibir el refuerzo con FRP experimentará distorsiones salvo que se supriman por completo las solicitaciones actuantes sobre el componente, incluyendo tanto su masa gravitatoria como cualquier carga inducida por preesfuerzo, previo a la incorporación del FRP. Por consiguiente, la elongación del substrato durante la colocación, representada por 𝜀𝑏𝑏, debe ser contemplada en la fase de diseño y en la estimación de la resistencia última de la sección intervenida. Para cuantificar dicho nivel deformacional, resulta adecuado llevar a cabo un estudio elástico con fisuración del elemento existente, considerando en tal evaluación las cargas funcionales activas al momento de adherir el FRP. Ecuación 4 Propiedades de diseño de los materiales: Exceptuando indicación explícita por parte del productor, las características del material, como la resistencia última ante esfuerzos de tracción, usualmente no contemplan los efectos derivados de la exposición prolongada a entornos ambientales, y deben interpretarse como parámetros iniciales. Las magnitudes materiales empleadas en las fórmulas de diseño han de ser moduladas conforme al régimen de exposición atmosférica y la naturaleza específica de la fibra utilizada. La Ilustración 17 expone el coeficiente de atenuación ambiental CE, cuya magnitud está condicionada por el tipo de filamento y el ambiente de exposición; este coeficiente resulta imprescindible para definir las propiedades tensiles que deben integrarse en las expresiones proyectuales. 30 Figura N° 17 Factor de decremento para diversos sistemas FRP y medios de exposición. (ACI 440.2R, 2017) Este coeficiente resulta imprescindible para establecer las propiedades tensiles que deben ser incorporadas en las fórmulas de diseño, conforme se ilustra en las expresiones 5, 6 y 7. 𝑓𝑓u= 𝐶𝐸 ∙ 𝑓𝑓u * Ecuación 5 𝜀𝑓u= 𝐶𝐸 ∙ 𝜀𝑓u * Ecuación 6 𝐸𝑓 = 𝐶𝐸 ∙ 𝐸𝑓 * Ecuación 7 Resistencia de secciones rectangulares en estado último: Resistencia de secciones prismáticas rectangulares en su límite último: El procedimiento de estimación resistente debe respetar tanto la coherencia deformacional como el balance estático de cargas. El método, expuesto a continuación, detalla un esquema iterativo que inicia con la conjetura de una profundidad preliminar del eje neutro, denotada como ccc. Con dicho valor inicial, se determinan las distorsiones específicas de cada componente material mediante la compatibilidad de deformaciones; posteriormente, se computan las tensiones inducidas en cada constituyente y se corrobora la armonía interna de las acciones. Si las resultantes no se hallan en equilibrio, se reajusta el valor de ccc y se reinicia el ciclo de cálculo. 31 Figura N° 18 Diagrama de deformaciones y fuerzas en una viga de CA reforzada con CFRP (Gutierrez Ramos, 2022) Una vez establecido el valor de ccc, la distorsión efectiva en el entramado CFRP se evalúa incorporando las deformaciones preexistentes del conjunto y postulando un colapso gobernado por el aplastamiento del concreto, conforme se expresa en la Ecuación 8. Ecuación 8 Debe computarse la deformación del concreto por medio de la Ecuación 9, con el objetivo de discernir cuál de los materiales rige el mecanismo de falla. Si el valor de εc resulta inferior , el FRP será el agente predominante en el colapso; en caso contrario, el concreto será el determinante principal. Ecuación 9 La elongación en el refuerzo metálico preexistente se obtiene a través de la Ecuación 10. Ecuación 10 32 Los esfuerzos correspondientes a cada material se deducen a partir de las deformaciones estimadas, conforme a las Ecuaciones 11 y 12. Ecuación 11 Ecuación 12 Una vez determinadas las tensiones en los sistemas de refuerzo, tanto en FRP como en acero, y asumiendo una determinada profundidad del eje neutro, se debe comprobar el equilibrio de las fuerzas internas utilizando la Ecuación 13. Este procedimiento ha de repetirse iterativamente hasta lograr un balance de fuerzas aceptable. Ecuación 13 Adoptando una configuración rectangular para la distribución de compresiones en el concreto, según los lineamientos prescritos por la ACI 318, el canto efectivo de la franja comprimida puede establecerse con la siguiente expresión: 𝑎= 𝛽1 ∙ 𝑐 Ecuación 14 Los parámetros ∝₁ y β₁ utilizados en las Ecuaciones 9 y 10 representan parámetros que modelan el bloque idealizado de esfuerzos rectangulares en el concreto, equivalente a la verdadera distribución no lineal. Estos coeficientes se definen según el esquema de compresión propuesto por Whitney, conforme a las Ecuaciones 15 y 16. Ecuación 15 Ecuación 16 A continuación, se procede al cómputo de la capacidad flectora de diseño empleando la Ecuación 17, en la cual se incorpora el coeficiente reductor particular del 33 sistemaFRP, 𝜓𝑓= 0.85. Ecuación 17 Posteriormente, a través de análisis elásticos en régimen fisurado de la sección de concreto armado reforzada externamente, se verifica el grado de solicitaciones en estado de servicio que experimentan los distintos materiales, utilizando las Ecuaciones 18, 19 y 20.. Ecuación 18 Ecuación 19 Ecuación 20 2.11.4.2. Requerimientos de construcción El refuerzo externo de FRP se puede tratar de la misma manera que el refuerzo interno, considerando que el FRP estará sujeto a tensión normal solo en su dirección principal y, en caso de falla, su deformación efectiva en esa dirección será menor que su resistencia posterior a la deformación por tracción, es decir después del grado de separación del FRP cuando el cortante del hormigón armado excede la capacidad, es decir, la forma en que se sujeta (Sika, 2015) 2.11.4.3. Ductilidad El uso de refuerzo con FRP para aumentar la resistencia a flexión puede disminuir la ductilidad del elemento estructural original. No obstante, en algunos casos, esta reducción es mínima. En aquellas secciones donde la disminución de ductilidad sea significativa, es necesario tomar medidas correctivas. 34 Es fundamental verificar la tensión en el acero en el estado límite final para garantizar una ductilidad adecuada. En elementos de concreto armado con refuerzo de acero no pretensado, se considera que la ductilidad es suficiente si la tensión en el acero, en el momento del aplastamiento del concreto o la falla del FRP (incluyendo delaminación o desprendimiento), alcanza al menos un valor de 0.005. 3. CAPITULO III: METODOLOGIA En la presente sección se expone el proceder metodológico adoptado para auscultar la aptitud antisísmica de edificaciones, tanto en su estado original como intervenidas mediante refuerzo con CFRP. A tal fin, los entes analizados consisten en representaciones modeladas de tres estructuras arquitectónicas, correspondientes a tipologías estructurales divergentes: pórticos, sistemas combinados y muros portantes, con alturas respectivas de tres, cinco y siete plantas. 3.1.Descripción de las Edificaciones de Estudio Tal como se ha indicado con anterioridad, la pesquisa aborda tres inmuebles de carácter multifamiliar, dotados de configuraciones estructurales del tipo aporticado, mixto (dual) y basado en muros resistentes, emplazados en la región sísmica Z4 del territorio peruano. Las edificaciones exhiben una morfología equilibrada, carente de disonancias geométricas significativas, lo cual garantiza la pertinencia de los resultados obtenidos a partir del Estudio Estático No Lineal (AENL) y el Análisis No Lineal Cronohistórico (ATHNL). Seguidamente, se detalla la morfología de cada edificación junto a un compendio de su elevación y superficie de planta tipo, lo cual se sistematiza en la Tabla 1. a) Edifico Aporticado El primer ejemplar analizado corresponde a una vivienda unifamiliar de tres niveles, edificada sobre un terreno clasificado como S2 dentro de la zona sísmica Z4. Esta presenta 35 una asimetría de planta generada por entrantes angulares, valorada con un índice Ip de 0.90. Las representaciones gráficas consignadas en las Figuras 17 y 18 exhiben una visualización tridimensional del modelo estructural y el trazado de un nivel típico, elaborados mediante la plataforma Etabs. Figura N° 19 Modelo Vista 3D Figura N° 20 Modelo vista en planta piso típico b) Edificio Dual La segunda configuración estructural se refiere a una edificación plurifamiliar de cinco niveles, con esquema resistente de tipo Dual, emplazada en Lima (Z4). Esta construcción se erige sobre un terreno caracterizado por un estrato S2 y evidencia una asimetría en planta atribuible a fenómenos torsionales, manifestando un índice Ip=0.75. Las láminas 36 19 y 20 exhiben una representación tridimensional del arquetipo y la disposición arquitectónica de un nivel prototípico, elaboradas en Etabs. Figura N° 21 Modelo vista en 3D 37 Figura N° 22 Modelo vista en planta piso típico c) Edificio de Muros estructurales La tercera maqueta estructural alude a una construcción habitacional de siete plantas, sustentada predominantemente por paramentos portantes, situada en Lima (Z4). Dicha edificación se asienta sobre un terreno clasificado con estratigrafía S2 y revela una distorsión torsional, cuantificada mediante un índice Ip=0.75. Las ilustraciones 21 y 22 plasman una proyección tridimensional del modelo y la configuración habitual de un nivel, ambas generadas en Etabs. 38 Figura N° 23 Modelo Vista en 3D Figura N° 24 Modelo vista en planta piso típico 39 Tabla 1 Descripción de Edificaciones de estudio Número de pisos Altura de primer nivel (m) Altura de entrepiso (m) Área de piso Típico (m2) Zona Tipo de suelo 3 2.8 2.6 110.37 Z4 S2 5 2.8 2.8 123.24 Z4 S2 7 3.1 2.8 210.11 Z4 S2 3.2.Diagramas de esfuerzo – deformación de los materiales Antes de iniciar la representación de las rótulas plásticas, resulta indispensable caracterizar la respuesta inelástica tanto del hormigón como del acero. A continuación, se especifican los gráficos tensión-deformación correspondientes al acero ASTM A615 grado 60 y al concreto. a) Esquema de comportamiento del acero grado 60 La lámina 23 ilustra el trazado tensión-deformación del acero, el cual se asumirá con respuesta elastoplástica. Figura N° 25 Aproximación elástica perfectamente plástica de la curva de esfuerzo (Park & Paulay, 1988) a) Modelo de comportamiento del concreto 40 La Figura 24 se muestra el modelo idealizado de Hognestad para el bloque de compresiones del concreto. Dicho modelo será usado para el diseño de los elementos de las estructuras. Figura N° 26 Curva idealizada de esfuerzo-deformación para el concreto en compresión b) Modelo de comportamiento del CFRP La lámina 25 exhibe el gráfico tensión-deformación del CFRP, donde se aprecia que su conducta bajo solicitación axial positiva es de naturaleza lineal. El comportamiento frente a cargas compresivas será omitido en el análisis. Figura N° 27 Diagrama de esfuerzo-deformación de CFRP en tracción (Guía ACI 440.08) 41 3.3.Normas y Documentos de Referencia Se han considerado diversas normas y documentos de referencia. Estos proporcionan las bases normativas necesarias para el análisis, diseño y verificación estructural de los elementos evaluados, asegurando la coherencia con los lineamientos establecidos a nivel nacional. A continuación, se detallan las principales normas utilizadas durante la elaboración del trabajo. 3.3.1. Normas Nacionales Las normas técnicas peruanas constituyen el marco regulador obligatorio para el diseño estructural dentro del territorio nacional. Estas normas, emitidas por el Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE), establecen los requisitos mínimos que deben cumplir las estructuras. En el presente estudio, se ha hecho uso de las siguientes normas nacionales: o E.030 Diseño Sismorresistente. o E.020 Cargas. o E.050 Suelos y Cimentaciones. o E.060 Concreto Armado. 3.4.Características de los Materiales Para el desarrollo del análisis estructural y modelamiento correspondiente, es fundamental definir con precisión las propiedades mecánicas de los materiales empleados. En este numeral se presentan las características principales del concreto y del acero de refuerzo utilizados en el presente estudio. 3.4.1. Concreto El concreto utilizado en el análisis presenta una resistencia a la compresión de f’c = 210 kgf/cm², valor comúnmente empleado en edificaciones de concreto armado en el contexto nacional. El módulo de elasticidad asociado a esta resistencia, calculado según la norma E.060 del Reglamento Nacional de Edificaciones, corresponde a E = 217 370.65 kgf/cm². o F’c= 210 kgf/cm2, resistencia a la compresión. 42 o E= 217 370.65 kgf/cm2, módulo de elasticidad. 3.4.2. Acero de Refuerzo Este, considerado para el diseño presenta un esfuerzo de fluencia o cedencia de Fy = 4 200 kgf/cm², lo cual corresponde al acero grado 60, comúnmente utilizado en la construcción nacional. Asimismo, el módulo de elasticidad adoptado para este material es de Es = 2 000 000 kgf/cm² o Fy= 4 200 kgf/cm2, esfuerzo de cedencia. o Es= 2 000 000 kgf/cm2, módulo de elasticidad. 3.5.Cargas de Diseño 3.5.1. Carga Muerta Es la gravitación atribuible a los insumos constructivos, artefactos de servicio, aparejos, particiones y demás componentes sostenidos por el armazón estructural, comprendiendo su masa intrínseca, cuya presencia sea constante o experimente alteraciones ínfimas a lo largo del tiempo. Densidad gravitatoria del hormigón: 2400 kgf/m³. Densidad del armazón metálico: 7850 kgf/m³. Masa específica de mampostería maciza: 1800 kgf/m³. Masa específica de mampostería hueca: 1350 kgf/m³. Carga superficial de revestimientos: 100 kgf/m². Carga de losa alivianada h=20 cm: 300 kgf/m². 3.5.2. Carga Viva Corresponde al empuje ejercido por individuos, utensilios, enseres, maquinaria y demás objetos trasladables sostenidos por la infraestructura. Vivienda: 200 kgf/m2. Techos: 100 kgf/m2. 43 3.5.3. Carga de Sísmica Se trata de cargas producidas por el efecto de movimiento del suelo debido a las ondas sísmicas: estas demandas han sido reguladas por diferentes factores que dependen del tipo de construcción, uso, condiciones del suelo, etc. Para la determinación de la carga sísmica: 𝑆𝑎 = 𝑍 × 𝑈 × 𝐶 × 𝑆 × 𝑔 𝑅 Donde: Sa: cuasi-aceleración espectral. Z: parámetro zonal. U: coeficiente funcional. C: modulador de intensificación telúrica. S: modificador edafológico. R: índice de atenuación de fuerzas sísmicas. g: aceleración gravitatoria terrestre. 3.5.3.1.Parámetros Sísmicos 3.5.3.2.Zonificación (Z) En la presente indagación, las estructuras se emplazan en la jurisdicción del Cercado de Lima, perteneciente tanto a la provincia homónima como a la circunscripción regional de igual denominación, enclavada en el dominio sísmico número cuatro, al cual se le asigna un coeficiente zonal de agitación Z=0.45 s. 3.5.3.3.Parámetros Del Suelo A los fines de aplicar la normativa E-0.30 concerniente al diseño estructural con resistencia sísmica, se asume que la estratigrafía del subsuelo presenta un comportamiento de naturaleza media (S2), conforme al peritaje geotécnico. Los parámetros espectrales Tp y TL, vinculados con esta clase de terreno, se sitúan en 44 0.60 s y 2.00 s, respectivamente. Asimismo, el coeficiente de intensificación geodinámica del suelo se adopta como S = 1.05 s. 3.5.3.4.Factor De Amplificación Sísmica (C) En función de las propiedades particulares del emplazamiento, se estipula el coeficiente de realce sísmico (C) mediante las fórmulas subsiguientes: T es el período de acuerdo al numeral 28.4, concordado con el numeral 29.1 de la Norma Técnica E.030. Este parámetro se decodifica como el modulador de intensificación de la agitación estructural en comparación con la oscilación telúrica basal. 3.5.3.5.Categoría De Las Edificaciones (U) Cada armazón debe ser encuadrada conforme a su finalidad operativa. Dado que el inmueble está destinado al albergue habitacional y/o a funciones administrativas, la normativa lo cataloga como construcción ordinaria, atribuyéndole un coeficiente de significancia estructural U = 1.00. 3.5.3.6.Sistemas Estructurales (R) Las conformaciones estructurales se distinguen según la naturaleza de los materiales implementados y el esquema preponderante de resistencia sísmica en cada orientación espacial. En función de dicha disposición, se selecciona un coeficiente primario de atenuación de solicitaciones sísmicas (R₀). En caso de que la edificación se encuadre como Anómala, estos coeficientes atenuadores serán ponderados conforme a lo prescrito en el códice técnico E-030. La cuantía de mitigación de las solicitaciones sísmicas se calculará del modo siguiente: R = R₀ × Iₐ × Iₚ Donde: Iₐ: coeficiente de disconformidad vertical (Tabla Nº 8 E.030). Iₚ: coeficiente de disconformidad horizontal (Tabla Nº 9 E.030). 45 3.6.Modelo computacional en Etabs En esta sección se expone minuciosamente la metodología de representación virtual de placas horizontales, vigas portantes, fustes verticales y paramentos resistentes dentro del software Etabs. Considerando que las edificaciones examinadas presentan una configuración con predominancia de muros portantes, se subrayan las diversas estrategias de esquematización de dichos componentes, abarcando representaciones mediante entidades del tipo armadura, envolvente superficial (Shell), entre otras variantes modelísticas. 3.6.1. Modelado de vigas, losas y columnas Las losas, tanto alivianadas como macizas, se representan como entidades de naturaleza membránica, incorporando el espesor correspondiente en su configuración. Por su parte, los pilares y las vigas se esquematizan como componentes del tipo entramado (frame). La evaluación de los elementos portantes se realiza asumiendo secciones íntegramente íntegras, dado que las estructuras fueron concebidas conforme a los preceptos normativos NTP E.060 y NTP E.030, los cuales contemplan geometrías sin fisuración. Cabe resaltar que, en otros marcos regulatorios, como el ACI-318 (2019), se emplean secciones con fracturación incorporada, salvo en aquellos elementos representados bajo un enfoque de plasticidad diseminada, lo que podría incidir en la variabilidad de los resultados del estudio estructural. Una vez completada la construcción del modelo, se especifican los brazos de rigidez idealizada en vigas y columnas, y se adjudica un diafragma indeformable a cada nivel intermedio. Figura N° 28 Asignación de propiedades a elementos estructurales 46 (a) (b) 3.7.Diseño de Concreto Armado de los Pórticos Cada componente portante de hormigón reforzado fue dimensionado según las disposiciones de la codificación E.060. Los esquemas de flexión interna y esfuerzos cortantes se derivarán considerando de forma aislada las solicitaciones gravitatorias variables, las permanentes, y la acción sísmica. Se aplicaron tres amalgamas de cargas conforme a lo estipulado en la normativa E.060.. U1 = 1.4CM + 1.7(CV+CVT) U2 = 1.25CM + 25(CV+CVT) +- CS U3 = 0.9CM +- CS Donde: CM = carga muerta CV = carga viva en entrepisos CVT = carga viva en techo 3.8.Dimensionamiento de fibra de carbono Se precisara un cambio en el uso de una edificación lo que conllevará a un incremento en la sobrecarga o carga viva que actúa, lo que se traduce en una modificación significativa de las condiciones de carga originales. Este aumento en la carga viva, genera un incremento en el momento flector máximo (ΔMu) que los elementos estructurales deben soportar (vigas). Dado que las vigas fueron diseñadas inicialmente para cargas específicas, este nuevo régimen puede sobrepasar su capacidad estructural, lo que podría comprometer la seguridad de la edificación. 47 Donde: ɸ = Coeficiente de minoración de la tenacidad Af = Superficie del corte ortogonal del filamento 𝛥𝑀𝑢 = Variación en la resistencia límite soportada por la viga con y sin CFRP 𝑓𝑓 = Tensión ejercida por el CFRP 𝐻 = Altura efectiva del perfil Subsecuentemente, para estimar la cantidad de estratos en la sección se recurre a la ecuación que se muestra a continuación. : Donde: 𝑛𝑐 = número de capas de CFRP 𝑏𝑓 = base de la sección (cm) 𝑡𝑟 = Espesor por capa de CFRP (cm) 3.1.Diagramas momento Curvatura Una vez establecidos los modelos de comportamiento del acero y del concreto, se generan los diagramas de momento curvatura de las vigas y columnas. Como se detalla más adelante en la sección 4, se asignan rótulas plásticas concentradas a las vigas, las cuales necesitan el diagrama momento-curvatura o momento-rotación del elemento. En el caso de las columnas, se aplica un modelo de plasticidad distribuida tipo fibra, que se puede definir directamente en el programa Etabs. Asimismo, se realizó el cálculo del diagrama de momento-curvatura para cada sección de concreto armado, considerando el refuerzo de CFRP en la zona de momentos positivos y reforzado en la zona de momentos negativos. Las figuras ilustran las secciones correspondientes. 48 Figura N° 29 Sección de viga sin reforzamiento con CFRP. (Cajaleón León, 2018) Figura N° 30 Sección de Viga con reforzamiento de CFRP en los momentos positivos. (Cajaleón León, 2018) Figura N° 31 Sección de viga con reforzamiento de CFRP en los momentos negativos. (Cajaleón León, 2018) Los puntos a resaltar en la curva son los de agrietamiento Mcr, fluencia My y rotura Mn. Dichos puntos obtenidos y sus curvaturas son (Mn; φn) / (My; φy) / (Mcr; φcr). Figura N° 32 Diagrama de momento-curvatura 49 Para identificar las rótulas plásticas, es imprescindible transformar la gráfica de momento-curvatura en una gráfica de momento-giro, lo cual se realiza utilizando la longitud de la rótula plástica. 3.2.Modelado de rótulas plásticas 3.2.1. Rótulas plásticas en columnas, muros y vigas Las rótulas plásticas se configuran en el programa Etabs a través del menú assign > sección properties > frame/wall nonlinear hinges. Las rótulas para vigas son del tipo concentrada M3, lo que significa que solo se aplica un momento en la sección. En esta rótula se pueden observar tres puntos que representan el momento de fluencia, el momento máximo y una degradación del 80% de la capacidad de la viga. Por otra parte, la inelasticidad de las columnas se caracteriza por un modelo de plasticidad distribuida (fiber-PM2-PM3), como se ilustra en la Figura 31. Esto se debe a que este tipo de modelo ofrece resultados que se aproximan más a los valores experimentales, mientras que el modelo concentrado tiende a reportar momentos más altos (Terrenzi, Spacone y Camata, 2020). El mecanismo de rótulas en las vigas consiste en asignar las rótulas plásticas a una distancia de 5%, 50% y 95% con respecto a la cara de la columna, cada una de ellas con el diagrama de momento-curvatura que le corresponde. El mecanismo de fibras en las columnas y muros consiste en asignar las rótulas plásticas tipo fibra a una distancia del 5%, 50% y 95% con respecto al piso, cada una de ellas con el diagrama de momento- curvatura que le corresponde. Figura N° 33 Modelado de rotulas en vigas 50 Figura N° 34 Modelado de rótulas fibras en una columna 3.2.2. Longitud de rótulas plásticas en vigas y columnas De acuerdo con el National Institute of Standards and Technology (2017), para los modelos de fibra que requieren la definición de una longitud de rótula plástica, se puede estimar utilizando diversas ecuaciones y recomendaciones disponibles. Una regla general sencilla es considerar una longitud de articulación plástica Lp=0.5h, donde h representa la profundidad de la sección, lo cual resulta razonablemente preciso para marcos resistentes al momento con dimensiones estándar. También se han presentado otras fórmulas más específicas (por ejemplo, Priestley y Park, 1987; Berry y Eberhard, 2008) que se basan en el análisis de bases de datos de ensayos de columnas de concreto armado. Estas expresiones son funciones de múltiples parámetros, que incluyen la longitud de la barra l, el diámetro de la barra db, la resistencia a la fluencia del acero fy y la resistencia 51 del concreto fc. Una de las expresiones propuestas por Berry y Eberhard (2008) es la siguiente: 3.3.Análisis Estático No lineal El Análisis Estático No Lineal, conocido como "Pushover", es una técnica ampliamente utilizada en ingeniería para evaluar la resistencia y seguridad de las estructuras ante un sismo. Las directrices para aplicar el análisis "Pushover" en este caso de estudio están establecidas en la norma ASCE 41-13. A continuación, se detalla el procedimiento de su aplicación: • Se crea un modelo estructural en el software ETABS. • En el software, se asignan las propiedades de los materiales teniendo en cuenta sus comportamientos no lineales. Para el acero, se utiliza el modelo de Park y Paulay (1975), que incluye el endurecimiento del acero, y para el concreto se emplea el modelo de Mander et al. (1988), ambos integrados en el software. • Se definen las características de las secciones de los elementos estructurales, así como la disposición del acero longitudinal y transversal. • Se modela la estructura y se asignan las cargas gravitacionales a los diferentes elementos. Se selecciona un nodo de control y se asigna un desplazamiento final que alcance al menos el 150% del desplazamiento objetivo. • Luego, se determinan las ubicaciones de las rótulas plásticas, que actúan como mecanismos disipadores de energía, situadas a un 10% de la longitud de las vigas y columnas en ambos extremos. • Finalmente, se ejecuta el análisis, obteniendo la curva de capacidad para evaluar el desempeño de la estructura. Los resultados del ANLE facilitan la determinación del nivel de desempeño basado en la curva de capacidad para cada una de las direcciones analizadas. Figura N° 35 Secuencia para la obtención de la curva de capacidad en el análisis pushover. 52 (Torrealva, 2016) 3.3.1. Determinación del nivel de desempeño acorde a SEAOC VISION 2000 El nivel de desempeño se establece de acuerdo con el SEAOC VISION 2000, que clasifica el desplazamiento plástico en cuatro niveles: funcional, resguardo de vida, cercano al colapso y colapso, basándose en las divisiones de 0.3∆p, 0.3∆p, 0.2∆p y 0.2∆p del desplazamiento plástico (SEAOC, 1995). Figura N° 36 Sectorización de la curva de capacidad propuesta por el SEAOC (Muñoz, 2009) El punto de desempeño se sitúa a lo largo de la curva dividida, y en función del sector en el que se localice, se establece el nivel de desempeño correspondiente a la estructura. 3.4.Análisis Tiempo historia no lineal En el análisis no lineal de tiempo-historia, la demanda sísmica se expresa mediante registros sísmicos reales o simulados, lo que provoca una gran variabilidad en los resultados. Este análisis debe realizarse teniendo en cuenta el comportamiento histérico de la estructura y mediante la integración directa de las ecuaciones de equilibrio dinámico. 53 3.4.1. Escalamiento y selección de registros sísmicos Se emplearon 7 pares de registros sísmicos, respectivamente, para los análisis no lineales de historia no lineal (ATHNL). Los registros sísmicos utilizados en el análisis de la respuesta estructural para las edificaciones de estudio se presentan en la Tabla 47 de la presente investigación. Cada registro se ajustó al espectro de diseño de la norma E.030 para un suelo intermedio (S2), con el objetivo de que el análisis tiempo historia no lineal sea compatible con el análisis estático no lineal (PUSHOVER). Asimismo, previamente para cada uno de los registros se procedió a convertirlos a unidades de g dividiendo cada una de sus aceleraciones por 981. Luego, se procesaron utilizando el software Seismosignal con el propósito de corregir los registros en la línea base y eliminar el ruido y posteriormente a ello se utilizó el software Seismomatch para escalar los registros. El proceso de ajuste y cálculo del factor de escala (SF) se llevó a cabo teniendo en cuenta la variación de la demanda sísmica en relación con cada registro espectralmente compatible. Figura N° 37 Corrección de Registros Sísmicos por línea base - Seismosignal 54 Figura N° 38 Escalamiento de registros sísmicos - Seismomatch 3.4.2. Cálculo de la respuesta estructural Las respuestas inelásticas se obtuvieron mediante el método de integración directa, donde se integran completamente las ecuaciones de equilibrio dinámico a medida que la estructura soporta cargas dinámicas. Este método utiliza un amortiguamiento proporcional a la masa y a la rigidez, y la precisión de las respuestas depende de que los pasos temporales sean lo suficientemente pequeños para caracterizar adecuadamente el comportamiento dinámico. Además, se empleó el algoritmo de Newmark, un método de viable en el programa ETABS, para realizar la integración numérica en el análisis (Wilson, 2002). Las respuestas de interés se presentaron en forma de gráficos que muestran la historia de aceleraciones, derivas, y fuerzas cortantes a nivel local y global, asimismo, se presentan gráficos de los valores máximos obtenidos para aceleración, derivas y fuerzas cortantes 55 Se realizará un análisis sismorresistente y determinación del desempeño sísmico de las estructuras propuestas (ubicado en la Ciudad de Lima) con y sin reforzamiento de CFRP, para lo cual se realizará la idealización de las estructuras, con el Software ETABS se realizará el diseño de los elementos estructurales y la implementación rótulas plásticas a los elementos estructurales para obtener una respuesta de desempeño de las estructuras y realizar las comparativas. 56 4. CAPITULO IV: VALIDACIÓN DE COMPORTAMIENTO INELÁSTICO La calibración de modelos numéricos a través de ensayos estáticos y dinámicos es esencial en el análisis por desempeño. Estas pruebas se realizan para comprender el comportamiento sísmico real de los componentes estructurales, verificando su ductilidad, resistencia y rigidez, con el objetivo de validar los parámetros usados en los modelos no lineales. La confiabilidad se determina mediante el proceso de calibración, que implica un enfoque iterativo para alcanzar la mayor correspondencia posible entre los resultados de los modelos físicos y los modelos computacionales. 4.1.Muro de Concreto Armado 4.1.1. Modelo físico Experimental En la ETH Zúrich se realizaron ensayos a 6 muestras de muros de concreto armado, los cuales fueron sometidos a acciones de cargas cíclicas cuasi estáticas, a partir del cual, se realizó la elección del muro para el proceso de calibración, que conforme al artículo de referencia fue denominado como WSH3. Las especificaciones en referencia a su geometría y las propiedades mecánicas del muro en mención WHS3, establece lo siguiente: Dimensiones del Muro: - Espesor:150mm - Largo: 2000mm - Altura: 4560mm Propiedades mecánicas del Acero utilizado: - Esfuerzo de fluencia del acero: 576 MPa - Esfuerzo último del acero: 674.9 MPa Propiedades mecánicas del Concreto: - Resistencia característica a la compresión: 45.6 MPa 57 - Módulo de Elasticidad: 36.9 MPa Asimismo, cabe indicar que el muro de concreto armado se encuentra sometido a una carga axial de 1476 kN (Dazio et al., 2009) La figura 37 muestra una vista del muro WSH3, que ilustra la distribución de los refuerzos longitudinales y transversales del muro: Figura N° 39 Distribución de acero de refuerzo longitudinal y transversal del muro WSH3. (Dazio et al., 2009) La figura 38 representa los lazos histeréticos del ensayo realizado al muro definido como WSH3 en la ETH Zúrich. Figura N° 40 Curva de Histéresis, fuerza lateral vs Desplazamiento del muro WSH3 En la figura N°39 se presenta el modelo generado del muro WSH3 en el software ETABS v.21.2.0, en el cual se adoptaron todas las consideraciones previamente indicadas en referencia a las propiedades mecánicas, tanto del concreto como del acero de refuerzo definidas a partir de los ensayos experimentales de Dazio et al., 2009. 58 Figura N° 41 Modelo Numérico del Muro WSH3 en software ETABS Una vez realizado el modelo numérico y culminar con la asignación de propiedades mecánicas del concreto y del acero de refuerzo se definieron las torulas de plasticidad distribuidas o fibras; cabe mencionar que este modelo de plasticidad distribuida divide los elementos estructurales en varios segmentos longitudinales y subdivide la sección transversal de cada segmento en múltiples elementos finitos. Luego de aplicar un análisis de cedencia sucesiva se determinó la curva de capacidad numérica del muro. En la figura N°40 se puede apreciar la comparativa de la envolvente de lazos histeréticos y las curvas de capacidad positiva y negativa. En el ensayo experimental monotónico se presenta los valores correspondientes al lazo histerético negativo de -447.35kN para fuerza lateral y -92.89 mm para desplazamiento; mientas que en el análisis estático no lineal se obtuvo -444.18kN para la fuerza lateral y -93.05 mm para desplazamiento. En la tabla siguiente se puede ver la variación porcentual de los valores máximos obtenidos tanto para la parte experimental y numérica. 59 Tabla 2 Variación del Ensayo monotónico experimental y numérico en muro WSH3 De igual manera, se desarrolló un análisis historia de respuesta no lineal, con el fin de determinar cuál de los modelos histeréticos en la base de datos de ETABS define mejor el comportamiento estructural tras estar sometido bajo una acción cíclica. Entro los modelos de histéresis analizados se encuentra: Concrete, takeda, kinemeatic, BRB Hardening, Degrading e Isotopic. Las figuras N°20 presenta el modelo que conllevan una representación más precisa con el resultado experimenta. Se escogió u para el estudio el modelo histerético de Pivot por dotar de un gran sustento teórico. Este modelo presenta 2 parámetros Alpha y betha, que es miden a partir de resultados experimentales, Alpha se encuentra en la intersección de la rigidez inicial de fisuración y la rigidez de descarga suavizada, betha se encuentra luego de una inversión de carga en la intersección de la trayectoria de fuerza – desplazamiento y la rigidez fisurada inicial. Son & Lee (2021) consideran que el modelo histerético de Pivot es el más apropiado para cada miembro estructural cuando se somete una estructura a un análisis no lineal dinámico. Valores numéricos Valores Experimentados Variación % Fuerza (kN) -444.181 -447.355 0.71% Desplazamiento (mm) -93.059 -92.894 0.18% 60 Figura N° 42 Comparación de resultado experimental y numérico Modelo Histerético de Pivot 4.2.Columna Cuadrada de Concreto armado 4.2.1. Modelo físico Experimental En la investigación de Takada (1990), se estudia el efecto del refuerzo lateral sobre el comportamiento dúctil de columnas de hormigón armado para lo cual se realizaron ensayos a 6 muestras de columnas de concreto armado, los cuales fueron sometidos a acciones de cargas cíclicas estáticas, a partir del cual, se realizó la elección de la columna para el proceso de calibración, que conforme a la investigación de referencia fue denominado como tipo E. Las especificaciones en referencia a su geometría y las propiedades mecánicas de la columna en mención tipo E establecen lo siguiente: Dimensiones de la columna: - Espesor:400mm - Largo: 2000mm - Altura: 1800mm Propiedades mecánicas del Acero utilizado: - Esfuerzo de fluencia del acero: 511 MPa - Esfuerzo último del acero: 675 MPa Propiedades mecánicas del Concreto: 61 - Resistencia característica a la compresión: 25.6 MPa - Módulo de Elasticidad: 23.78 MPa La figura 41 muestra una vista de la columna Tipo E, que ilustra la distribución de los refuerzos longitudinales y transversales de la columna: Figura N° 43 Distribución de acero de refuerzo longitudinal y transversal de la columna Tipo E. (Takada et al., 1990) Una vez realizado el modelo numérico y culminar con la asignación de propiedades mecánicas del concreto y del acero de refuerzo se definieron las torulas de plasticidad distribuidas o fibras; cabe mencionar que este modelo de plasticidad distribuida divide los elementos estructurales en varios segmentos longitudinales y subdivide la sección transversal de cada segmento en múltiples elementos finitos. Luego de aplicar un análisis de cedencia sucesiva se determinó la curva de capacidad numérica del muro. En la figura N°42 se puede apreciar la comparativa de la envolvente de lazos histeréticos y las curvas de capacidad positiva y negativa. En el ensayo experimental monotónico se presenta los valores correspondientes al lazo histerético negativo de 118.07 kN para fuerza lateral y 170.42 mm para desplazamiento; mientas que en el análisis estático no lineal se obtuvo 187.19 kN para la fuerza lateral y 118.07 mm para desplazamiento. En la tabla siguiente se puede ver la variación porcentual de los valores máximos obtenidos tanto para la parte experimental y numérica. 62 Tabla 3 Variación del Ensayo monotónico experimental y numérico en columna tipo E De igual manera, se desarrolló un análisis historia de respuesta no lineal, con el fin de determinar cuál de los modelos histeréticos en la base de datos de SAP2000 define mejor el comportamiento estructural tras estar sometido bajo una acción cíclica. Entro los modelos de histéresis analizados se encuentra: Concrete, takeda, inemeatic, BRB Hardening, Degrading e Isotopic. Las figuras N°42 presenta el modelo que conllevan una representación más precisa con el resultado experimenta. Se escogió u para el estudio el modelo histerético de Pivot por dotar de un gran sustento teórico. Este modelo presenta 2 parámetros Alpha y betha, que es miden a partir de resultados experimentales, Alpha se encuentra en la intersección de la rigidez inicial de fisuración y la rigidez de descarga suavizada, betha se encuentra luego de una inversión de carga en la intersección de la trayectoria de fuerza – desplazamiento y la rigidez fisurada inicial. Son & Lee (2021) consideran que el modelo histerético de Pivot es el más apropiado para cada miembro estructural cuando se somete una estructura a un análisis no lineal dinámico. Valores numéricos Valores Experimentados Variación % Fuerza (kN) 187.198 118.070 -36.93% Desplazamiento (mm) 118.070 170.420 -44.34% 63 Figura N° 44 Comparación de resultado experimental y numérico Modelo Histerético de Pivot 64 5. CAPITULO V: RESULTADOS En este capítulo se presentan los resultados obtenidos a partir del estudio desarrollado para cada una de las edificaciones en el presente trabajo de investigación. Los resultados han sido organizados y estructurados en función de las edificaciones evaluadas, considerando su sistema estructural. 5.1.Descripción de la Estructura La primera edificación analizada corresponde a una estructura existente de tres niveles, conformada por un sistema de pórticos de concreto armado. Esta edificación ha sido diseñada para uso de vivienda y presenta una configuración estructural típica de edificaciones residenciales convencionales de baja altura. La segunda edificación es una estructura de cinco niveles, cuyo sistema resistente es de tipo dual, es decir, combina pórticos con muros estructurales de concreto armado. Al igual que la primera, su uso está destinado a vivienda multifamiliar, aunque por su mayor altura y configuración. Finalmente, la tercera edificación evaluada corresponde a una estructura de siete niveles, cuyo sistema estructural está compuesto principalmente por muros de concreto armado. Al igual que las anteriores, su uso es para vivienda. Figura N° 45 Vista en planta típico, Edificio Aporticado. V -9 V -9 V -12 1' 2' 65 Figura N° 46 Vista en planta típico, Edificio Dual. Figura N° 47 Vista en planta típico, Edificio de Muros Estructurales. 5.2.Criterios de Análisis y Diseño Estructural La estructura se analizó mediante modelos matemáticos tridimensionales empleando el software ETABS 2021. D D COMEDOR SALA 66 Los efectos de las acciones sísmicas se analizaron suponiendo un comportamiento elástico lineal de las estructuras y mediante un análisis de superposición modal con seis grados de libertad. La combinación modal en el análisis dinámico, se ha llevado a cabo mediante el método CQC (Combinación Cuadrática Completa). El número de modos de vibración considerado en el análisis fue el adecuado para garantizar un porcentaje de participación de la masa (en las direcciones X, Y), los cuales deben ser mayor al 90% de la masa total. 5.3.Análisis Estructural 5.3.1. Primera Edificación, Sistema Estructural Pórticos De Concreto Armado 5.3.1.1.Modelo Estructural El modelo estructural se realizado en el software ETABS, y se muestra a continuación: Figura N° 48 Modelo matemático en Etabs de la estructura. 5.3.1.2.Cargas Aplicadas 67 Figura N° 49 Carga muerta y carga viva. 5.3.1.3.Análisis Modal Según los lineamientos de la norma de diseño Sismorresistente E.030, y considerando las cargas indicadas anteriormente, se ha hecho el análisis modal de la estructura. Para el cálculo del peso de la estructura se ha considerado los lineamientos especificados en la norma, para una edificación común, tipo C. Los períodos fundamentales obtenidos del análisis son: Tabla 4. Análisis Modal Edificación Aporticada. Case Mode Period UX UY RZ SumUX SumUY SumRZ sec Modal 1 0.318 0.152 0.664 0.061 0.152 0.664 0.061 Modal 2 0.315 0.630 0.200 0.029 0.783 0.863 0.090 Modal 3 0.281 0.069 0.020 0.775 0.852 0.883 0.865 Modal 4 0.1 0.000 0.097 0.001 0.852 0.980 0.866 Modal 5 0.093 0.096 0.000 0.021 0.947 0.980 0.887 Modal 6 0.085 0.024 0.000 0.088 0.972 0.981 0.975 Modal 7 0.058 0.000 0.020 0.000 0.972 1.000 0.975 Modal 8 0.05 0.016 0.000 0.011 0.988 1.000 0.985 Modal 9 0.045 0.012 0.000 0.015 1.000 1.000 1.000 Modal 10 0.002 0.000 0.000 0.000 1.000 1.000 1.000 Modal 11 0.002 0.000 0.000 0.000 1.000 1.000 1.000 Modal 12 0.002 0.000 0.000 0.000 1.000 1.000 1.000 68 Figura N° 50 Modos de vibración fundamentales. 5.3.1.4.Análisis Espectral Observando la estructura, podemos decir que el coeficiente de reducción de la fuerza sísmica para el eje “X” es Rx-x=8 (pórticos de concreto armado) y para el eje “Y” es Ry-y=8 (pórticos de concreto armado); a continuación, se presentan los espectros de pseudo-aceleraciones, considerando los parámetros sísmicos de la estructura: Figura N° 51 Espectro de pseudo-aceleraciones para el eje “X” e “Y. 69 5.3.1.5.Verificación de Derivas Al tener un sistema estructural con un material predominante de concreto armado en el eje “X” y en el eje “Y” la distorsión máxima será de 0.007, y teniendo en cuenta que la estructura es Irregular, los desplazamientos relativos se multiplicarán por 0.85R, a continuación, en el siguiente cuadro se presenta los resultados: Tabla 5. Verificación de derivas. Derivas de entrepiso Condición Derivas Etabs Derivas SegúnE.030 0.007 0.007 Piso DriftX DriftY 0.85DriftXR 0.85DriftYR X Y 3 0.0001 0.0005 0.0009 0.0032 Ok Ok 2 0.0002 0.0009 0.0013 0.0052 Ok Ok 1 0.0002 0.0007 0.0011 0.0046 Ok Ok 5.3.1.6.Verificación de la Fuerza Cortante Mínima Para cada una de las direcciones consideradas en el análisis, la fuerza cortante dinámico en el primer entrepiso del edificio no podrá ser menor que el 90% del cortante estático para las estructuras Irregulares. Tabla 6. Verificación y cálculo del cortante dinámico. Dir. Analisis Fza Cortante Estático Vest. (tn) 80% y/o 90% de la Fza Cortante Estatico Vest. (tn) Cortantes Dinámicas Vdin. (tn) Factorar en: Dirección X- X 38.16 34.34 30.28 1.13 Dirección Y- Y 38.16 34.34 32.29 1.06 70 De la tabla anterior se puede determinar que la fuerza cortante dinámico necesita ser amplificado en ambas direcciones de análisis “X” e “Y” 5.3.2. Segunda Edificación, Sistema Estructural dual 5.3.2.1.Modelo Estructural El modelo estructural se realizado en el software ETABS, y se muestra continuación Figura N° 52 Modelo matemático en Etabs de la estructura. 71 5.3.2.2.Cargas Aplicadas Figura N° 53 Carga muerta y carga viva. 5.3.2.3.Análisis Modal Según los lineamientos de la norma de diseño Sismorresistente E.030, y considerando las cargas indicadas anteriormente, se ha hecho el análisis modal de la estructura. Para el cálculo del peso de la estructura se ha considerado los lineamientos especificados en la norma, para una edificación común, tipo C. Los períodos fundamentales obtenidos del análisis son: Tabla 7. Análisis Modal Edificación dual Case Mode Period UX UY RZ SumUX SumUY SumRZ sec Modal 1 0.543 0.089 0.018 0.706 0.089 0.018 0.706 Modal 2 0.4 0.578 0.104 0.055 0.667 0.122 0.761 Modal 3 0.356 0.072 0.616 0.050 0.738 0.738 0.810 Modal 4 0.171 0.012 0.003 0.094 0.750 0.741 0.904 Modal 5 0.105 0.143 0.011 0.009 0.892 0.752 0.913 Modal 6 0.094 0.011 0.039 0.019 0.904 0.791 0.932 Modal 7 0.094 0.001 0.109 0.027 0.905 0.900 0.958 Modal 8 0.062 0.001 0.001 0.024 0.906 0.901 0.982 72 Modal 9 0.049 0.052 0.001 0.003 0.958 0.902 0.985 Modal 10 0.047 0.002 0.000 0.010 0.959 0.903 0.995 Modal 11 0.043 0.000 0.060 0.003 0.960 0.962 0.997 Modal 12 0.03 0.027 0.000 0.001 0.986 0.963 0.998 Modal 13 0.026 0.000 0.028 0.001 0.987 0.991 0.999 Modal 14 0.021 0.013 0.000 0.000 1.000 0.992 1.000 Modal 15 0.019 0.001 0.008 0.001 1.000 1.000 1.000 Modal 16 0.002 0.000 0.000 0.000 1.000 1.000 1.000 Modal 17 0.001 0.000 0.000 0.000 1.000 1.000 1.000 Modal 18 0.001 0.000 0.000 0.000 1.000 1.000 1.000 Figura N° 54 Modos de vibración fundamentales. 5.3.2.4.Análisis Espectral Observando la estructura, podemos decir que el coeficiente de reducción de la fuerza sísmica para el eje “X” es Rx-x=6 (muros de corte) y para el eje “Y” es Ry- y=6 (muros de corte); a continuación, se presentan los espectros de pseudo- aceleraciones, considerando los parámetros sísmicos de la estructura: Figura N° 55 Espectro de pseudo-aceleraciones para el eje “X” e “Y”. 73 5.3.2.5.Verificación de Derivas Al tener un sistema estructural con un material predominante de concreto armado en el eje “X” y en el eje “Y” la distorsión máxima será de 0.007, y teniendo en cuenta que la estructura es I r regular en dirección “X” y regular en dirección “Y”, los desplazamientos relativos se multiplicarán por 0.85R y 0.75R respectivamente, a continuación, en el siguiente cuadro se presenta los resultados: Tabla 8. Verificación de derivas. Derivas de entrepiso Condición Derivas Etabs Derivas SegúnE.030 0.007 0.007 Piso DriftX DriftY 0.85DriftXR 0.75DriftYR X Y 5 0.0010 0.0006 0.0044 0.0030 Ok Ok 4 0.0012 0.0007 0.0054 0.0034 Ok Ok 3 0.0014 0.0007 0.0062 0.0036 Ok Ok 2 0.0013 0.0006 0.0060 0.0031 Ok Ok 1 0.0008 0.0003 0.0034 0.0015 Ok Ok 5.3.2.6.Verificación de la Fuerza Cortante Mínima Para cada una de las direcciones consideradas en el análisis, la fuerza cortante dinámico en el primer entrepiso del edificio no podrá ser menor que el 80% del cortante estático para las estructuras regulares, ni menor que el 90% del cortante estático para estructura irregulares. 74 Tabla 9. Verificación y cálculo del cortante dinámico. Dir. Análisis Fza Cortante Estático Vest. (tn) 80% y/o 90% de la Fza Cortante Estatico Vest. (tn) Cortantes Dinámicas Vdin. (tn) Factorar en: Dirección X- X 109.97 98.97 69.89 1.415 Dirección Y- Y 82.47 65.98 55.77 1.183 De la tabla anterior podemos decir que la fuerza cortante dinámico necesita ser amplificado en el eje “X” e “Y”. 5.3.3. Tercera Edificación, Sistema Estructural Muros Estructurales 5.3.3.1.Modelo Estructural El modelo estructural se realizado en el software ETABS, y se muestra continuación: Figura N° 56 Modelo matemático en Etabs de la estructura. 75 5.3.3.2.Cargas Aplicadas Figura N° 57 Carga muerta y carga viva. 5.3.3.3.Análisis Modal Según los lineamientos de la norma de diseño Sismorresistente E.030, y considerando las cargas indicadas anteriormente, se ha hecho el análisis modal de la estructura. Para el cálculo del peso de la estructura se ha considerado los lineamientos especificados en la norma, para una edificación común, tipo C. Los períodos fundamentales obtenidos del análisis son: Tabla 10. Análisis Modal Edificación de muros estructurales Case Mode Period UX UY RZ SumUX SumUY SumRZ sec Modal 1 0.406 0.011 0.699 0.008 0.011 0.699 0.008 Modal 2 0.388 0.593 0.016 0.118 0.605 0.716 0.125 Modal 3 0.246 0.124 0.001 0.610 0.729 0.717 0.735 Modal 4 0.096 0.062 0.091 0.016 0.791 0.808 0.751 Modal 5 0.092 0.082 0.082 0.011 0.873 0.890 0.762 Modal 6 0.064 0.025 0.001 0.138 0.897 0.890 0.899 Modal 7 0.041 0.032 0.023 0.007 0.929 0.913 0.907 Modal 8 0.039 0.021 0.039 0.002 0.951 0.951 0.908 Modal 9 0.029 0.006 0.001 0.050 0.957 0.952 0.958 Modal 10 0.024 0.018 0.007 0.003 0.974 0.959 0.961 Modal 11 0.023 0.007 0.020 0.000 0.981 0.978 0.961 Modal 12 0.018 0.002 0.001 0.022 0.983 0.979 0.983 Modal 13 0.016 0.009 0.001 0.002 0.992 0.981 0.984 76 Modal 14 0.016 0.002 0.011 0.000 0.994 0.991 0.984 Modal 15 0.013 0.005 0.000 0.000 0.998 0.992 0.984 Modal 16 0.013 0.000 0.001 0.010 0.999 0.992 0.994 Modal 17 0.012 0.000 0.0054 0.0001 0.9988 0.998 0.995 Modal 18 0.011 0.001 0.000 0.000 1.000 0.998 0.995 Modal 19 0.01 0.000 0.001 0.002 1.000 0.998 0.997 Modal 20 0.01 0.000 0.002 0.002 1.000 1.000 0.999 Modal 21 0.008 0.000 0.000 0.001 1.000 1.000 1.000 Figura N° 58 Modos de vibración fundamentales. 5.3.3.4.Análisis Espectral Observando la estructura, podemos decir que el coeficiente de reducción de la fuerza sísmica para el eje “X” es Rx-x=7 (dual) y para el eje “Y” es Ry-y=7 (dual); a continuación, se presentan los espectros de pseudo-aceleraciones, considerando los parámetros sísmicos de la estructura: 77 Figura N° 59 Espectro de pseudo-aceleraciones para el eje “X” e “Y”. 5.3.3.5.Verificación de Derivas Al tener un sistema estructural con un material predominante de concreto armado en el eje “X” y en el eje “Y” la distorsión máxima será de 0.007, y teniendo en cuenta que la estructura es Irregular en dirección “X” y regular en la dirección “Y”, los desplazamientos relativos se multiplicarán por 0.85R y 0.75R respectivamente, a continuación, en el siguiente cuadro se presenta los resultados: Tabla 11. Verificación de derivas. Derivas de entrepiso Condición Derivas Etabs Derivas SegúnE.030 0.007 0.007 Piso DriftX DriftY 0.85DriftXR 0.75DriftYR X Y 7 0.0010 0.0007 0.0039 0.0032 Ok Ok 6 0.0011 0.0008 0.0042 0.0034 Ok Ok 5 0.0012 0.0008 0.0044 0.0035 Ok Ok 4 0.0011 0.0008 0.0044 0.0035 Ok Ok 3 0.0011 0.0007 0.0040 0.0032 Ok Ok 2 0.0008 0.0006 0.0032 0.0025 Ok Ok 1 0.0004 0.0002 0.0014 0.0011 Ok Ok 5.3.3.6.Verificación de la Fuerza Cortante Mínima Para cada una de las direcciones consideradas en el análisis, la fuerza cortante dinámico en el primer entrepiso del edificio no podrá ser menor que el 80% del 78 cortante estático para las estructuras regulares, ni menor que el 90% del cortante estático para estructuras irregulares. Tabla 12. Verificación y cálculo del cortante dinámico. Dir. Analisis Fza Cortante Estatico Vest. (tn) 80% y/o 90% de la Fza Cortante Estatico Vest. (tn) Cortantes Dinamicas Vdin. (tn) Factorar en: Dirección X- X 109.97 98.97 69.89 1.415 Dirección Y- Y 82.47 65.98 55.77 1.183 De la tabla anterior podemos decir que la fuerza cortante dinámico necesita ser amplificado en el eje “X” e “Y”. 5.4.Incremento de la sobrecarga Se continuó con el modelo estructural inicial, al que se le aplicaron mayores sobrecargas por un cambio de uso las sobrecargas (carga viva) se incrementaron a 600 Kg/ m2, de acuerdo a la norma E.020, del cual se consideró un cambió de tipo de uso a oficinas incluido tabiquería móvil de altura completa. Estas sobrecargas producen que el momento en los elementos estructurales de cada una de las estructuras se incremente, haciendo que los elementos estructurales con la sobrecarga de 200 Kg/m2 inicial falle; es por ello que, se realiza una propuesta de reforzamiento externo de fibra de carbono CFRP para cubrir estas variaciones de momentos en los elementos estructurales. 79 Figura N° 60 Incremento de Sobrecarga a 600kgf/m2 – Estructura Aporticado Figura N° 61 Incremento de Sobrecarga a 600kgf/m2 – Estructura Dual 80 Figura N° 62 Incremento de Sobrecarga a 600kgf/m2 – Estructura Muros Estructurales A continuación, se realiza la verificación de los elementos estructurales teniendo en cuenta el momento resistente de los elementos estructurales, los cuales se tendrían que reforzar con CFRP, considerando el incremento de la sobrecarga a 600kgf/m2 5.4.1. Edificio Aporticado 5.4.1.1.Verificación de reforzamiento vigas • Vigas de 0.25 x 0.45 m Tabla 13 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x45cm Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje B / tramo 1-2] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 01 8.01 5.27 7.28 Reforzar 81 Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje B / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 01 7.53 tonf-m 5.27 cm2 7.28 Reforzar • Vigas de 0.25 x 0.40 m Tabla 14 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x40 cm Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 3 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 5.36 3.98 4.83 Reforzar Nivel 02 7.23 5.27 6.28 Reforzar 5.02 3.98 4.83 Reforzar Nivel 01 7.4 5.27 6.28 Reforzar 5.13 3.98 4.83 Reforzar 5.4.1.2.Verificación de reforzamiento columnas Del incremento de la sobrecarga se determinó que las columnas propuestas inicialmente satisfacen las nuevas solicitaciones, es decir, satisfacen las nuevas demandas de flexocompresión, por lo tanto, dichos elementos estructurales no requerirán un refuerzo por flexocompresión. 82 5.4.2. Edificio Dual 5.4.2.1.Verificación de reforzamiento vigas • Vigas de 0.25 x 0.55m Tabla 15 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x55 cm Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 04 16.14 9.95 15.92 Reforzar Nivel 03 18.31 9.95 15.92 Reforzar Nivel 02 18.36 9.95 15.92 Reforzar 12.59 7.26 11.96 Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 16.98 9.95 15.92 Reforzar Nivel 02 16.47 9.95 15.92 Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 4-5] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 14.27 7.26 11.96 Reforzar Nivel 04 12.81 7.26 11.96 Reforzar Nivel 03 12.82 7.26 11.96 Reforzar Nivel 02 12.47 7.26 11.96 Reforzar Nivel 01 12.32 7.26 11.96 Reforzar • Vigas de 0.25x0.45m Tabla 16 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x45 cm Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo A-B] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 04 10.77 8.55 10.66 Reforzar Nivel 03 11.48 8.55 10.66 Reforzar 83 Nivel 02 11 8.55 10.66 Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo B-C] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 04 11.06 8.55 10.66 Reforzar Nivel 03 11.7 8.55 10.66 Reforzar Nivel 02 11.13 8.55 10.66 Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 4 / tramo A-B] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 04 11.63 8.55 10.66 Reforzar Nivel 03 12.64 8.55 10.66 Reforzar Nivel 02 12.4 8.55 10.66 Reforzar Nivel 01 10.78 8.55 10.66 Reforzar 5.4.2.2.Verificación de reforzamiento columnas Del incremento de la sobrecarga se determinó que las columnas propuestas inicialmente satisfacen las nuevas solicitaciones, es decir, satisfacen las nuevas demandas de flexocompresión, por lo tanto, dichos elementos estructurales no requerirán un refuerzo por flexocompresión. 5.4.3. Edificio de Muros estructurales 5.4.3.1.Verificación de reforzamiento vigas • Vigas de 0.25 x 0.60 m 84 Tabla 17 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x60 cm Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 1 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 19.96 tonf-m 10.54 cm2 18.74 tonf-m Reforzar Nivel 04 20.96 tonf-m 10.54 cm2 18.74 tonf-m Reforzar Nivel 03 20.77 tonf-m 10.54 cm2 18.74 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 4 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 19.33 tonf-m 10.54 cm2 18.74 tonf-m Reforzar Nivel 04 20.49 tonf-m 10.54 cm2 18.74 tonf-m Reforzar Nivel 03 20.11 tonf-m 10.54 cm2 18.74 tonf-m Reforzar • Vigas de 0.25x0.55m Tabla 18 Verificación de Refuerzo en Vigas 25x55 cm Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 06 14.98 tonf-m 8.55 cm2 13.89 tonf-m Reforzar Nivel 05 19.58 tonf-m 12.53 cm2 19.47 tonf-m Reforzar 15.93 tonf-m 8.55 cm2 13.89 tonf-m Reforzar Nivel 04 20.22 tonf-m 12.53 cm2 19.47 tonf-m Reforzar 16.52 tonf-m 8.55 cm2 13.89 tonf-m Reforzar Nivel 03 19.65 tonf-m 12.53 cm2 19.47 tonf-m Reforzar 15.92 tonf-m 8.55 cm2 13.89 tonf-m Reforzar 85 Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 14.15 tonf-m 8.55 cm2 13.89 tonf-m Reforzar Nivel 04 14.39 tonf-m 8.55 cm2 13.89 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 4-5] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 04 14.10 tonf-m 8.55 cm2 13.89 tonf-m Reforzar 5.5.Propuesta de Reforzamiento con CFRP Conforme los procedimientos indicados en el capítulo de metodología, se procede a realizar el reforzamiento de los elementos estructurales que necesitan refuerzo para las tres estructuras de concreto armado propuestas (Pórticos, Dual y de Muros Estructurales). Del ítem anterior se puede determinar que el refuerzo que se requiere a razón del incremento de la sobrecarga en todos los casos es un refuerzo a flexión de vigas, puesto que superan los momentos resistentes. 5.5.1. Estructura de Pórticos • Vigas de 0.25 x 0.45m Tabla 19 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x45cm Niveles Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 01 8.01 7.28 1 0.165 25 10.09 27.89% 86 Niveles Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 01 7.53 7.28 1 0.165 25 10.09 27.89% • Vigas de 0.25 x 0.40m Tabla 20 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x40cm Niveles Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 03 5.36 4.83 1 0.165 25 7.36 34.35% Nivel 02 7.23 6.28 1 0.165 25 8.71 27.91% 5.02 4.83 1 0.165 25 7.36 34.35% Nivel 01 7.4 6.28 1 0.165 25 8.71 27.91% 5.13 4.83 1 0.165 25 7.36 34.35% 5.5.2. Estructura Dual • Vigas de 0.25 x 0.55m 87 Tabla 21 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x55cm Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje A / tramo 1-2] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 05 2.74 15.92 1 0.165 25 12.62 -26.12% Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 04 16.14 15.92 1 0.165 25 18.57 14.27% Nivel 03 18.31 15.92 1 0.165 25 18.57 14.27% Nivel 02 18.36 15.92 1 0.165 25 18.57 14.27% Nivel 02 12.59 11.96 1 0.165 25 15.38 22.24% Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 03 16.98 15.92 1 0.165 25 18.57 14.27% Nivel 02 16.47 15.92 1 0.165 25 18.57 14.27% Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 4-5] 88 Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 05 14.27 11.96 1 0.165 25 15.37 22.18% Nivel 04 12.81 11.96 1 0.165 25 15.37 22.18% Nivel 03 12.82 11.96 1 0.165 25 15.37 22.18% Nivel 02 12.47 11.96 1 0.165 25 15.37 22.18% Nivel 01 12.32 11.96 1 0.165 25 15.37 22.18% • Vigas de 0.25 x 0.45m Tabla 22 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x45cm Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo A-B] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 04 10.77 10.66 1 0.165 25 12.62 15.55% Nivel 03 11.48 10.66 1 0.165 25 12.62 15.55% Nivel 02 11 10.66 1 0.165 25 12.62 15.54% Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo B-C] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 04 11.06 10.66 1 0.165 25 12.62 15.55% Nivel 03 11.7 10.66 1 0.165 25 12.62 15.55% 89 Nivel 02 11.13 10.66 1 0.165 25 12.62 15.54% Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 4 / tramo A-B] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 04 11.63 10.66 1 0.165 25 12.62 15.55% Nivel 03 12.64 10.66 1 0.165 25 12.62 15.55% Nivel 02 12.4 10.66 1 0.165 25 12.62 15.54% Nivel 01 10.78 10.66 1 0.165 25 12.62 15.55% 5.5.3. Estructura de Muros Estructurales • Vigas de 0.25 x 0.60m Tabla 23 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x60cm Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 1 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente sin Refuerzo de CFRP N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 05 19.96 18.74 1 0.165 25 21.80 14.01% Nivel 04 20.96 18.74 1 0.165 25 21.80 14.01% Nivel 03 20.77 18.74 1 0.165 25 21.80 14.01% Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 4 / tramo B-C] 90 Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente sin Refuerzo de CFRP N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 05 19.33 18.74 1 0.165 25 21.79 13.98% Nivel 04 20.49 18.74 1 0.165 25 21.79 13.98% Nivel 03 20.11 18.74 1 0.165 25 21.79 13.98% • Vigas de 0.25 x 0.55m Tabla 24 Propuesta de reforzamiento con CFRP de 25x55cm Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 06 14.98 13.89 1 0.165 25 17.15 19.00% Nivel 05 19.58 19.47 1 0.165 25 21.30 8.61% 15.93 13.89 1 0.165 25 17.15 19.00% Nivel 04 20.22 19.47 1 0.165 25 21.30 8.61% 16.52 13.89 2 0.165 25 18.58 25.24% Nivel 03 19.65 19.47 1 0.165 25 21.31 8.62% 15.92 13.89 1 0.165 25 17.15 19.00% Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión 91 Nivel 05 14.15 13.89 1 0.165 25 17.15 19.00% Nivel 04 14.39 13.89 1 0.165 25 17.14 18.96% Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 4-5] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Momento resistente N° de Capas Espesor (mm) Ancho (cm) Momento Resistente con Refuerzo de CFRP Incremento de capacidad a Flexión Nivel 04 14.1 13.89 1 0.165 25 17.15 19.00% En todos los casos de estudio (aporticado, dual y de muros estructurales), se realizó el reforzamiento de los elementos estructurales - vigas por flexión utilizando polímero reforzado con fibra de carbono (CFRP). Para cada escenario, se aplicó únicamente una capa de CFRP tanto en las zonas sometidas a momentos positivos como en las de momentos negativos, con el fin de evaluar el comportamiento estructural bajo dichas condiciones de refuerzo. 5.6.Diagramas Momento Curvatura de Vigas 5.6.1. Estructura de Pórticos • Vigas de 0.25 x 0.40 m (Zona de Momento Negativo) Figura N° 63 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 40 cm (Zona Momento Negativo). a) Sin refuerzo b) Con refuerzo de CFRP 92 Tabla 25 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 40cm reforzada y no reforzada – Estructura Pórticos VIGA 25 X40 VIGA 25 X40 reforzada Etapas M + (tonf-m) ϕ M – (tonf-m) ϕ M + (tonf-m) ϕ M - (tonf-m) ϕ Inicio 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 Agrietamiento 2.12 0.0007 2.13 0.0007 2.13 0.0007 2.16 0.0007 Fluencia 5.17 0.0078 5.16 0.0078 8.56 0.0080 9.57 0.0083 Ultimo 5.44 0.0560 5.44 0.0549 11.54 0.0527 12.26 0.0475 Tabla 26 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 45cm reforzada y no reforzada – Estructura Pórticos VIGA 25 X45 VIGA 25 X45 reforzada Etapas M + (tonf-m) ϕ M - (tonf-m) ϕ M + (tonf-m) ϕ M - (tonf-m) ϕ Inicio 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 Agrietamiento 2.67 0.0006 2.69 0.0006 2.73 0.0006 Fluencia 5.97 0.0067 5.96 0.0067 11.23 0.0071 Ultimo 6.27 0.0560 6.28 0.0549 15.10 0.0476 5.6.2. Estructura Dual • Vigas de 0.25 x 0.45 m (Zona de Momento Negativo) Figura N° 64 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 40 cm (Zona Momento Negativo). 93 a) Sin Refuerzo b) Con refuerzo de CFRP Tabla 27 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 45cm reforzada y no reforzada – Estructura Dual VIGA 25 X45 VIGA 25 X45 Reforzada Etapas M + (tonf-m) ϕ M – (tonf-m) ϕ M + (tonf-m) ϕ M – (tonf-m) ϕ Inicio 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 Agrietamiento 2.78 0.0006 2.79 0.0006 2.83 0.0006 Fluencia 10.05 0.0077 8.75 0.0071 14.39 0.0081 Ultimo 10.26 0.0429 9.15 0.0392 16.90 0.0375 Tabla 28 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 55cm reforzada y no reforzada – Estructura Dual VIGA 25 X55 VIGA 25 X55 Reforzada Etapas M + (tonf-m) ϕ M - (tonf-m) ϕ M + (tonf-m) ϕ M - (tonf-m) ϕ Inicio 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 Agrietamiento 4.14 0.0005 4.16 0.0005 4.14 0.0005 4.33 0.0005 Fluencia 12.95 0.0059 11.13 0.0054 16.89 0.0059 21.27 0.0060 Ultimo 13.30 0.0429 11.66 0.0390 22.36 0.0413 24.49 0.0300 5.6.3. Estructura de Muros Estructurales • Vigas de 0.25 x 0.55 m (Zona de Momento Negativo) 94 Figura N° 65 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm (Zona Momento Negativo). a) Sin Refuerzo b) Con refuerzo de CFRP Tabla 29 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 55cm reforzada y no reforzada – Estructura de Muros estructurales VIGA 25 X55 VIGA 25 X55 Reforzada Etapas M + (tonf-m) ϕ M – (tonf-m) ϕ M + (tonf-m) ϕ M – (tonf-m) ϕ Inicio 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 Agrietamiento 4.26 0.0005 4.28 0.0005 4.26 0.0005 4.41 0.0005 Fluencia 15.17 0.0060 15.03 0.0059 18.93 0.0060 24.51 0.0065 Ultimo 15.52 0.0407 15.42 0.0348 24.15 0.0394 26.99 0.0270 Tabla 30 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 60cm reforzada y no reforzada – Estructura de Muros estructurales VIGA 25 X60 VIGA 25 X60 Reforzada Etapas M + (tonf-m) ϕ M - (tonf-m) ϕ M + (tonf-m) ϕ M - (tonf-m) ϕ Inicio 0.00 0.0000 0.00 0.0000 0.00 0.0000 Agrietamiento 5.27 0.0004 5.31 0.0004 5.27 0.0004 Fluencia 20.69 0.0054 20.46 0.0054 24.67 0.0055 Ultimo 21.16 0.0389 20.90 0.0331 31.16 0.0379 95 Tabla 31 Comparación de Diagrama Momento Curvatura Vigas de 25 x 60cm Eje5 Tramo B-C reforzada y no reforzada – Estructura de Muros estructurales VIGA 25 X60 EJE 5 TRAMO B-C VIGA 25 X60 EJE 5 TRAMO B-C Reforzada Etapas M + (tonf-m) ϕ M - (tonf-m) ϕ M + (tonf-m) ϕ M - (tonf-m) ϕ Inicio 0.00 0.0000 0.00 0.0000 Agrietamiento 5.74 0.0004 5.73 0.0004 Fluencia 30.72 0.0055 29.59 0.0056 Ultimo 31.39 0.0326 30.16 0.0357 Se puede apreciar que, para todos los casos al incorporar el CFRP se nota un incremento considerable en los momentos máximos que la viga puede soportar. Esto indica que la capacidad resistente de la viga se incrementa notablemente debido al refuerzo, lo que se traduce en una mayor resistencia a los momentos aplicados, sin embargo, pesar del incremento en la capacidad resistente, del diagrama momento curvatura, se observa una disminución significativa de la ductilidad en las vigas reforzadas con CFRP, lo cual queda evidenciado por la menor curvatura en el diagrama momento-curvatura. En todos los casos en los que se incorpora este tipo de refuerzo, la capacidad de deformación plástica de las vigas disminuye, lo que implica que las estructuras reforzadas no pueden experimentar grandes deformaciones antes de fallar. 5.7.Determinación de longitud de rótula para Elementos Reforzados con CFRP Se han propuesto otras expresiones más detalladas (p. ej., Priestley y Park, 1987; Berry y Eberhard, 2008) basadas en el análisis de bases de datos de pruebas de columnas de concreto armado. Sus expresiones propuestas son funciones de múltiples parámetros que incluyen la longitud de la barra, l, el diámetro de la barra, db, la resistencia a la fluencia del acero, fy, y la resistencia del concreto, fc. Una de las expresiones propuestas por Berry y Eberhard (2008) es la siguiente: 96 En virtud a lo antes indicado, se tiene la longitud de las rótulas de las vigas reforzadas, para cada uno de los sistemas estructurales: • Estructura Aporticado Tabla 32 Cálculo de Longitud de rótulas – Edificio aporticado Nivel Viga Ubicación Longitud db Longitud de Rótula mts in cm in in cm Nivel 01 0.25m x 0.45m [Eje B / tramo 1-2] 4.35 171.26 1.59 0.63 14.03 35.63 Nivel 01 0.25m x 0.45m [Eje B / tramo 2-3] 4.83 190.16 1.59 0.63 14.97 38.03 Nivel 01 0.25m x 0.40m [Eje 3 / tramo B-C] 4.43 174.41 1.59 0.63 14.19 36.03 Nivel 02 0.25m x 0.40m [Eje 3 / tramo B-C] 4.43 174.41 1.59 0.63 14.19 36.03 Nivel 03 0.25m x 0.40m [Eje 3 / tramo B-C] 4.43 174.41 1.59 0.63 14.19 36.03 • Estructura Dual Tabla 33 Cálculo de Longitud de rótulas – Edificio Dual Nivel Viga Ubicación Longitud db Longitud de Rótula mts in cm in in cm Nivel 02 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo A-B] 3.05 120.08 1.59 0.63 11.47 29.13 Nivel 03 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo A-B] 3.05 120.08 1.59 0.63 11.47 29.13 Nivel 04 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo A-B] 3.05 120.08 1.59 0.63 11.47 29.13 Nivel 02 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo B-C] 3.65 143.70 1.59 0.63 12.65 32.13 Nivel 03 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo B-C] 3.65 143.70 1.59 0.63 12.65 32.13 Nivel 04 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo B-C] 3.65 143.70 1.59 0.63 12.65 32.13 Nivel 01 0.25m x 0.45m [Eje 4 / tramo A-B] 3.05 120.08 1.59 0.63 11.47 29.13 Nivel 02 0.25m x 0.45m [Eje 4 / tramo A-B] 3.05 120.08 1.59 0.63 11.47 29.13 Nivel 03 0.25m x 0.45m [Eje 4 / tramo A-B] 3.05 120.08 1.59 0.63 11.47 29.13 Nivel 04 0.25m x 0.45m [Eje 4 / tramo A-B] 3.05 120.08 1.59 0.63 11.47 29.13 Nivel 02 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] 1.30 51.18 1.59 0.63 8.02 20.38 Nivel 03 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] 1.30 51.18 1.59 0.63 8.02 20.38 Nivel 04 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] 1.30 51.18 1.59 0.63 8.02 20.38 Nivel 02 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] 1.25 49.21 1.59 0.63 7.93 20.13 Nivel 03 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] 1.25 49.21 1.59 0.63 7.93 20.13 Nivel 01 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 4-5] 5.70 224.41 1.59 0.63 16.69 42.38 Nivel 02 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 4-5] 5.70 224.41 1.59 0.63 16.69 42.38 97 Nivel 03 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 4-5] 5.70 224.41 1.59 0.63 16.69 42.38 Nivel 04 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 4-5] 5.70 224.41 1.59 0.63 16.69 42.38 Nivel 05 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 4-5] 5.70 224.41 1.59 0.63 16.69 42.38 • Estructura de Muros Estructurales Tabla 34 Cálculo de Longitud de rótulas – Edificio de Muros Estructurales Nivel Viga Ubicación Longitud db Longitud de Rótula mts in cm in in cm Nivel 03 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 2-3] 3.20 125.98 1.91 0.75 12.86 32.66 Nivel 04 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 2-3] 3.20 125.98 1.91 0.75 12.86 32.66 Nivel 05 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 2-3] 3.20 125.98 1.91 0.75 12.86 32.66 Nivel 06 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 2-3] 3.20 125.98 1.91 0.75 12.86 32.66 Nivel 04 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 3-4] 3.45 135.83 1.91 0.75 13.35 33.91 Nivel 05 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 3-4] 3.45 135.83 1.91 0.75 13.35 33.91 Nivel 04 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 4-5] 3.35 131.89 1.91 0.75 13.15 33.41 Nivel 03 0.25m x 0.60m [Eje 1 / tramo A-B] 2.08 81.89 2.54 1.00 12.84 32.61 Nivel 04 0.25m x 0.60m [Eje 1 / tramo A-B] 2.08 81.89 2.54 1.00 12.84 32.61 Nivel 05 0.25m x 0.60m [Eje 1 / tramo A-B] 2.08 81.89 2.54 1.00 12.84 32.61 Nivel 03 0.25m x 0.60m [Eje 4 / tramo B-C] 3.16 124.41 2.54 1.00 14.96 38.01 Nivel 04 0.25m x 0.60m [Eje 4 / tramo B-C] 3.16 124.41 2.54 1.00 14.96 38.01 Nivel 05 0.25m x 0.60m [Eje 4 / tramo B-C] 3.16 124.41 2.54 1.00 14.96 38.01 5.8.Conversión de Momento Curvatura a Momento Rotación de Elementos Reforzados con CFRP La deformación de un material se puede conceptualizar como la suma de dos componentes: una deformación elástica y una deformación plástica e inelástica. La deformación elástica es aquella que se recupera completamente una vez que se retira la carga, mientras que la deformación plástica e inelástica es permanente y no se recupera. En la parte inelástica, se puede suponer que hay una curvatura constante, definida por la diferencia entre Φu y Φy, que actúa sobre una longitud lp. Esta longitud lp se refiere al ancho o longitud equivalente de la articulación plástica, donde se considera que la curvatura plástica permanece constante. 98 La rotación plástica, que es la medida de la deformación plástica en términos de rotación, puede calcularse con la siguiente fórmula: θp=(Φu−Φy)⋅lp Aquí, Φu es la curvatura máxima alcanzada, Φy es la curvatura en el punto donde empieza la deformación plástica, y lp es la longitud de la articulación plástica. Esta expresión permite cuantificar la rotación plástica en función de la diferencia de curvaturas y la longitud de la zona afectada por la deformación plástica. Por lo tanto, de los diagramas momento curvatura previamente calculados para los elementos reforzados con CFRP, se realiza la conversión a Momento Rotación: • Estructura Aporticado Tabla 35 Cálculo de Rotación Edificio - Aporticado VIGA 25 X55 [Eje C / tramo 2-3] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 4.409 0.0005 0.18 0 Fluencia 24.512 0.0065 1 0.002 Ultimo 26.987 0.027 1.101 0.009 VIGA 25 X55 [Eje C / tramo 3-4] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 4.409 0.0005 0.18 0 Fluencia 24.512 0.0065 1 0.002 Ultimo 26.987 0.027 1.101 0.009 VIGA 25 X 60 [Eje 1 / tramo A-B] 99 Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 5.274 0.0004 0.214 0 Fluencia 24.666 0.0055 1 0.002 Ultimo 31.156 0.0379 1.263 0.012 VIGA 25 X 60 [Eje 4 / tramo B-C] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 5.274 0.0004 0.214 0 Fluencia 24.666 0.0055 1 0.002 Ultimo 31.156 0.0379 1.263 0.014 • Estructura Dual Tabla 36 Cálculo de Rotación - Edificio Dual VIGA 25 X45 [Eje 3 / tramo A-B] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 2.828 0.0006 0.196 0 Fluencia 14.393 0.0081 1 0.002 Ultimo 16.903 0.0375 1.174 0.011 VIGA 25 X45 [Eje 3 / tramo B-C] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 2.828 0.0006 0.196 0 Fluencia 14.393 0.0081 1 0.003 100 Ultimo 16.903 0.0375 1.174 0.012 VIGA 25 X45 [Eje 4 / tramo A-B] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 2.828 0.0006 0.196 0 Fluencia 14.393 0.0081 1 0.002 Ultimo 16.903 0.0375 1.174 0.011 VIGA 25 X55 [Eje B / tramo 2-3] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 4.141 0.0005 0.288 0 Fluencia 16.89 0.0059 1.173 0.001 Ultimo 22.363 0.0413 1.554 0.008 VIGA 25 X55 [Eje B / tramo 4-5] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 4.141 0.0005 0.288 0 Fluencia 16.89 0.0059 1.173 0.003 Ultimo 22.363 0.0413 1.554 0.017 • Estructura de Muros Estructurales Tabla 37 Cálculo de Rotación - Edificio de Muros Estructurales VIGA 25 X40 [Eje 3 / tramo B-C] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación 101 Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 2.162 0.0007 0.226 0 Fluencia 9.569 0.0083 1 0.003 Ultimo 12.262 0.0475 1.282 0.017 VIGA 25 X45 [Eje B / tramo 1-2] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 2.729 0.0006 0.243 0 Fluencia 11.227 0.0071 1 0.003 Ultimo 15.099 0.0476 1.345 0.017 VIGA 25 X45 [Eje B / tramo 2-3] Etapas M (tonf- m) ϕ M (tonf- m) Rotación Inicio 0 0 0 0 Agrietamiento 2.729 0.0006 0.243 0 Fluencia 11.227 0.0071 1 0.003 Ultimo 15.099 0.0476 1.345 0.018 5.9.Registro de Rótulas plásticas en el Software ETABS Los resultados obtenidos hasta ahora permiten encontrar las curvas de capacidad de cada estructura. Los diagramas de momento-curvatura de las secciones analizadas facilitan la determinación del mecanismo de colapso de las estructuras. El mecanismo de formación de rótulas en las vigas implica asignar rótulas plásticas a una distancia del 5% y 95% con respecto a la cara de la columna, cada una con su correspondiente diagrama de momento-curvatura. En las columnas, el mecanismo de rótulas plásticas se asigna a una distancia del 5% y 95% con respecto al piso, también con su respectivo diagrama de momento-curvatura. En el caso de los muros, el mecanismo de rótulas consiste en asignar un modelo de fibras a una distancia del 5% y 95% con respecto al piso. 102 5.10. Análisis Estático No Lineal Después de asignar las rótulas plásticas y las fibras en los elementos, de acuerdo con los diagramas de momento-curvatura de las secciones sin reforzar y con una sobrecarga de 600 kgf/cm², se procede a incluir el espectro correspondiente, asimismo, se realiza la creación de materiales no lineales en este caso para el acero y el concreto. Además, se incorporan los parámetros de sitio establecidos y adecuados para el desarrollo del análisis. 5.10.1. Creación y asignación de Rotulas y fibras no lineales Se definieron los hinges, para las vigas y fibras para las columnas. Para el caso de las fibras se consideraron de tipo P-M2-M3 y se tomó una longitud de fibra correspondiente a 0.5*h, para este caso corresponde a 0.30, los cuales se aplicaron a 0.05 y 0.95 de la longitud de la columna, como se muestra en la figura. Así también, se definieron las rotulas en las vigas de forma automática mediante las tablas de la ASCE 41-17, para el cual se optó utilizar la tabla 10-7 Concrete Beams- flexure, y que trabaje para el caso de la envolvente. Asimismo, estos también fueron aplicados a 0.05 y 0.95 de la longitud de la viga, como se muestra en las siguientes figuras: 5.10.2. Aplicación del desplazamiento incremental Enseguida, se procedió a aplicar el desplazamiento incremental en la dirección X e Y, con la finalidad de obtener la curva de capacidad de la estructura propuesta. 5.10.2.1. Estructura Aporticada – Convencional Figura N° 66 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “X” 103 Figura N° 67 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “Y” 5.10.2.2. Estructura Dual – Convencional Figura N° 68 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “X” 104 Figura N° 69 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “Y” 5.10.2.3. Estructura de Muros Estructurales – Convencional Figura N° 70 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “X” Figura N° 71 Aplicación de desplazamiento incremental en dirección “Y” 105 Cabe precisar que, para cada una de las edificaciones el patrón de desplazamientos estuvo condicionado a la forma del modo más representativo de cada dirección de análisis. Estos fueron el modo 1 para la dirección X y el modo 2 para la dirección Y. 5.11. Curva de Capacidad y Sectorización SEAOC Se aplico desplazamientos incrementales a la estructura, y que hará que se deflecte de tal modo que, a partir de cierta fuerza aplicada, comienza a producirse fallas locales, por efecto de la formación de rótulas plásticas. Esta curva de capacidad grafica dicha deformación lateral. La forma de la curva está definida por la naturaleza del desplazamiento incremental, la capacidad resistente de los componentes individuales, la configuración estructural que permite la distribución de esfuerzos y la posibilidad de la estructura para redistribuirlos y de esta manera agotar la capacidad de todos los elementos resistentes de ser posible. Se establece el nivel de ocupación inmediata al 30% de la capacidad plástica; resguardo de vida, 60% de la capacidad plástica; y cerca al colapso, 80% de la capacidad plástica. A continuación, se grafican los puntos de desempeño obtenidos, en ambas direcciones, de los tres edificios estudiados, correspondientes a un sismo de servicio, diseño y máximo. 5.11.1. Estructura Aporticada Figura N° 72 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “X” – Edificio Aporticado a) Sin Refuerzo b) Refuerzo con CFRP 106 Figura N° 73 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “Y”- Edificio Aporticado c)Sin Refuerzo d) Refuerzo con CFRP Tabla 38 Comparación de las respuestas del análisis no lineal estático - Edifico Aporticado Sismo Δpx (cm) Δpy (cm) Sin reforzar Con refuerzo Sin reforzar Con refuerzo Sismo de servicio 5.089 5.750 4.438 4.945 Sismo de diseño 11.867 12.208 8.936 9.503 Sismo Máximo 13.502 14.691 - - 107 Tabla 39 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección X - Edificio Aporticado Análisis Estático No Lineal - Dirección XX - Edificio Aporticado Sismo Edificación Nivel de Desempeño Estructural Operacional Funcional Seguridad de vida Cerca al Colapso Colapso Sismo de servicio Sin reforzar Con refuerzo Sismo de diseño Sin reforzar Con refuerzo Sismo Máximo Sin reforzar Con refuerzo Tabla 40 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección Y - Edificio Aporticado Análisis Estático No Lineal - Dirección YY - Edificio Aporticado Sismo Edificación Nivel de Desempeño Estructural Operacional Funcional Seguridad de vida Cerca al Colapso Colapso Sismo de servicio Sin reforzar Con refuerzo Sismo de diseño Sin reforzar Con refuerzo Sismo Máximo Sin reforzar Con refuerzo 108 Se puede observar de las figuras N°70 y N°71 se muestran las curvas de capacidad sectorizadas y los puntos de desempeño para ambas direcciones de análisis, para el caso de sismo de servicio en dirección X, ambas edificaciones (Reforzado y no Reforzado) se encuentran en un nivel de desempeño funcional, para el sismo de diseño ambas se encuentran en un nivel de seguridad de vida, el mismo nivel de desempeño se obtiene para la dirección de análisis Y, por lo tanto, se puede determinar que lo que sugiere que en el rango elástico e inelástico a un nivel global de la estructura, el refuerzo con CFRP en ciertos elementos estructurales, no tiene un impacto significativo en la capacidad de la estructura, en ese sentido, comportamiento estructural es muy parecido. 5.11.2. Estructura Dual Obtenemos la curva de capacidad en dirección x para el caso del PUSH XX, como se muestra en la siguiente figura: Figura N° 74 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “X”- Edificio Dual a) Sin Refuerzo b) Refuerzo con CFRP 109 Figura N° 75 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “Y” – Edificio Dual a) Sin Refuerzo b) Refuerzo con CFRP Tabla 41 Comparación de las respuestas del análisis no lineal estático - Edifico Dual Sismo Δpx (cm) Δpy (cm) Sin reforzar Con refuerzo Sin reforzar Con refuerzo Sismo de servicio 8.229 8.606 6.525 7.073 Sismo de diseño 14.740 15.494 11.139 12.939 Sismo Máximo 19.111 18.500 - 13.455 Tabla 42 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección X - Edificio Dual Análisis Estático No Lineal - Dirección XX - Edificio Dual Sismo Edificación Nivel de Desempeño Estructural Operacional Funcional Seguridad de vida Cerca al Colapso Colapso 110 Sismo de servicio Sin reforzar Con refuerzo Sismo de diseño Sin reforzar Con refuerzo Sismo Máximo Sin reforzar Con refuerzo Tabla 43 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección Y - Edificio Dual Análisis Estático No Lineal - Dirección YY - Edificio Dual Sismo Edificación Nivel de Desempeño Estructural Operacional Funcional Seguridad de vida Cerca al Colapso Colapso Sismo de servicio Sin reforzar Con refuerzo Sismo de diseño Sin reforzar Con refuerzo Sismo Máximo Sin reforzar Con refuerzo Se puede observar de las figuras N°72 y N°73, se muestran las curvas de capacidad sectorizadas y los puntos de desempeño para ambas direcciones de análisis, para el caso de sismo de servicio en dirección X, ambas edificaciones (Reforzado y no Reforzado) se puede verificar que para el sismo de servicio y el sismo máximo ambas se encuentran con el mismo nivel de desempeño, existiendo una variación para el sismo de diseño en el cual para el no reforzado se encuentra en nivel de seguridad y para el reforzado en un nivel de 111 Cerca del colapso, el mismo nivel de desempeño se obtiene para la dirección de análisis Y, por lo tanto, de manera similar, se puede concluir que, tanto en el rango elástico como inelástico a nivel global de la estructura, el refuerzo con CFRP en algunos elementos estructurales no influye de forma significativa en la capacidad de la estructura. 5.11.3. Estructura de Muros Estructurales Obtenemos la curva de capacidad en dirección x para el caso del PUSH XX, como se muestra en la siguiente figura: Figura N° 76 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “X” - Edificio Muros Estructurales a) Sin Refuerzo b) Refuerzo con CFRP Figura N° 77 Curva de Capacidad y sectorización para el Sismo en Dirección “Y” – Edificio Muros Estructurales a) Sin Refuerzo b) Refuerzo con CFRP Tabla 44 Comparación de las respuestas del análisis no lineal estático - Edificio Muros Estructurales 112 Sismo Δpx (cm) Δpy (cm) Sin reforzar Con refuerzo Sin reforzar Con refuerzo Sismo de servicio 5.937 6.518 5.969 7.207 Sismo de diseño 10.462 11.766 14.338 15.118 Sismo Máximo 12.863 13.036 16.422 17.053 Tabla 45 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección X - Edificio Muros Estructurales Análisis Estático No Lineal - Dirección XX - Edificio De Muros Estructurales Sismo Edificación Nivel de Desempeño Estructural Operacional Funcional Seguridad de vida Cerca al Colapso Colapso Sismo de servicio Sin reforzar Con refuerzo Sismo de diseño Sin reforzar Con refuerzo Sismo Máximo Sin reforzar Con refuerzo Tabla 46 Comparación y verificación del nivel de desempeño estructural en Dirección Y - Edificio Muros Estructurales Análisis Estático No Lineal - Dirección YY - Edificio De Muros Estructurales 113 Sismo Edificación Nivel de Desempeño Estructural Operacional Funcional Seguridad de vida Cerca al Colapso Colapso Sismo de servicio Sin reforzar Con refuerzo Sismo de diseño Sin reforzar Con refuerzo Sismo Máximo Sin reforzar Con refuerzo Se puede observar de las figuras N°74 y N°75, se muestran las curvas de capacidad sectorizadas y los puntos de desempeño para ambas direcciones de análisis, para el caso de sismo de servicio en dirección X, ambas edificaciones (Reforzado y no Reforzado) se puede verificar que existe una variación en cuanto al nivel de desempeño para el sismo de diseño y el sismo máximo puesto que, ambos sismos la estructura sin refuerzo se mantiene en un nivel de seguridad de vida, y para el caso de la reforzada se encuentran en un nivel de colapso, el mismo nivel de desempeño se obtiene para la dirección de análisis Y a excepción del sismo máximo, por consiguiente, de forma similar, se puede determinar que, en el rango elástico e inelástico a nivel global de la estructura, el refuerzo con CFRP en vigas no tiene un impacto considerable en la capacidad estructural. Para las tres edificaciones propuestas, se puede señalar que, a un nivel global la resistencia observada de las estructuras reforzadas es prácticamente igual a la de las estructuras sin refuerzo, lo que indica que el refuerzo aplicado no generó una diferencia notable en la capacidad de resistencia a un nivel global. Del mismo modo, el desplazamiento máximo alcanzado por la estructura reforzada tampoco muestra una variación significativa en comparación con la estructura no reforzada a un nivel global. Esto sugiere que el refuerzo, en este caso, no influyó de manera importante en el comportamiento global de la estructura en términos de resistencia y deformación. 114 5.12. Verificación y comparación de Desempeño a nivel Local En vista que, se obtuvo la curva de capacidad grafica de la deformación lateral, para la estructura global, en este punto se realizará la obtención de la curva de capacidad y verificación de desempeño a nivel en los elementos estructurales que fueron reforzados, a fin de determinar variaciones entre ambos. 5.12.1. Estructura Aporticado Figura N° 78 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “Y” – Viga Eje B – Tramo 1-2 Figura N° 79 Gráfica Comparativa de Capacidad de Momento M3 y Rotación – Dirección “Y” – Viga Eje B – Tramo 1-2 a) Momentos b) Rotaciones 115 5.12.2. Estructura Dual Figura N° 80 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “X” – Viga eje 4 Tramo A-B Figura N° 81 Gráfica Comparativa de Capacidad de Momento M3 y Rotación – Dirección “X” – Viga eje 4 Tramo A-B a) Momentos b) Rotaciones Figura N° 82 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “Y” – Viga Eje B tramo 2-3 116 Figura N° 83 Gráfica Comparativa de Capacidad de Momento M3 y rotación – Dirección “Y” – Viga Eje B tramo 2-3 a) Momentos b) Rotaciones 5.12.3. Estructura de Muros Estructurales Figura N° 84 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “X” – viga Eje C Tramo 2-3 Figura N° 85 Capacidad de Momento M3 y Rotación – Dirección “X” – viga Eje C Tramo 2-3 a) Momentos b) Rotaciones 117 Figura N° 86 Curva de Capacidad Local para el Sismo en Dirección “Y” – viga eje C tramo 2-3 Figura N° 87 Gráfica Comparativa de Capacidad de Momento M3 y rotación – Dirección “Y” – Viga Eje C tramo 2-3 De las figuras N°76, N°78, N°80, N°82, se puede apreciar que a nivel de una verificación local los elementos estructurales, en este caso vigas, que fueron reforzados con CFRP, para todos los casos de las edificaciones de estudio, la curva de capacidad a nivel local, se puede comentar que existe una mejora de la resistencia con respecto a la estructura sin reforzar, sin embargo, de igual manera para todos los casos la ductilidad disminuye. En ese sentido, el refuerzo con CFRP tiene un impacto significativo en la rótula de la viga, ya que incrementa la capacidad máxima de carga. A nivel local, la estructura reforzada es capaz de resistir mayores cargas, sin embargo, presenta menores desplazamientos de la rótula, lo que sugiere una menor ductilidad de la rótula. 5.13. Análisis tiempo Historia No Lineal (ATHNL) Para el análisis tiempo historia no lineal, se seleccionaron y emplearon acelerogramas o registros sísmicos, basándose en el tipo de suelo y la magnitud de los eventos. De estos 118 parámetros, el más relevante es el tipo de suelo, ya que impacta directamente en la amplificación o atenuación de las ondas sísmicas. En ese sentido, se utilizaron 7 pares de señales sísmicas que fueron modificadas a un espectro compatible Z4S2 de un sismo raro (Tr = 475 años), cada uno incluye dos componentes horizontales en direcciones ortogonales, los cuales fueron procesados por el Software Seismosignal, esto con la finalidad de corregir los registros por línea base y filtrar ruido; a continuación, se muestra un cuadro resumen de los registros sísmicos seleccionados: Tabla 47 Registros Sísmicos seleccionados Lugar Fecha Coordenadas Magnitud Profundidad PGA (cm/s2) km EW NS Huaraz-1970 Mayo 31 - 1970 LATITUDE: -12.90 LONGITUDE: -77.33 6.8 Mw 35.00 20.97 -26.06 Lima-1966 Octubre 17 - 1966 LATITUDE: -10.70 LONGITUDE: -78.70 8.1 Mw 24.00 -180.56 -268.24 Lima-1974 Octubre 03 - 1974 LATITUDE: -12.50 LONGITUDE: -77.98 6.6 mb 13.00 -194.21 180.09 Moyobamba- 2005 Marzo 02 - 2005 LATITUDE: -11.88 LONGITUDE: -76.14 5.7 ml 121.00 -24.92 16.85 Pisco-2007 Agosto 15 - 2007 LATITUDE: -16.465 LONGITUDE: -71.493 7.0 ml 40.00 -5.76 -5.76 Piura-2021 Junio 21 - 2022 LATITUDE: -12.76 LONGITUDE: -77.01 6 Mw 45.00 39.75 43.78 Zarate-1974 Enero 05 - 1974 LATITUDE: -12.39 LONGITUDE: -76.29 6.1 mb 91.70 -138.94 -156.30 119 Figura N° 88 Registros Espectro Compatibles 5.13.1. Aceleraciones Máximas del Análisis Tiempo Historia No lineal – Nivel Global de la Estructura En un análisis tiempo-historia no lineal, las máximas aceleraciones obtenidas proporcionan una comprensión del comportamiento real dinámico de la estructura bajo las condiciones de carga de un evento sísmico en específico. Estos valores son necesarios para evaluar cómo las fuerzas comparan con los límites de diseño. Deben asegurar que los componentes de la estructura tengan suficiente energía disipada para resistir lo suficiente sin daños mayores o colapso, asimismo, conforme a la tabla 5.12 en la versión HAZUS MH MR4 proporciona los valores de las aceleraciones máximas en los pisos, estos valores son de mucha importancia en el proceso de la evaluación de los daños en los componentes no estructurales sensibles, en ese sentido, las aceleraciones pico en los pisos permiten identificar fácilmente la correlación entre la respuesta de la estructura y los probables daños en los componentes no estructurales. A continuación, se muestran los resultados máximos obtenidos para las aceleraciones al realizar un Análisis Tiempo Historia no Lineal, para los 7 pares de registros. 120 5.13.1.1. Estructura Aporticada – Convencional y Reforzada Figura N° 89 Máximas Aceleraciones por Nivel obtenidos del ATHNL – Edificio Aporticado a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y c) Con refuerzo CFRP en dirección X d) Con refuerzo CFRP en dirección Y Tras aplicar 7 acelerogramas escalados a un espectro objetivo de sismo máximo considerado 1.3*ZUCS (MCE), la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 9.172m/seg2 en el tercer nivel. Por lo tanto, según la tabla del Hazus MR4, se evidencia un daño extenso, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 5.9m/seg2 exigido para el estado de daño moderado. Asimismo, la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 9.082m/seg2 en el tercer nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 5.9m/seg2 exigido para el estado de daño moderado. De igual manera, para el caso de la estructura reforzada la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 8.437m/seg2 en el tercer nivel, por 121 lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 5.9m/seg2 exigido para el estado de daño moderado, de igual manera, la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 9.417m/seg2 en el tercer nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 5.9m/seg2 exigido para el estado de daño moderado. 5.13.1.2. Estructura Dual - Convencional y reforzada Figura N° 90 Máximas Aceleraciones por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Dual a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y c) Con refuerzo CFRP en dirección X d) Con refuerzo CFRP en dirección Y Tras aplicar 7 acelerogramas escalados a un espectro objetivo de sismo máximo considerado 1.3*ZUCS (MCE), la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 12.199m/seg2 en el quinto nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño completo, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 11.8m/seg2 exigido para el estado de daño extenso, asimismo, la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 10.766m/seg2 en el quinto nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un 122 daño extenso, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 5.9m/seg2 exigido para el estado de daño moderado. Asimismo, se aprecia que en el caso de la estructura Reforzada la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 11.794m/seg2 en el quinto nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 11.8m/seg2 exigido para el estado de daño moderado, asimismo, la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 7.778m/seg2 en el quinto nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 5.9m/seg2 exigido para el estado de daño moderado. 5.13.1.3. Estructura Muros estructurales- Convencional y reforzada Figura N° 91 Máximas Aceleraciones por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Muros estructurales a)Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y c) Con refuerzo CFRP en dirección X d) Con refuerzo CFRP en dirección Y 123 Tras aplicar 7 acelerogramas escalados a un espectro objetivo de sismo máximo considerado 1.3*ZUCS (MCE), la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 17.292m/seg2 en el séptimo nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño completo, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 11.8m/seg2 exigido para el estado de daño extenso, asimismo, la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 13.969m/seg2 en el séptimo nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño completo, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 11.8m/seg2 exigido para el estado de daño extenso. Para el caso de la estructura reforzada se tiene que, la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 16.873m/seg2 en el séptimo nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño completo, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 11.8m/seg2 exigido para el estado de daño extenso, y; la aceleración promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 12.875m/seg2 en el séptimo nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño completo, debido a que se supera la aceleración máxima de entrepiso 11.8m/seg2 exigido para el estado de daño extenso. 5.13.2. Derivas Máximas del Análisis Tiempo Historia No lineal – Nivel Global de la Estructura En el análisis tiempo-historia no lineal, las derivas máximas obtenidas son un parámetro crítico para evaluar el comportamiento de una estructura frente a un evento sísmico. Las derivas (o drifts) representan el desplazamiento relativo entre los pisos de una estructura y son indicadores clave de la deformación inelástica. Valores altos de deriva pueden señalar potenciales daños estructurales o no estructurales, además de comprometer la estabilidad global. Asimismo, conforme a la Tabla 5.9a de HAZUS MH -MR4, que detalla los Structural Fragility Curve Parameters para edificaciones con un nivel de diseño sísmico alto (high code), estos parámetros permiten establecer la probabilidad de daño estructural bajo distintos niveles de aceleración sísmica. La combinación de los resultados de las derivas máximas con los parámetros de las curvas de fragilidad proporciona una visión integral del comportamiento sísmico de la estructura, permitiendo determinar su desempeño ante diferentes niveles de demanda sísmica y ayudar en la toma de decisiones sobre refuerzos o mejoras necesarias. 124 A continuación, se muestran los resultados máximos obtenidos para las derivas al realizar un Análisis Tiempo Historia no Lineal, para los 7 pares de registros. 5.13.2.1. Estructura Aporticada – Convencional y reforzada Figura N° 92 Derivas Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Aporticado a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y c) Con refuerzo CFRP en dirección X d) Con refuerzo CFRP en dirección Y Tras aplicar 7 acelerogramas escalados a un espectro objetivo de sismo máximo considerado 1.3*ZUCS (MCE), el drift promedio resultante de los registros en dirección- X contiene un valor de 11.107/1000 en el segundo nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 10/1000 exigido para el estado de daño moderado, de igual forma, el drift promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 11.464/1000 en el primer nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 10/1000 exigido para el estado de daño moderado. Se puede observar que en el caso de la estructura reforzada, el drift promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 11.133/1000 en el segundo nivel, por 125 lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 10/1000 exigido para el estado de daño moderado, asimismo, el drift promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 17.281/1000 en el primer nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 10/1000 exigido para el estado de daño moderado. 5.13.2.2. Estructura Dual – Convencional y reforzada Figura N° 93 Derivas Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Dual a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y c) Con refuerzo CFRP en dirección X d) Con refuerzo CFRP en dirección Y El drift promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 12.898/1000 en el tercer nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 6.7/1000 exigido para el estado de daño moderado., asimismo, se puede observar que el drift promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 9.974/1000 en el tercer nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que 126 se supera la distorsión máxima de entrepiso 6.7/1000 exigido para el estado de daño moderado. De igual forma para el caso de la estructura reforzada, el drift promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 13.731/1000 en el tercer nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 6.7/1000 exigido para el estado de daño moderado, el drift promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 4.838/1000 en el tercer nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño moderado, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 2.7/1000 exigido para el estado de daño leve. 5.13.2.3. Estructura de Muros Estructurales – Convencional y reforzada Figura N° 94 Derivas Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Muros Estructurales a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y c) Con refuerzo CFRP en dirección X d) Con refuerzo CFRP en dirección Y Tras aplicar 7 acelerogramas escalados a un espectro objetivo de sismo máximo considerado 1.3*ZUCS (MCE), el drift promedio resultante de los registros en dirección- 127 X contiene un valor de 9.117/1000 en el cuarto nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 6.7/1000 exigido para el estado de daño moderado, de igual manera, el drift promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 8.870/1000 en el quinto nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 6.7/1000 exigido para el estado de daño moderado. Se observa que para el caso de la estructura reforzada, el drift promedio resultante de los registros en dirección-X contiene un valor de 10.752/1000 en el cuarto nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 6.7/1000 exigido para el estado de daño moderado, de igual manera, el drift promedio resultante de los registros en dirección-Y contiene un valor de 9.647/1000 en el sexto nivel, por lo cual según la tabla del Hazus MR4 evidencia un daño extenso, debido a que se supera la distorsión máxima de entrepiso 6.7/1000 exigido para el estado de daño moderado. 5.13.3. Cortantes Máximas del Análisis Tiempo Historia – Nivel Global de la Estructura En los resultados obtenidos del análisis tiempo-historia no lineal, las cortantes máximas desempeñan un factor importante en la evaluación de la respuesta sísmica de la estructura. Las cortantes representan las fuerzas internas que actúan en los elementos estructurales, como columnas y vigas, debido a las aceleraciones sísmicas. Durante un evento sísmico, estas fuerzas pueden alcanzar valores considerables, y su distribución a lo largo de la estructura permite identificar las zonas más vulnerables o críticas, para la presente investigación se obtuvieron los resultados máximos obtenidos para las cortantes al realizar un Análisis Tiempo Historia no Lineal, para los 7 pares de registros. 128 5.13.3.1. Estructura Aporticada – Convencional y reforzada Figura N° 95 Cortantes Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Aporticado a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y c) Con refuerzo CFRP en dirección X d) Con refuerzo CFRP en dirección Y Tras aplicar 7 acelerogramas escalados a un espectro objetivo de sismo máximo considerado 1.3*ZUCS (MCE), la cortantes máximas para todos los registros en ambas direcciones dan lugar en el primer nivel, para la dirección “X” se obtiene una cortante máxima en el primer nivel para el sismo de Lima de 1966 con un valor de 151.44 tonf, asimismo en la dirección “Y”, se obtiene un valor máximo de cortante para el Sismo de Moyobamba del 2005 con un valor de 153.53 tonf. En general, para todos los acelerogramas, las cortantes máximas incrementan con la altura de la estructura, los niveles superiores tienden a moverse más libremente, lo que genera un incremento en la demanda de cortante en el primer nivel, debido a la transferencia de fuerzas sísmicas desde los pisos superiores hacia la base. 129 Se puede apreciar que, para el caso de las edificaciones reforzadas, la cortantes máximas para todos los registros en ambas direcciones dan lugar en el primer nivel, para la dirección “X” se obtiene una cortante máxima en el primer nivel para el sismo de Sismo de Lima de 1974 con un valor de 149.02 tonf, asimismo en la dirección “Y”, se obtiene un valor máximo de cortante para el Sismo de Lima de 1974 con un valor de 159.15 tonf 5.13.3.2. Estructura Dual – Convencional y reforzada Figura N° 96 Cortantes Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio Dual a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y c) Con refuerzo CFRP en dirección X d) Con refuerzo CFRP en dirección Y Tras aplicar 7 acelerogramas escalados a un espectro objetivo de sismo máximo considerado 1.3*ZUCS (MCE), la cortantes máximas para todos los registros en ambas direcciones dan lugar en el primer nivel, para la dirección “X” se obtiene una cortante máxima en el primer nivel para el sismo de Sismo de Piura de 2021 con un valor de 246.79 tonf, asimismo en la dirección “Y”, se obtiene un valor máximo de cortante para el Sismo de Lima de 1974 con un valor de 288.20 tonf 130 En el caso de la estructura reforzada, la cortantes máximas para todos los registros en ambas direcciones dan lugar en el primer nivel, para la dirección “X” se obtiene una cortante máxima en el primer nivel para el sismo de Sismo de Moyobamba del 2005 con un valor de 248.69 tonf, asimismo en la dirección “Y”, se obtiene un valor máximo de cortante para el Sismo de Piura de 2021 con un valor de 278.27 tonf. 5.13.3.3. Estructura Muros Estructurales – Convencional y reforzada Figura N° 97 Cortantes Máximas por Nivel obtenidos del ATHNL - Edificio de Muros Estructurales a) Sin refuerzo en dirección b) Sin refuerzo en dirección Y c) Con refuerzo CFRP en dirección X d) Con refuerzo CFRP en dirección Y Tras aplicar 7 acelerogramas escalados a un espectro objetivo de sismo máximo considerado 1.3*ZUCS (MCE), la cortantes máximas para todos los registros en ambas direcciones dan lugar en el primer nivel, para la dirección “X” se obtiene una cortante máxima en el primer nivel para el sismo de Sismo de Piura de 2021 con un valor de 771.68 tonf, asimismo en la dirección “Y”, se obtiene un valor máximo de cortante para el Sismo de Lima de 1974 con un valor de 737.89 tonf 131 Asimismo, la estructura reforzada presenta cortantes máximas para todos los registros en ambas direcciones dan lugar en el primer nivel, para la dirección “X” se obtiene una cortante máxima en el primer nivel para el sismo de Sismo de Lima de 1974 con un valor de 776.27 tonf, asimismo en la dirección “Y”, se obtiene un valor máximo de cortante para el Sismo de Lima de 1974 con un valor de 753.36 tonf. 5.13.4. Comparación de resultados con el Análisis Estático no Lineal En esta sección se realiza una comparación entre el análisis no lineal estático (ANLE) y el análisis tiempo-historia no lineal (ATHNL), con el objetivo de evaluar su representatividad frente a un nivel de peligro sísmico correspondiente al nivel 4. Este nivel es el más cercano a las exigencias establecidas por la norma peruana sismorresistente E030. Según lo indicado en el capítulo 7 del documento ASCE-41-17 (2017), la precisión del ANLE está directamente relacionada con la masa participativa del modo fundamental de la estructura. Esto significa que el análisis no lineal estático proporciona resultados más representativos cuando la mayor parte de la respuesta dinámica de la estructura está gobernada por su primer modo de vibración. Sin embargo, cuando los modos superiores de vibración tienen una contribución significativa en la respuesta, la precisión del ANLE puede verse limitada, lo que subraya la necesidad de considerar un análisis dinámico más riguroso como el ATHNL, especialmente en condiciones de alta demanda sísmica. 5.13.4.1. Comparación en Dirección “X” e “Y” – Edificio Aporticado Convencional y Reforzado Figura N° 98 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Lima 66 – Edificio Aporticado Convencional a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y 132 En función de derivas y cortantes máximas de los 7 registros utilizados y la respuesta máxima en el análisis no lineal estático, se presentan las diferencias en la tabla 48,49 y tabla 50 y 51 en las direcciones X e Y para la edificación reforzada y no reforzada respectivamente. Estas diferencias permiten identificar las variaciones más significativas entre ambos análisis. Tabla 48 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X – Edificio Aporticado Convencional Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección X Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleración máxima [m/s2] Pushover-X 16.706 - 133.653 - - TH-Lima-1966 16.379 -1.96% 151.418 13.29% 10.888 TH-Huaraz-1970 12.565 -24.79% 132.809 -0.63% 10.459 TH-Lima-1974 14.174 -15.15% 139.609 4.46% 10.365 TH-Zarate-1974 13.539 -18.96% 143.951 7.70% 10.112 TH-Moyobamba- 2005 10.938 -34.53% 127.569 -4.55% 9.841 TH-Pisco-2007 8.140 -51.27% 127.274 -4.77% 8.384 TH-Piura-2021 3.045 -81.77% 69.352 -48.11% 4.153 Tabla 49 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Aporticado Convencional Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección Y Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleración máxima [m/s2] Pushover-Y 11.169 - 136.501 - - TH-Lima-1966 13.997 25.32% 143.753 5.31% 9.616 TH-Huaraz-1970 7.036 -37.01% 113.625 -16.76% 9.414 TH-Lima-1974 15.788 41.35% 151.798 11.21% 10.351 TH-Zarate-1974 1.644 -85.28% 37.596 -72.46% 3.668 TH- Moyobamba- 2005 15.915 42.49% 153.538 12.48% 10.180 TH-Pisco-2007 12.046 7.85% 137.655 0.85% 10.759 TH-Piura-2021 14.457 29.43% 141.134 3.39% 9.590 133 Figura N° 99 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Huaraz 70– Edificio Aporticado Reforzado a) Con refuerzo CFRP en dirección X b) Con refuerzo CFRP en dirección Y Se puede apreciar que, en cuanto al cortante basal, se observa que la línea del ANLE cubre la mayoría de las respuestas del análisis no lineal tiempo-historia. Sin embargo, se registra un pico máximo negativo de cortante basal en dirección “x” de 153.91 tonf, comparado con los 136.30 tonf del ANLE, lo que representa una diferencia del 11.4 % en las respuestas máximas, de igual manera en dirección “Y” se determinar una diferencia del 5.7 %. En conclusión, aunque el ANLE logra cubrir muchas respuestas en términos de cortante basal, en la ingeniería estructural se evalúan los valores máximos. Por lo tanto, un error del 11.4 % podría llevar a una estimación que no refleje adecuadamente la realidad. Tabla 50 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Aporticado Reforzado Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección X Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleración máxima [m/s2] Pushover-X 19.902 - 138.087 - - TH-Lima-1966 13.900 -30.16% 146.953 6.42% 9.546 TH-Huaraz-1970 7.513 -62.25% 99.631 -27.85% 11.609 TH-Lima-1974 18.267 -8.22% 149.024 7.92% 11.105 TH-Zarate-1974 13.808 -30.62% 147.220 6.61% 9.074 TH- Moyobamba- 2005 6.733 -66.17% 106.744 -22.70% 7.439 134 TH-Pisco-2007 17.089 -14.13% 136.102 -1.44% 9.972 TH-Piura-2021 3.222 -83.81% 71.266 -48.39% 5.630 Tabla 51 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Aporticado Reforzado Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección Y Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleración máxima [m/s2] Pushover-Y 11.879 - 140.364 - - TH-Lima-1966 16.055 35.16% 149.078 6.21% 9.731 TH-Huaraz-1970 19.754 66.30% 151.173 7.70% 9.960 TH-Lima-1974 22.394 88.52% 159.151 13.38% 9.328 TH-Zarate-1974 17.455 46.95% 154.996 10.42% 9.052 TH- Moyobamba- 2005 14.328 20.62% 153.527 9.38% 8.670 TH-Pisco-2007 16.576 39.55% 142.408 1.46% 9.913 TH-Piura-2021 14.407 21.29% 145.028 3.32% 9.268 De las tablas 48, 50 se observa que, en dirección “X” tanto para el edificio convencional como para el reforzado en términos de derivas para el AENL, existe un incremento en referencia al ANLTH que varía de 1% a 81% y 14 % y 83%, ahora bien, en términos de cortante basal, hay una variación significativa de 0.6% a 48% para el no reforzado y del 1% a 48% en cuanto al edificio reforzado. Por lo tanto, se concluye que, para ambos casos, el ANLE términos de derivas logra captar mejor la respuesta que en fuerzas. De igual forma, de las tablas 49, 51 se puede apreciar que, en dirección “Y” tanto para el edificio convencional como para el reforzado en términos de derivas para el AENL, existe un incremento en referencia al ANLTH que varía de -85% a 42% y 20% y 88%, ahora bien, en términos de cortante basal, hay una variación significativa de -72% a 12% para el no reforzado y del 1% a 13% en cuanto al edificio reforzado. Por lo tanto, se concluye que, para el caso del AENL en términos de derivas y cortantes logra captar mejor la deriva para el edificio no reforzado que para el reforzado, de igual manera, se puede apreciar que para el caso de cortante basal el ANLTH presenta un valor superior que el AENL, y en cuanto derivas se puede apreciar una variabilidad en cuanto ambos a análisis. 135 5.13.4.2. Comparación en Dirección “X” e “Y” – Edificio Dual Convencional y Reforzado Figura N° 100 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Lima 74 – Edificio Dual Convencional a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y De igual manera, en función de derivas y cortantes máximas de los 7 registros utilizados y la respuesta máxima en el análisis no lineal estático, se presentan las diferencias en la tabla 52,53 y tabla 54 y 55 en las direcciones X e Y para la edificación reforzada y no reforzada respectivamente. Estas diferencias permiten identificar las variaciones más significativas entre ambos análisis. Tabla 52 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Dual Convencional Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección X Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleració n máxima [m/s2] Pushover-X 15.335 - 196.932 - - TH-Lima-1966 8.973 -41.49% 192.285 -2.36% 9.951 TH-Huaraz-1970 15.167 -1.10% 224.593 14.05% 12.534 TH-Lima-1974 18.937 23.49% 242.527 23.15% 13.934 TH-Zarate-1974 9.646 -37.10% 202.983 3.07% 10.429 TH-Moyobamba- 2005 7.723 -49.64% 183.015 -7.07% 9.381 TH-Pisco-2007 12.64 -17.57% 205.358 4.28% 15.185 TH-Piura-2021 17.461 13.86% 246.795 25.32% 13.983 136 Tabla 53 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Dual Convencional Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección Y Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleració n máxima [m/s2] Pushover-Y 8.071 - 217.444 - - TH-Lima-1966 12.39 53.51% 246.342 13.29% 10.787 TH-Huaraz-1970 6.749 -16.38% 170.59 -21.55% 7.886 TH-Lima-1974 10.887 34.89% 288.205 32.54% 11.526 TH-Zarate-1974 9.482 17.48% 222.034 2.11% 10.828 TH-Moyobamba- 2005 11.557 43.19% 280.741 29.11% 11.003 TH-Pisco-2007 10.304 27.67% 242.83 11.67% 10.227 TH-Piura-2021 8.899 10.26% 266.069 22.36% 13.105 Figura N° 101 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Moyobamba 2005 – Edificio Dual Reforzado a) Con refuerzo CFRP en dirección X b) Con refuerzo CFRP en dirección Y De igual manera, en cuanto a la dirección “Y” para el edificio convencional (sin refuerzo) se observa que la línea del ANLE cubre la mayoría de las respuestas del análisis no lineal tiempo-historia. Sin embargo, se registra un pico máximo negativo de cortante basal en dirección “x” de 153.91 tonf, comparado con los 136.30 tonf del ANLE, lo que representa una diferencia del 11.4 % en las respuestas máximas, de igual manera en dirección “Y” se determinar una diferencia del 5.7 %. En conclusión, aunque el ANLE logra cubrir muchas respuestas en términos de cortante basal, en la ingeniería estructural se evalúan 137 los valores máximos. Por lo tanto, un error del 11.4 % podría llevar a una estimación que no refleje adecuadamente la realidad. Tabla 54 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Dual Reforzado Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección X Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleració n máxima [m/s2] Pushover-X 11.036 - 190.53 - - TH-Lima-1966 17.285 56.62% 240.283 26.11% 11.462 TH-Huaraz-1970 16.346 48.12% 221.563 16.29% 12.324 TH-Lima-1974 8.498 -23.00% 230.807 21.14% 11.179 TH-Zarate-1974 12.671 14.82% 240.187 26.06% 9.678 TH-Moyobamba- 2005 9.564 -13.34% 248.698 30.53% 14.368 TH-Pisco-2007 14.489 31.29% 225.457 18.33% 11.464 TH-Piura-2021 19.097 73.04% 243.571 27.84% 12.085 Tabla 55 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Dual Reforzado Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección Y Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleració n máxima [m/s2] Pushover-Y 9.311 - 227.84 - - TH-Lima-1966 3.703 -60.23% 144.387 -36.63% 7.555 TH-Huaraz-1970 3.849 -58.66% 151.062 -33.70% 7.516 TH-Lima-1974 3.661 -60.68% 157.945 -30.68% 6.658 TH-Zarate-1974 4.351 -53.27% 153.239 -32.74% 9.272 TH-Moyobamba- 2005 3.31 -64.45% 128.452 -43.62% 5.622 TH-Pisco-2007 6.016 -35.39% 197.623 -13.26% 5.415 TH-Piura-2021 9.281 -0.32% 278.27 22.13% 12.405 De las tablas 52, 54 se observa que, en dirección “X” tanto para el edificio convencional como para el reforzado en términos de derivas para el AENL, existe un incremento en referencia al ANLTH para el edificio reforzado, el cual varía de 14% a 73% y existe una variación para el no reforzado del -49% a 23%, ahora bien, en términos de cortante basal, 138 en promedio se tiene una variación del 8% para el no reforzado y del 23% en cuanto al edificio reforzado. Por lo tanto, se concluye que, para el edificio sin refuerzo, el ANLE en cuanto, de cortantes logra captar mejor la respuesta, y del edificio reforzado se puede apreciar que tanto cortantes como derivas el ANLTH presenta un incremento respecto al ANLE. De igual forma, de las tablas 53, 55 se puede apreciar que, en dirección “Y” tanto para el edificio convencional en términos de derivas existe un incremento del 10% y 53%, y para el edificio reforzado se puede determinar que, el ANLE toma valores mucho más altos en comparación al ANLTH con una variación del -0.32% al -60%, asimismo, en términos de cortante basal, hay una variación significativa de -21% a 32% para el no reforzado y del -43% a 22% en cuanto al edificio reforzado. Por lo tanto, se concluye que, para el caso del AENL en términos de derivas y cortantes logra captar mejor las derivas para el edificio no reforzado que para el reforzado, de igual manera, se puede apreciar que para el caso de cortante basal el ANLTH presenta un valor superior que el AENL, y en cuanto derivas se puede apreciar una variabilidad en cuanto ambos a análisis. 5.13.4.3. Comparación en Dirección “X” e “Y” – Edificio de Muros Estructurales Convencional y Reforzado Figura N° 102 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Pïsco 2007 – Edificio Muros Estructurales Convencional a) Sin refuerzo en dirección X b) Sin refuerzo en dirección Y Similarmente, a partir de los valores máximos de derivas y cortantes obtenidos de los 7 registros y la respuesta máxima en el análisis no lineal estático, se muestran las discrepancias en las tablas 56, 57 y tabla 58 y 59 en las direcciones X e Y para la 139 edificación reforzada y no reforzada respectivamente. Estas discrepancias permiten resaltar las variaciones más notables entre ambos análisis. Tabla 56 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Muros Estructurarles Convencional Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección X Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleració n máxima [m/s2] Pushover-X 9.719 - 787.442 - - TH-Lima-1966 6.596 -32.13% 647.548 -17.77% 15.273 TH-Huaraz-1970 9.637 -0.84% 651.576 -17.25% 18.87 TH-Lima-1974 10.521 8.25% 779.928 -0.95% 15.749 TH-Zarate-1974 8.227 -15.35% 711.96 -9.59% 18.181 TH-Moyobamba- 2005 8.655 -10.95% 748.849 -4.90% 17.768 TH-Pisco-2007 10.363 6.63% 681.133 -13.50% 18.197 TH-Piura-2021 9.932 2.19% 779.681 -0.99% 17.005 Tabla 57 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Muros Estructurarles Convencional Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección Y Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleració n máxima [m/s2] Pushover-Y 14.126 - 738.907 - - TH-Lima-1966 9.748 -30.99% 681.45 -7.78% 12.148 TH-Huaraz-1970 8.236 -41.70% 587.041 -20.55% 13.403 TH-Lima-1974 10.817 -23.42% 737.894 -0.14% 14.413 TH-Zarate-1974 10.032 -28.98% 628.242 -14.98% 13.539 TH-Moyobamba- 2005 8.868 -37.22% 679.811 -8.00% 14.018 TH-Pisco-2007 7.364 -47.87% 642.166 -13.09% 14.375 TH-Piura-2021 7.056 -50.05% 680.695 -7.88% 15.886 140 Figura N° 103 Comparación de cortante en análisis no lineal estático y tiempo Historia Pisco 2007 – Edificio Muros Estructurales Reforzado a) Con refuerzo CFRP en dirección X b) Con refuerzo CFRP en dirección Y Se puede apreciar que, en cuanto al cortante basal, se observa que la línea del ANLE cubre la mayoría de las respuestas del análisis no lineal tiempo-historia. Sin embargo, se registra un pico máximo negativo de cortante basal en dirección “x” de 153.91 tonf, comparado con los 136.30 tonf del ANLE, lo que representa una diferencia del 11.4 % en las respuestas máximas, de igual manera en dirección “Y” se determinar una diferencia del 5.7 %. En conclusión, aunque el ANLE logra cubrir muchas respuestas en términos de cortante basal, en la ingeniería estructural se evalúan los valores máximos. Por lo tanto, un error del 11.4 % podría llevar a una estimación que no refleje adecuadamente la realidad. Tabla 58 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección X - Edificio Muros Estructurarles Reforzado Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección X Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleració n máxima [m/s2] Pushover-X 7.172 - 705.802 - - TH-Lima-1966 13.233 84.51% 732.417 3.77% 16.308 TH-Huaraz-1970 9.972 39.04% 729.229 3.32% 18.418 TH-Lima-1974 12.807 78.57% 776.273 9.98% 15.122 TH-Zarate-1974 8.458 17.93% 742.967 5.27% 17.006 TH-Moyobamba- 2005 9.876 37.70% 773.73 9.62% 18.067 TH-Pisco-2007 10.104 40.88% 690.444 -2.18% 16.909 141 TH-Piura-2021 10.967 52.91% 774.06 9.67% 16.28 Tabla 59 Comparación de Valores Máximos Análisis Tiempo Historia no lineal en Dirección Y - Edificio Muros Estructurarles Reforzado Comparación Valores máximos Análisis Tiempo Historia No Lineal en Dirección Y Tipo de Análisis Drift Máximo [m/m] Diferencia [%] Cortante Máxima [tonf] Diferencia [%] Aceleración máxima [m/s2] Pushover-Y 12.001 - 649.663 - - TH-Lima-1966 11.549 -3.77% 687.271 5.79% 12.177 TH-Huaraz-1970 8.587 -28.45% 682.33 5.03% 12.267 TH-Lima-1974 10.295 -14.22% 753.369 15.96% 13.091 TH-Zarate-1974 9.266 -22.79% 584.235 -10.07% 13.626 TH-Moyobamba-2005 9.602 -19.99% 662.68 2.00% 12.034 TH-Pisco-2007 10.154 -15.39% 658.245 1.32% 12.256 TH-Piura-2021 8.195 -31.71% 720.714 10.94% 14.677 De las tablas 56, 57 se observa que, en dirección “X” tanto para el edificio convencional como para el reforzado en términos de derivas para el AENL, existe un incremento en referencia al ANLTH para el edificio reforzado, el cual varía de 17% a 84% y existe una variación para el no reforzado del -32% a 8%, de igual manera, en términos de cortante basal, en promedio se tiene una variación del -9.28% para el no reforzado y del 5.64% en cuanto al edificio reforzado. Por lo tanto, se determina que, para el edificio reforzado, el ANLE en cuanto, a cortantes logra captar mejor la respuesta, y del edificio no reforzado se puede apreciar que, el ANLE en cuanto, a derivas logra captar mejor la respuesta De igual forma, de las tablas 58, 59 se puede apreciar que, en dirección “Y” tanto para el edificio convencional como para el reforzado, en términos de derivas existe un decremento respecto al ANLE del -37% y -19% en promedio, asimismo, en términos de cortante basal, hay una variación significativa de -10% en promedio para el no reforzado y una variación mínima del 4% en cuanto al edificio reforzado. Por lo tanto, se concluye que, para el caso del AENL en términos de derivas, se obtiene valores similares e ambos análisis, y que existe un decremento en referencia a las derivas obtenidos por ATHNL y el AENL. 142 5.14. Análisis Comparativo de las Respuestas Locales en Vigas Las respuestas locales son fundamentales en el análisis estructural, ya que se centran en la evaluación detallada de cómo los elementos individuales dentro de una estructura responden a las cargas y solicitaciones a las que están sometidos. En ese sentido, se ha decidido examinar la historia de momentos y la historia de rotaciones en las rótulas de las vigas de los 3 sistemas estructurales, para ambas direcciones de análisis X-X e Y-Y 5.14.1. Comparación de historia de momentos en Edificio Aporticado Figura N° 104 Comparación de historia de momentos en rótula de Viga B12H9 Lima 66 Dirección Y - Edificio Aporticado 5.14.1. Comparación de historia de rotaciones en Edificio Aporticado Figura N° 105 Comparación de historia de rotaciones en rótula de Viga B12H9 Lima 66 Dirección Y - Edificio Aporticado 143 Tabla 60 Valores Máximos de Momentos y Rotaciones Viga B12H9 Eje B-B Tramo 1-2 Valores Máximos de Momentos y Rotaciones en Viga B12H9 Eje B-B [Tramo 1-2] Primer Nivel Registro sísmico TH- YY Estructura sin refuerzo Estructura reforzada Variación de parámetros Momento M3 [tonf-cm] Rotación R3 [rad] Momento M3 [tonf-cm] Rotación R3 [rad] Momento M3 [tonf-cm] Rotación R3 [rad] Huaraz-1970 940.1 0.0043 1178.0 0.0012 25.30% -72.55% Lima-1966 977.7 0.0083 1084.7 0.0066 10.94% -19.69% Lima-1974 988.5 0.0087 1178.8 0.0050 19.25% -42.76% Moyobamba-2005 990.3 0.0103 1142.5 0.0091 15.37% -11.70% Pisco-2007 967.4 0.0062 1042.2 0.0046 7.74% -24.89% Piura-2021 980.2 0.0088 1079.1 0.0050 10.09% -42.99% Zarate-1974 792.3 0.0099 1142.5 0.0039 44.21% -60.01% Promedio 948.1 0.0081 1121.1 0.0051 18.25% -37.06% Se puede observar de la figura N° 102, que respecto se tienen valores máximos de momentos flectores en la rótula de la viga no reforzada 747.82 tonf-cm y de -977.68 tonf- cm frente a los valores máximos de momentos flectores obtenidos en la rótula de la viga reforzada de 829.51 tonf-cm y de -1084.69 tonf-cm, en ese sentido, considerando que la resistencia de la viga está relacionada con su capacidad para resistir estos momentos flectores, se puede deducir que la implementación de CFRP incrementa la resistencia del elemento estructural. De igual forma, se puede apreciar que, en cuanto a las rotaciones, se tienen valores máximos de rotaciones en la rótula de la viga no reforzada de 0.0082, en comparación a los valores máximos de rotaciones obtenidos en la rótula de la viga reforzada de 0.0066, asimismo, se observa que después de los 25 segundos, se culmina rotaciones para la viga no reforzada de 0.0029 y para la viga reforzada de 0.00229, por lo cual, se observa que la viga reforzada presenta menores rotaciones, lo que puede ser interpretado como una disminución en la ductilidad total de la viga, en ese sentido, la viga reforzada resiste mejor las cargas y se deforma menos. 144 5.14.2. Comparación de historia de momentos en Edificio Dual Figura N° 106 Comparación de historia de momentos en rótula de Viga B1H8 Huaraz 70 Dirección X - Edificio Dual 5.14.1. Comparación de historia de rotaciones en Edificio Dual Figura N° 107 Comparación de historia de momentos en rótula de Viga B1H8 Huaraz 70 Dirección Y - Edificio Dual 145 Tabla 61 Valores Máximos de Momentos y Rotaciones Viga B1H8 Eje B-B Tramo 1-2 Valores Máximos de Momentos y Rotaciones en Viga B1H8 Eje B-B [Tramo 1-2] Primer Nivel Registro sísmico TH- YY Estructura sin refuerzo Estructura reforzada Variación de parámetros Momento M3 [tonf-cm] Rotación R3 [rad] Momento M3 [tonf-cm] Rotación R3 [rad] Momento M3 [tonf-cm] Rotación R3 [rad] Huaraz-1970 1023.5 0.0126 1168.2 0.0081 14.14% -35.57% Lima-1966 921.8 0.0060 1090.5 0.0045 18.29% -25.13% Lima-1974 734.4 0.0037 762.4 0.0028 3.82% -22.81% Moyobamba-2005 945.6 0.0040 1012.5 0.0019 7.08% -53.11% Pisco-2007 1015.9 0.0101 1170.2 0.0079 15.19% -21.27% Piura-2021 1046.6 0.0043 1094.2 0.0019 4.55% -54.62% Zarate-1974 954.0 0.0058 1032.3 0.0024 8.21% -58.88% Promedio 948.8 0.0066 1047.2 0.0042 10.37% -36.26% Se puede observar de la figura N° 104, que respecto se tienen valores máximos de momentos flectores en la rótula de la viga no reforzada 735.15 tonf-cm y de -1023.47 tonf-cm frente a los valores máximos de momentos flectores obtenidos en la rótula de la viga reforzada de 778.17 tonf y de -1168.207 tonf, en ese sentido, considerando que la resistencia de la viga está relacionada con su capacidad para resistir estos momentos flectores, se puede deducir que la implementación de CFRP incrementa la resistencia del elemento estructural. De igual forma, se puede apreciar que, en cuanto a las rotaciones, se tienen valores máximos de rotaciones en la rótula de la viga no reforzada de 0.0039, en comparación a los valores máximos de rotaciones obtenidos en la rótula de la viga reforzada de 0.0036, por lo cual, se puede determinar que la viga reforzada presenta menores rotaciones, lo que puede ser interpretado como una disminución en la ductilidad total de la viga, en ese sentido, la viga reforzada resiste mejor las cargas y se deforma menos. 146 5.14.2. Comparación de historia de momentos en Edificio de Muros Estructurales Figura N° 108 Comparación de historia de momentos en rótula de Viga B24H1 Huaraz 70 Dirección Y - Edificio Muros Estructurales 5.14.3. Comparación de historia de rotaciones en Edificio de Muros Estructurales Figura N° 109 Comparación de historia de rotaciones en rótula de Viga B24H1 Huaraz 70 Dirección Y - Edificio Muros Estructurales 147 Tabla 62 Valores Máximos de Momentos y Rotaciones Viga B24H1 Eje B-B Tramo 1-2 Valores Máximos de Momentos y Rotaciones en Viga B24H1 Eje B-B [Tramo 1-2] Primer Nivel Registro sísmico TH- YY Estructura sin refuerzo Estructura reforzada Variación de parámetros Momento M3 [tonf-cm] Rotación R3 [rad] Momento M3 [tonf-cm] Rotación R3 [rad] Momento M3 [tonf-cm] Rotación R3 [rad] Huaraz-1970 2707.7 0.0077 2825.8 0.0065 4.36% -15.09% Lima-1966 1980.9 0.0235 2041.8 0.0121 3.07% -48.38% Lima-1974 1994.3 0.0212 2027.9 0.0135 1.68% -36.36% Moyobamba-2005 2646.5 0.0024 2730.5 0.0013 3.17% -44.91% Pisco-2007 1941.6 0.0081 1986.6 0.0044 2.32% -46.16% Piura-2021 1928.6 0.0109 2044.5 0.0072 6.01% -33.93% Zarate-1974 1946.1 0.0114 2029.7 0.0085 4.30% -25.22% Promedio 2163.7 0.0122 2241.0 0.0076 3.57% -37.13% Se puede observar de la figura N° 106, que respecto se tienen valores máximos de momentos flectores en la rótula de la viga no reforzada 1926.80 tonf-cm y de -2707.65 tonf-cm frente a los valores máximos de momentos flectores obtenidos en la rótula de la viga reforzada de 2020.41 tonf y de -2825.75 tonf, en ese sentido, considerando que la resistencia de la viga está relacionada con su capacidad para resistir estos momentos flectores, se puede deducir que la implementación de CFRP incrementa la resistencia del elemento estructural. De igual forma, se puede apreciar que, en cuanto a las rotaciones, se tienen valores máximos de rotaciones en la rótula de la viga no reforzada de -0.00767, en comparación a los valores máximos de rotaciones obtenidos en la rótula de la viga reforzada de 0.00234, por lo cual, se puede determinar que la viga reforzada presenta menores rotaciones, lo que puede ser interpretado como una disminución en la ductilidad total de la viga, en ese sentido, la viga reforzada resiste mejor las cargas y se deforma menos. 148 5.15. Análisis Económico del refuerzo estructural con CFRP Como complemento al análisis del impacto de la fibra de carbono en la mejora de la resistencia y ductilidad de secciones de concreto armado, se presenta a continuación un análisis de los costos asociados al refuerzo de una viga mediante el recubrimiento con fibra de carbono, específicamente utilizando el sistema Master Brace CF160. Este análisis incluye la comparación del incremento de costos que implica este tipo de refuerzo en relación con el costo total de la estructura para tres los sistemas estructurales: sistemas aporticado, dual y de muros estructurales. Además de evaluar los costos directos del material y mano de obra su instalación, también se realiza un estudio comparativo del incremento de costos que este tipo de refuerzo representa en relación con el costo total de la estructura. Estos aspectos resultan importantes para determinar la viabilidad técnica y económica de la aplicación del refuerzo con fibra de carbono en distintos tipos de sistemas estructurales, proporcionando una visión integral para la toma de decisiones en proyectos de ingeniería avanzada. Previamente a proceder con la elaboración del presupuesto para cada edificación, es fundamental realizar y detallar los análisis de costos unitarios de cada una de las partidas involucradas en la ejecución del proyecto. A continuación, se presenta el Análisis de Precios Unitarios (APU) correspondiente a la partida específica del refuerzo de elementos estructurales con polímeros reforzados con fibra de carbono (CFRP). 5.15.1. Presupuesto estructura de Sistema Estructural Aporticado Se muestra a continuación el presupuesto a costo directo para la edificación Aporticada reforzada con CFRP, en el cual se incluye el presupuesto para el reforzamiento. 149 Figura N° 110 Presupuesto a Costo Directo -Edificación Aporticada Figura N° 111 Comparación de Presupuesto Original Vs Presupuesto con Refuerzo de CFRP - Edificio Aporticado De las imágenes previas, se ha establecido un presupuesto inicial de S/ 718,922.95 soles para la construcción de la edificación a nivel de Estructuras para la edificación Aporticada. Enseguida, se puede determinar que la incorporación del reforzamiento con fibra de carbono (CFRP) en los elementos estructurales (vigas), elevó el costo total del 150 proyecto a S/ 731,624.39 soles. Este ajuste en el presupuesto resulta en un incremento del 1.77% en comparación con el monto original. 5.15.2. Presupuesto estructura de Sistema Estructural Dual Figura N° 112 Presupuesto a Costo Directo -Edificación Dual Figura N° 113 Comparación de Presupuesto Original Vs Presupuesto con Refuerzo de CFRP - Edificio Dual 151 Asimismo, de las imágenes previas, se ha definido un presupuesto inicial de S/ 1,664,085.39 para la construcción de la estructura de la edificación dual. Posteriormente, se observa que la adición del refuerzo con fibra de carbono (CFRP) en los elementos estructurales, específicamente en las vigas, incrementó el costo total del proyecto a S/ 1,739,451.21 soles. Este ajuste presupuestal representa un aumento del 4.53% respecto al monto original. 5.15.3. Presupuesto estructura de Sistema Estructural Muros Estructurales Figura N° 114 Presupuesto a Costo Directo -Edificación Muros Estructurales 152 Figura N° 115 Comparación de Presupuesto Original Vs Presupuesto con Refuerzo de CFRP - Edificio Muros Estructurales De igual manera, según las imágenes presentadas, se ha establecido un presupuesto inicial de S/ 5,061,017.21 soles para la construcción de la estructura de la edificación de muros estructurales. A continuación, se evidencia que la inclusión del refuerzo con fibra de carbono (CFRP) en los elementos estructurales, en particular en las vigas, elevó el costo total del proyecto a S/ 5,097,160.44 soles. Este ajuste en el presupuesto implica un incremento del 0.71% en comparación con el monto original. 153 6. CAPITULO VII: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 1. De los diagramas momento curvatura se puede concluir, que el uso de CFRP como refuerzo en las vigas incrementa significativamente su capacidad resistente a flexión, permitiéndoles soportar momentos máximos mayores; en ese sentido, se obtuvo un máximo de incremento de momentos de acuerdo al siguiente detalle: para el caso de vigas del sistema aporticado, del 140.70%, para vigas del sistema dual, un máximo de 109.80% y para vigas del sistema de muros estructurales un 55.58%. 2. Sin embargo, de los diagramas momento curvatura tambien se aprecia una reducción de la curvatura, teniendo como valores máximos de reducción de curvatura conforme al siguiente detalle: para vigas del sistema aporticado un reducción del -13.40%, para el sistema dual -22.95% y para el sistema de muros estructurales -22.33%, por lo tanto, se determinar que, existe una reducción en la ductilidad de las vigas, lo que significa que, aunque las vigas reforzadas con CFRP tienen una mayor resistencia, tienen menor capacidad para deformarse plásticamente antes de fallar. 3. Del Análisis estático no lineal, para un sismo de servicio en la edificación Aporticada se obtienen desplazamientos de Δpx = 5.089cm y Δpxr = 5.75cm para el no reforzado y reforzado respectivamente, de igual manera, para la edificación dual se obtienen Δpx = 8.229 cm y Δpxr = 8.606cm, de manera similar para la edificación de muros estructurales Δpx = 5.937 cm y Δpxr = 6.518 cm, asimismo, en cuanto los desplazamientos en dirección “Y” para un sismo de servicio se aprecia que, en la edificación Aporticada se obtienen desplazamientos de Δpy = 4.438cm y Δpyr = 4.945cm para el no reforzado y reforzado respectivamente, de igual manera, para la edificación dual se obtienen Δpy = 6.525 cm y Δpyr = 7.073 cm, de manera similar para la edificación de muros estructurales Δpy = 5.969 cm y Δpyr = 7.027 cm, por lo tanto, de los resultado se puede concluir que no existe desfases significativos en cuanto a los desplazamientos para todos los casos se obtienen valores similares en cuanto al desplazamiento, lo cual indica que el reforzamiento con CFRP a flexión en vigas, a un nivel global de la estructura no se ve afectado, y por ende el desempeño de las edificaciones de estudio a un nivel global son similares. 154 4. Del Análisis estático no lineal a nivel local, se verifica nuevamente que, el refuerzo con CFRP en vigas incrementa significativamente la capacidad de resistencia a momentos flectores de los elementos estructurales puesto que, para todos los edificios de estudio, en las vigas que fueron reforzadas con CFRP, mejoró su resistencia en comparación con las estructuras no reforzadas en el orden del 6.28% para el edificio aporticado, 19% para el edificio dual y del 39% para las vigas del edificio de Muros Estructurales. Sin embargo, existe una disminución en la rotación de las rótulas plásticas de la viga, respecto a los elementos estructurales no reforzados, los que van en el orden para la estructura Aporticada de 31%, para la estructura dual 55%, y para la edificación de muros estructurales por el orden de 65% lo cual supone una disminución en la ductilidad del elemento estructural. 5. Del análisis tiempo historia No Lineal, se observa que a nivel global las edificaciones reforzadas y no reforzadas presentan comportamientos similares en cuanto a las respuestas dinámicas, puesto que, para el edificio aporticado no reforzado y reforzado, respecto a aceleraciones existe una variación del orden de 3.56%, en cuanto a cortantes existe una variación del orden de 1.89% y en derivas una variación del orden de 0.23%, de manera similar para la estructura dual respecto a aceleraciones existe una variación del orden de 2.48%, en cuanto a cortantes existe una variación del orden de 7.18% y en derivas una variación del orden de 6.07%, igualmente, para la estructura de muros estructurales respecto a aceleraciones existe una variación del orden de 2.08%, en cuanto a cortantes existe una variación del orden de 0.59% y en derivas una variación del orden de 5.97%, en ese sentido, estos resultados sugieren que el reforzamiento con CFRP podría no generar una mejora significativa en los aspectos mencionados a nivel global de la estructura 6. Del análisis tiempo historia No Lineal, se determina que, a un nivel local, las vigas reforzadas con CFRP, presentan de la historia de momentos una mejora de la capacidad de la viga puesto que es capaz de resistir momentos flectores mucho mayores; para la edificación aporticada se observa que en las vigas existe una mejora en su capacidad de resistir momentos por el orden de 18%, de igual manera para las vigas de la estructura dual por el orden del 13%, y para la estructura de muros estructurales por el orden del 3.5%, esto es un indicador que existe un 155 incremento de su resistencia, no obstante, en cuanto a la historia de rotaciones se puede apreciar que, la viga reforzada experimenta menores rotaciones, para la edificación aporticada por el orden de un -37.06%, para las vigas de la estructura dual por el orden del -46% y de igual manera, para las vigas de la estructura de muros estructurales por el orden del -37%, lo que implica una reducción en su ductilidad de dichos elementos. 7. Se concluye que, a partir del análisis estático no lineal y del análisis tiempo historia no lineal, el comportamiento sismorresistente de los edificios estudiados dentro de un rango no lineal (inelástico) presenta un desempeño similar a nivel global. Esto indica que la incorporación de CFRP en vigas, si bien aumenta la resistencia de los elementos individuales, no genera un impacto significativo en el comportamiento general de la estructura bajo solicitaciones sísmicas. El refuerzo con CFRP en vigas no altera de manera directa el desempeño global de la edificación, lo cual sugiere que el comportamiento sismorresistente no depende solamente del reforzamiento de algunos elementos estructurales, como el caso de vigas para la presenta investigación, sino del conjunto de todos los elementos estructurales que aseguren una adecuada ductilidad y capacidad de disipación de energía durante eventos sísmicos. 8. De las tres configuraciones estudiadas en la presente investigación (aporticado, dual y de muros estructurales), se demuestra que la incorporación de CFRP como refuerzo a flexión de vigas no implica un incremento significativo en la rigidez estructural global, lo cual, se refleja en los valores de derivas obtenidos, los cuales son similares en todos los casos tanto para la estructura no reforzada como para la no reforzada, tanto en el análisis estático no lineal como en el análisis no lineal de tiempo-historia. 9. De los resultados se puede inferir que, un material frágil genera un elemento frágil, como cuando se da el caso del reforzamiento de una sección de viga reforzada con CFRP el cual obliga a la sección disminuir su ductilidad y abrir paso a una alta resistencia. Sin embargo, un elemento frágil no necesariamente genera una estructura frágil; puesto que, considerando las solicitaciones sísmicas, se permitiría que otros elementos que son más dúctiles trabajen para la estructura mejorando así el desempeño. 156 10. El proceso de calibración de la respuesta no lineal de los componentes representativos de la estructura analizada es de suma importancia para disminuir la incertidumbre en la predicción del comportamiento general de la estructura. En este sentido, se concluye lo siguiente: en primer lugar, tanto el modelo inelástico de plasticidad distribuida tipo fibra como el modelo de histéresis tipo Pivot permitieron replicar adecuadamente la respuesta no lineal de dos elementos de concreto armado: columna y el muro estructural. 11. Al considerar el refuerzo de la estructura CFRP en los tres sistemas estructurales evaluados (aporticado, dual y de muros estructurales) debido al cambio de uso de la edificación, que implicó un incremento de las cargas vivas de 200 kgf/m² a 600 kgf/m², se determina que el costo directo de la ejecución de las estructuras no se incrementa en más del 5% en ninguno de los casos, por lo tanto, se resalta que el uso de CFRP es una solución eficiente y económica para mejorar la capacidad estructural ante mayores solicitaciones de carga, manteniendo la viabilidad financiera del proyecto. 157 7. REFERENCIAS ACI 440.2R. (2017). ACI 440.2R-17 Guide for the Design and Construction of Externally Bonded FRP Systems for Strengthening Concrete Structures. Farmington Hills: McMaster University Library. Albarracin, P., & Gallo, E. (2010). DESEMPEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO APORTICADO DE SIETE PISOS DISEÑADO CON EL REGLAMENTO NACIONAL DE CONSTRUCCIONES Y ACEPTANDO UNA DERIVA MAXIMA DE 1%. Lima: PUCP. 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Verificación de Reforzamiento Edificio Aporticado 8.1.1.1.Verificación de reforzamiento vigas • Vigas de 0.25 x 0.45 m Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje A / tramo 1-2] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 4.12 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.47 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 02 5.20 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.41 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 6.18 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 3.30 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje A / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 4.50 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 3.32 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 02 5.76 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.92 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 6.48 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 3.30 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje B / tramo 1-2] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 6.02 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 4.89 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 02 6.97 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 4.41 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 8.01 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Reforzar 4.59 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok 161 Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje B / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 6.10 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 4.11 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 02 6.85 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 4.02 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 7.53 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Reforzar 4.03 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje B / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 4.06 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.25 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 02 5.03 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.19 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 6.09 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 3.13 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje C / tramo 1-2] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 3.06 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 3.03 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 02 4.75 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.57 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 5.34 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.91 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje C / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 2.62 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 1.02 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok 162 Nivel 02 4.91 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.65 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 4.97 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 3.61 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje C / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 4.26 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 4.95 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 02 6.40 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 4.25 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 6.72 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 4.46 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje D / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 1.76 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 1.13 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 02 3.38 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.74 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 4.32 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 3.98 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje D / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 2.77 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.54 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 02 4.36 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.15 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Nivel 01 4.89 tonf-m 5.27 cm2 7.28 tonf-m Ok 2.62 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok 163 • Vigas de 0.25 x 0.40 m Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 1 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 2.65 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 1.36 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 02 3.58 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 1.79 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 01 3.80 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.18 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 1 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 3.32 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.67 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 02 4.42 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.44 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 01 4.46 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.53 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 2 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 3.89 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.54 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 02 4.95 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.42 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 01 5.22 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.46 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 2 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 4.88 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 4.36 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok 5.95 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 164 Nivel 02 4.13 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 01 6.24 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 4.13 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 3 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 3.36 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 1.32 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 02 4.33 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.35 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 01 4.84 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.97 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 3 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 5.83 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 5.36 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Reforzar Nivel 02 7.23 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Reforzar 5.02 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Reforzar Nivel 01 7.40 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Reforzar 5.13 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 3 / tramo C-D] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 3.31 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 1.44 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 02 4.61 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.65 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 01 5.00 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 3.33 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok 165 Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 4 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 3.69 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.72 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 02 5.23 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.46 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 01 5.55 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 2.68 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.40m [Eje 4 / tramo C-D] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 03 2.66 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 1.74 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 02 4.47 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 3.22 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok Nivel 01 4.91 tonf-m 5.27 cm2 6.28 tonf-m Ok 3.98 tonf-m 3.98 cm2 4.83 tonf-m Ok 8.1.1.2.Verificación de reforzamiento columnas • Columna C1 166 • Columnas C2 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY 167 • Columna C3 • Columna C4 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY 168 • Columna C5 • Columna C6 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY 169 • Columna C7 • Columna C8 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY 170 • Columna C9 • Columna C10 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY 171 • Columna C12 • Columna C13 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY 172 • Columna C14 • Columna C15 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY 173 • Columna C16 8.1.2. Verificación de Reforzamiento Edificio Dual 8.1.2.1.Verificación de reforzamiento vigas • Vigas de 0.25 x 0.55m Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje A / tramo 1-2] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 2.74 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.45 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 5.10 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.51 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 5.13 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.88 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 4.85 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.89 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok 3.53 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -15 -10 -5 0 5 10 15 M22 - SISMO YY 174 Nivel 01 2.27 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje A / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 3.12 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.07 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 3.91 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.09 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 3.80 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.15 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 3.38 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.93 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 2.51 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.31 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje A / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 3.79 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok .45 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 5.82 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.75 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 5.54 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.36 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 4.79 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.13 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 4.20 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.45 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok 175 Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje A / tramo 4-5] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 6.33 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 7.88 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 7.50 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 6.73 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 7.63 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 6.79 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 7.62 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 6.63 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 7.19 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 6.63 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 1-2] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 3.80 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 4.88 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 6.58 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 4.22 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 6.25 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 4.30 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 5.69 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 4.28 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 4.08 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 3.96 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 12.60 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 4.32 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 16.14 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 7.41 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok 176 Nivel 03 18.31 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 10.75 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 18.36 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 12.59 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Reforzar Nivel 01 13.25 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 10.11 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 13.44 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 5.34 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 15.80 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 7.82 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 16.98 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 10.06 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 16.47 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 10.94 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 11.77 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 8.33 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 8.86 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.58 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 6.64 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok .71 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 7.57 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.15 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 8.52 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.68 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 10.18 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.28 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok 177 Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje B / tramo 4-5] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 11.72 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 14.27 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Reforzar Nivel 04 10.97 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 12.81 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Reforzar Nivel 03 11.54 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 12.82 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Reforzar Nivel 02 12.15 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 12.47 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 13.27 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 12.32 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 1-2] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 3.06 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.98 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 5.53 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.33 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 5.89 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.60 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 6.00 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 3.26 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 4.77 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.99 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 4.19 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 3.35 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok 178 Nivel 04 5.21 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 3.13 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 5.42 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 3.13 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 5.37 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 3.09 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 4.84 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 3.14 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 3.65 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok .93 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 4.63 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.29 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 5.02 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.79 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 5.11 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 2.17 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 01 5.04 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 1.86 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.55m [Eje C / tramo 4-5] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 6.05 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 7.28 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 04 7.03 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 6.19 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 03 7.53 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 6.30 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok Nivel 02 7.79 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 6.19 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok 179 Nivel 01 7.41 tonf-m 12.53 cm2 20.42 tonf-m Ok 6.29 tonf-m 7.26 cm2 12.51 tonf-m Ok • Vigas de 0.25x0.45m Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 1 / tramo A-B] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 5.25 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 3.25 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 04 8.02 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.40 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 03 9.03 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 6.56 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 9.62 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 7.07 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 8.22 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.80 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 1 / tramo B-C] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 5.57 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 3.05 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 04 8.83 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.55 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 03 9.75 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 6.68 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 10.12 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 7.45 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 8.31 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 6.33 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok 180 Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 2 / tramo A-B] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 5.92 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 2.60 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 04 7.45 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 3.89 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 03 7.99 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.42 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 8.00 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.50 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 6.87 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 3.43 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 2 / tramo B-C] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 6.30 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 3.61 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 04 7.97 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 3.98 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 03 8.51 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.51 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 8.57 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.58 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 7.41 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 3.54 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo A-B] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 8.57 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 3.81 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 04 10.77 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 6.01 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok 181 Nivel 03 11.48 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Reforzar 7.10 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 11.00 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 7.09 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 8.87 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.65 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 3 / tramo B-C] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 9.39 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.48 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 04 11.06 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 6.59 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 03 11.70 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Reforzar 7.21 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 11.13 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 6.81 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 9.21 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.93 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 4 / tramo A-B] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 9.70 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.14 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 04 11.63 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Reforzar 6.61 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 03 12.64 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Reforzar 7.45 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 12.40 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Reforzar 7.28 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 10.78 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.56 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok 182 Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 4 / tramo B-C] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 6.51 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.50 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 04 8.35 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 6.58 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 03 9.26 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 7.18 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 9.40 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 6.81 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 8.37 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.08 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 5 / tramo A-B] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 4.84 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 2.93 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 04 7.31 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.36 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 03 8.02 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.30 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 8.42 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.81 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 7.22 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 4.86 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.45m [Eje 5 / tramo B-C] Momento último [S/C=1.8tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 05 5.54 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 2.58 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok 183 Nivel 04 8.53 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.23 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 03 9.09 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.71 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 02 9.35 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 6.08 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok Nivel 01 7.70 tonf-m 8.55 cm2 11.30 tonf-m Ok 5.19 tonf-m 7.26 cm2 9.77 tonf-m Ok 8.1.2.2.Verificación de reforzamiento columnas • Columna C1 • Columna C2 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY 184 • Columna C13 • Columna C14 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY 185 • Columna C15 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO YY -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY 186 • Columna C16 • Columna C17 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO YY -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO YY -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY 187 • Columna C18 • Columna C19 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO YY -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO YY -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY 188 • Columna C20 • Columna C21 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M33 - SISMO YY -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY 189 • Columna C22 • Columna C23 VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION X-X VERIFICACION DE RESISTENCIA AL SISMO EN DIRECCION Y-Y -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO XX -100 -50 0 50 100 150 200 -20 -10 0 10 20 M33 - SISMO YY -100 -50 0 50 100 150 200 -10 -5 0 5 10 M22 - SISMO YY 190 8.1.3. Verificación de Reforzamiento Edificio de Muros estructurales 8.1.3.1.Verificación de reforzamiento vigas • Vigas de 0.25 x 0.60 m Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 1 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 14.89 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 14.00 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 06 18.37 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 17.05 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 05 20.11 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 18.80 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 04 21.68 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 20.25 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 03 21.77 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 20.26 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 02 19.69 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 18.13 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 01 14.98 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 13.25 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 1 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 11.21 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 5.57 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 06 11.86 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 6.29 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 05 12.41 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 6.90 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 04 12.72 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 7.23 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok 12.49 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 191 Nivel 03 7.01 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 02 11.43 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 5.94 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 01 9.36 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 3.94 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 2 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 16.28 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 6.92 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 06 13.76 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 6.56 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 05 14.17 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 6.61 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 04 14.22 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 6.62 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 03 14.35 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 6.63 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 02 14.41 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 6.64 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 01 15.39 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 6.80 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 2 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 19.97 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 11.38 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 06 19.78 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 10.09 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 05 19.94 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 10.27 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok 192 Nivel 04 19.99 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 10.23 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 03 19.77 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 10.23 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 02 19.52 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 10.17 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Nivel 01 19.64 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 10.53 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 3 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 24.97 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 13.80 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 06 25.88 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 12.66 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 05 26.63 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 12.74 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 04 27.11 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 12.67 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 03 26.94 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 12.61 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 02 25.81 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 12.51 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 01 23.68 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 12.58 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 3 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 18.69 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 11.68 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 06 21.36 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 14.25 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar 193 Nivel 05 22.51 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 15.51 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 04 23.37 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 16.30 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 03 22.98 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 15.88 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 02 20.74 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 13.67 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 01 15.77 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Ok 8.84 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 4 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 27.25 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 14.22 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 06 28.58 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 13.47 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 05 29.53 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 13.77 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 04 30.16 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 13.78 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 03 29.92 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 13.49 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 02 28.40 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 12.70 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 01 25.48 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 12.74 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 4 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 24.13 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 15.40 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar 194 Nivel 06 27.73 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 18.69 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 05 29.16 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 20.36 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 04 30.14 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 21.43 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 03 29.43 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 20.93 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 02 26.23 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 18.07 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 01 19.39 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 11.80 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 5 / tramo A-B] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 21.31 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 11.81 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 06 23.45 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 14.22 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 05 24.53 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 15.02 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 04 25.19 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 15.33 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 03 24.77 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 14.45 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 02 22.78 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 11.84 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 01 18.83 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 8.24 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje 5 / tramo B-C] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación 195 Nivel 07 29.71 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 19.53 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 06 34.60 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 23.61 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 05 36.09 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 25.65 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 04 36.82 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 26.98 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 03 35.35 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 26.36 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 02 30.69 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 22.88 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar Nivel 01 21.38 tonf-m 9.25 cm2 17.36 tonf-m Reforzar 15.21 tonf-m 5.97 cm2 11.55 tonf-m Reforzar • Vigas de 0.25x0.45m Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje A / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 11.72 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 9.14 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 06 12.71 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 10.01 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 05 13.21 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 10.48 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 04 13.39 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 10.63 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 03 12.84 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 10.04 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 02 11.20 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.40 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar 8.32 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 196 Nivel 01 5.48 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje A / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 11.73 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 7.47 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 06 12.72 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.46 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 05 12.91 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.71 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 04 12.88 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.76 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 03 12.18 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.19 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 02 10.58 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.77 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 01 8.08 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Ok 4.50 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje A / tramo 4-5] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 11.95 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 7.85 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 06 12.90 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.81 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 05 13.14 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 9.03 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 04 13.09 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.99 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 03 12.38 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.27 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar 197 Nivel 02 10.73 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.77 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 01 8.11 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Ok 4.56 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje B / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 13.07 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.22 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 06 13.45 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.07 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 05 13.43 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.08 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 04 13.45 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.07 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 03 13.47 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.06 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 02 13.49 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.05 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 01 13.43 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.08 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje B / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 10.82 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 5.90 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 06 11.14 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.09 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 05 11.17 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.05 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 04 11.14 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.05 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar 198 Nivel 03 10.93 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.03 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 02 10.67 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.01 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 01 10.74 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 5.94 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje B / tramo 4-5] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 9.78 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.91 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 06 10.70 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.29 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 05 10.48 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.38 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 04 10.42 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.37 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 03 10.06 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.38 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 02 9.93 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.37 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 01 10.26 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.50 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje C / tramo 2-3] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 15.67 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 12.29 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 06 16.98 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 13.37 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 05 17.31 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 13.72 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar 199 Nivel 04 17.28 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 13.65 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 03 16.27 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 12.62 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 02 13.95 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 10.30 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 01 10.09 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 6.53 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje C / tramo 3-4] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 14.19 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 9.77 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 06 15.54 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 11.10 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 05 15.60 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 11.17 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 04 15.44 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 11.01 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 03 14.47 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 10.03 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 02 12.43 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.00 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 01 9.31 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 5.29 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok Niveles Viga 0.25m x 0.60m [Eje C / tramo 4-5] Momento último [S/C=0.6tonf/m] Acero colocado Momento resistente Verificación Nivel 07 13.93 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 9.81 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar 200 Nivel 06 15.18 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 11.08 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 05 15.36 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 11.24 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 04 15.24 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 11.13 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 03 14.33 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 10.22 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 02 12.33 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 8.23 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Reforzar Nivel 01 9.22 tonf-m 5.97 cm2 8.17 tonf-m Reforzar 5.32 tonf-m 3.98 cm2 5.59 tonf-m Ok 201 8.2.Diseño de refuerzo de CFRP 1. Datos de la Viga - Acero Real Base de la Viga Altura de la Viga Recubrimiento de la Viga Acero en la Zona en Tracción: Acero en la Zona en Compresión: Distancia al Centroide Peralte Efectivo Distancia al Centroide Zona en Compresión 202 2. Propiedades de los Materiales Resistencia del Concreto Módulo de Elasticidad del Concreto Esfuerzo cedente del Acero Módulo de Elasticidad del Acero Relación de Módulos de Elasticidad 3. Otras Propiedades Deformación Última del Concreto Deformación Fluencia del Acero Deformación Mínima del Acero para falla controlada por Tracción Factor de Reducción para el Bloque Equivalente de Whitney 4. Cálculo del Momento Resistente a Flexión 203 Factor de Minoración para Resistencia a Flexión Momento Nominal a Flexión Momento Resistente a Flexión 5. Cálculo de la Demanda/Capacidad a Flexión - Inicial Momento Último del Análisis Ratio Inicial a Flexión 6. Condiciones Generales para el Diseño - FRP Límites del Reforzamiento Donde: Efectos de Carga Muerta, Efectos de Carga Viva, Resistencia Nominal del Elemento Momento Resistente a Flexión Momento ante Carga Muerta y Viva 204 Propiedades Técnicas del Fabricante FRP Esfuerzo a la Tracción Último FRP Deformación a la Ruptura FRP Módulo de Elasticidad Último del FRP Espesor del CFRP Densidad del CFRP Propiedades para el Diseño FRP 205 Coeficiente de Reducción Ambiental Esfuerzo a la Tracción último de Diseño Deformación a la Ruptura de Diseño Módulo de Elasticidad de Diseño 7. Procedimiento de Cálculo - FRP Cálculo de la Deformación Inicial en el Instante de Colocar el FRP 206 Tenemos: Resistencia a la Tracción de Concreto Momento por Servicio - CM Momento de Agrietamiento Sección NO Agrietada Sección SI Agrietada Deformación Inicial en el Sustrato de Concreto 207 8. Cálculos para la Convergencia - FRP Número de Capas a Utilizar de FRP Peralte Efectivo de FRP Profundidad del Eje Neutro Convergencia Finalizada ¿Modo de Falla que Rige el Comportamiento? Aplastamiento del Concreto Desprendimiento del CFRP Rotura de la Fibra Deformación Efectiva del FRP Deformaciones Unitarias en el Material Deformación en el Concreto a Compresión Deformación en el Acero a Tracción Deformación en el Acero a Compresión 208 Esfuerzos de Tensión en la Sección Esfuerzo en el Acero a Tracción Esfuerzo en el Acero a Compresión Esfuerzo en la Fibra de Carbono (FRP) Modelo Equivalente del Bloque de Esfuerzos 209 Compatibilidad de Fuerzas Internas en la Sección Fuerza de Compresión en el Bloque Equivalente Fuerza de Compresión en el Acero a Compresión Fuerza de Tracción en el Acero a Tracción Fuerza de Tracción en la Lamina FRP Equilibrio de Fuerzas Cálculo del Área Mínima de FRP 9. Dimensiones para el Área Final - FRP Ancho de la Fibra de Carbono 210 Espesor de la Fibra de Carbono Número de Capas Fibra de Carbono Área de la Fibra de Carbono Final 10. Cálculo del Momento Resistente a Flexión Reforzada con FRP Factor de Minoración para Resistencia a Flexión Momento Nominal a Flexión FRP Factor de Reducción a Flexión FRP Momento Resistente a Flexión FRP 11. Cálculo de la Demanda/Capacidad a Flexión con FRP Momento Último a Flexión Ratio Final a Flexión 211 Incremento de la Capacidad a Flexión 12. Cálculo de la Capacidad a Servicio en la Sección con FRP límite del Esfuerzo del Concreto en Servicio límite del Esfuerzo del Acero en Tracción en Servicio límite del Esfuerzo del FRP en Servicio Donde: Momento ante Carga Muerta y Viva Profundidad del Eje Neutro Estado de Servicio Verificando el Esfuerzo de Servicio en el Acero de Refuerzo 212 Verificando el Esfuerzo de Servicio en el Concreto Verificando el Esfuerzo de Servicio en el FRP 213 8.3.Diagramas Momento Curvatura de Vigas 8.3.1. Estructuras Sin refuerzo de CFRP 8.3.1.1.Estructura de Pórticos • Vigas de 0.25 x 0.40 m (Zona de Momento Negativo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 40 cm sin refuerzo (Zona Momento Negativo). • Vigas de 0.25 x 0.40 m (Zona de Momento Positivo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 40 cm sin refuerzo (Zona Momento Positivo). 214 • Vigas de 0.25 x 0.45 m (Zona de Momento Negativo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 45 cm sin refuerzo (Zona Momento Negativo). • Vigas de 0.25 x 0.45 m (Zona de Momento Positivo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 45 cm sin refuerzo (Zona Momento Positivo). 8.3.1.2.Estructura Dual • Vigas de 0.25 x 0.45 m (Zona de Momento Negativo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 45 cm sin refuerzo (Zona Momento Negativo). 215 • Vigas de 0.25 x 0.45 m (Zona de Momento Positivo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 45 cm sin refuerzo (Zona Momento Positivo). • Vigas de 0.25 x 0.55 m (Zona de Momento Negativo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm sin refuerzo (Zona Momento Negativo). • Vigas de 0.25 x 0.55 m (Zona de Momento Positivo) 216 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm sin refuerzo (Zona Momento Positivo). 8.3.1.3.Estructura de Muros Estructurales • Vigas de 0.25 x 0.55 m (Zona de Momento Negativo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm sin refuerzo (Zona Momento Negativo). • Vigas de 0.25 x 0.55 m (Zona de Momento Positivo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm sin refuerzo (Zona Momento Positivo). • Vigas de 0.25 x 0.60 m (Zona de Momento Negativo) 217 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 60 cm sin refuerzo (Zona Momento Negativo). • Vigas de 0.25 x 0.60 m (Zona de Momento Positivo) Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 60 cm sin refuerzo (Zona Momento Positivo). 8.3.2. Estructuras Con refuerzo de CFRP 8.3.2.1.Estructura de Pórticos • Vigas de 0.25 x 0.40 m (Zona de Momento Negativo) – 1 Capa de Refuerzo 218 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 40 cm con refuerzo de CFRP (Zona Momento Negativo). • Vigas de 0.25 x 0.40 m (Zona de Momento Positivo) – 1 Capa de Refuerzo Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 40 cm con refuerzo de CFRP (Zona Momento Positivo). 219 • Vigas de 0.25 x 0.45 m (Zona de Momento Negativo) – 1 Capa de Refuerzo Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 45 cm con refuerzo de CFRP (Zona Momento Negativo). 8.3.2.2.Estructura Dual • Vigas de 0.25 x 0.45 m (Zona de Momento Negativo) – 1 Capa de Refuerzo Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 45 cm con refuerzo de CFRP (Zona Momento Negativo). • Vigas de 0.25 x 0.55 m (Zona de Momento Negativo) – 1 Capa de Refuerzo 220 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm con refuerzo de CFRP (Zona Momento Negativo). 8.3.2.3.Estructura de Muros Estructurales • Vigas de 0.25 x 0.55 m (Zona de Momento Negativo) – 1 Capa de Refuerzo Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm con refuerzo de CFRP (Zona Momento Negativo). • Vigas de 0.25 x 0.55 m (Zona de Momento Positivo) – 1 Capa de Refuerzo 221 Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm con refuerzo de CFRP (Zona Momento Positivo). • Vigas de 0.25 x 0.55 m (Zona de Momento Positivo) – 2 Capas de Refuerzo Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 55 cm con refuerzo de CFRP (Zona Momento Positivo). • Vigas de 0.25 x 0.60 m (Zona de Momento Positivo) – 1 Capa de Refuerzo Diagrama Momento Curvatura Viga 25 x 60 cm con refuerzo de CFRP (Zona Momento Positivo). 222 223 8.4. Planilla de Metrados 8.4.1. Edificio Aporticado METRADO SISTEMA APORTICADO ITEM PARTIDA Unid Veces Repite Medidas Área Parcial Metrado Descripción - Ubicación - Código Largo Ancho Altura 1 ESTRUCTURAS 1.01 OBRAS DE CONCRETO ARMADO 1.01.01 VIGAS 1.01.01.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 EN VIGAS m3 22.91 VIGAS DE CONCRETO - 1ER NIVEL m3 EJE 1 ENTRE EJE B-D (VIGA 101) 6.49 0.25 0.40 0.65 EJE 2 ENTRE EJE A-D (VIGA 201) 9.64 0.25 0.40 0.96 EJE 2-3 ENTRE EJE C-D (VIGA 201´) 2.52 0.25 0.40 0.25 EJE 3 ENTRE EJE A-C (VIGA 301) 7.12 0.25 0.40 0.71 EJE 4 ENTRE EJE A-C (VIGA 401) 7.12 0.25 0.40 0.71 EJE A ENTRE EJE 2-4 (VIGA V1A1) 8.49 0.25 0.45 0.96 EJE B ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1B1) 12.37 0.25 0.45 1.39 EJE C ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1C1) 12.02 0.25 0.45 1.35 EJE D ENTRE EJE 1-2´ (VIGA V1B1) 5.76 0.25 0.45 0.65 VIGAS DE CONCRETO - 2DO NIVEL m3 EJE 1 ENTRE EJE B-D (VIGA 101) 6.49 0.25 0.40 0.65 EJE 2 ENTRE EJE A-D (VIGA 201) 9.64 0.25 0.40 0.96 EJE 2-3 ENTRE EJE C-D (VIGA 201´) 2.52 0.25 0.40 0.25 EJE 3 ENTRE EJE A-C (VIGA 301) 7.12 0.25 0.40 0.71 EJE 4 ENTRE EJE A-C (VIGA 401) 7.12 0.25 0.40 0.71 EJE A ENTRE EJE 2-4 (VIGA V1A1) 8.49 0.25 0.45 0.96 EJE B ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1B1) 12.37 0.25 0.45 1.39 EJE C ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1C1) 12.02 0.25 0.45 1.35 EJE D ENTRE EJE 1-2´ (VIGA V1B1) 5.76 0.25 0.45 0.65 VIGAS DE CONCRETO - 3ER NIVEL m3 EJE 1 ENTRE EJE B-D (VIGA 101) 6.49 0.25 0.40 0.65 EJE 2 ENTRE EJE A-D (VIGA 201) 9.64 0.25 0.40 0.96 EJE 2-3 ENTRE EJE C-D (VIGA 201´) 2.52 0.25 0.40 0.25 EJE 3 ENTRE EJE A-C (VIGA 301) 7.12 0.25 0.40 0.71 EJE 4 ENTRE EJE A-C (VIGA 401) 7.12 0.25 0.40 0.71 EJE A ENTRE EJE 2-4 (VIGA V1A1) 8.49 0.25 0.45 0.96 EJE B ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1B1) 12.37 0.25 0.45 1.39 EJE C ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1C1) 12.02 0.25 0.45 1.35 EJE D ENTRE EJE 1-2´ (VIGA V1B1) 5.76 0.25 0.45 0.65 1.01.01.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN VIGAS m2 204.74 VIGAS DE CONCRETO - 1ER NIVEL m2 EJE 1 ENTRE EJE B-D (VIGA 101) Perimetro 14.58 0.40 5.83 EJE 2 ENTRE EJE A-D (VIGA 201) Perimetro 21.68 0.40 8.67 EJE 2-3 ENTRE EJE C-D (VIGA 201´) Perimetro 5.84 0.40 2.34 EJE 3 ENTRE EJE A-C (VIGA 301) Perimetro 15.84 0.40 6.34 EJE 4 ENTRE EJE A-C (VIGA 401) Perimetro 15.84 0.40 6.34 EJE A ENTRE EJE 2-4 (VIGA V1A1) Perimetro 18.58 0.45 8.36 224 EJE B ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1B1) Perimetro 27.14 0.45 12.21 EJE C ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1C1) Perimetro 27.24 0.45 12.26 EJE D ENTRE EJE 1-2´ (VIGA V1B1) Perimetro 13.12 0.45 5.90 VIGAS DE CONCRETO - 2DO NIVEL m2 EJE 1 ENTRE EJE B-D (VIGA 101) Perimetro 14.58 0.40 5.83 EJE 2 ENTRE EJE A-D (VIGA 201) Perimetro 21.68 0.40 8.67 EJE 2-3 ENTRE EJE C-D (VIGA 201´) Perimetro 5.84 0.40 2.34 EJE 3 ENTRE EJE A-C (VIGA 301) Perimetro 15.84 0.40 6.34 EJE 4 ENTRE EJE A-C (VIGA 401) Perimetro 15.84 0.40 6.34 EJE A ENTRE EJE 2-4 (VIGA V1A1) Perimetro 18.58 0.45 8.36 EJE B ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1B1) Perimetro 27.14 0.45 12.21 EJE C ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1C1) Perimetro 27.24 0.45 12.26 EJE D ENTRE EJE 1-2´ (VIGA V1B1) Perimetro 13.12 0.45 5.90 VIGAS DE CONCRETO - 3ER NIVEL m2 EJE 1 ENTRE EJE B-D (VIGA 101) Perimetro 14.58 0.40 5.83 EJE 2 ENTRE EJE A-D (VIGA 201) Perimetro 21.68 0.40 8.67 EJE 2-3 ENTRE EJE C-D (VIGA 201´) Perimetro 5.84 0.40 2.34 EJE 3 ENTRE EJE A-C (VIGA 301) Perimetro 15.84 0.40 6.34 EJE 4 ENTRE EJE A-C (VIGA 401) Perimetro 15.84 0.40 6.34 EJE A ENTRE EJE 2-4 (VIGA V1A1) Perimetro 18.58 0.45 8.36 EJE B ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1B1) Perimetro 27.14 0.45 12.21 EJE C ENTRE EJE 1-4 (VIGA V1C1) Perimetro 27.24 0.45 12.26 EJE D ENTRE EJE 1-2´ (VIGA V1B1) Perimetro 13.12 0.45 5.90 1.01.01.03 ACERO GRADO 60 EN VIGAS kg 3188.84 Ø #varillas Longitud Peso VIGAS DE CONCRETO PRIMER NIVEL kg VIGA V101 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.17 25.36 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.07 8.02 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.17 25.36 Estribo : EJE 1 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo : EJE 1 ENTRE C-D 3/8 25.00 1.18 16.52 VIGA V201 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 12.47 38.71 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 12.27 12.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 12.47 38.71 Estribo : EJE 2 ENTRE A-B 3/8 28.00 1.18 18.50 Estribo : EJE 2 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo : EJE 2 ENTRE C-D 3/8 25.00 1.18 16.52 VIGA V201´ kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 3.75 11.64 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 3.65 3.63 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 3.75 11.64 Estribo : EJE 2-3 ENTRE C-D 3/8 25.00 1.18 16.52 VIGA V301 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.80 27.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.70 8.65 225 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.80 27.32 Estribo : EJE 3 ENTRE A-B 3/8 28.00 1.18 18.50 Estribo : EJE 3 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 VIGA V401 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.80 27.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.70 8.65 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.80 27.32 Estribo : EJE 3 ENTRE A-B 3/8 28.00 1.18 18.50 Estribo : EJE 3 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 VIGA V1A1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 10.54 32.72 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 10.34 10.28 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 10.54 32.72 Estribo : EJE A ENTRE 2-3 3/8 35.00 1.28 25.09 Estribo : EJE A ENTRE 3-4 3/8 32.00 1.28 22.94 VIGA V1B1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 14.77 45.85 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 14.57 14.48 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 14.77 45.85 Estribo : EJE B ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.28 22.22 Estribo : EJE B ENTRE 2-3 3/8 35.00 1.28 25.09 Estribo : EJE B ENTRE 3-4 3/8 32.00 1.28 22.94 VIGA V1C1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 14.77 45.85 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 14.57 14.48 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 14.77 45.85 Estribo : EJE C ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.28 22.22 Estribo : EJE C ENTRE 2-3 3/8 21.00 1.28 15.05 EJE C ENTRE 2-3 3/8 23.00 1.28 16.49 Estribo : EJE C ENTRE 3-4 3/8 32.00 1.28 22.94 VIGA V1D1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 7.12 22.10 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 7.02 6.98 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 7.12 22.10 Estribo : EJE D ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.28 22.22 Estribo : EJE D ENTRE 2-3 3/8 21.00 1.28 15.05 Ø #varillas Longitud Peso VIGAS DE CONCRETO SEGUNDO NIVEL kg VIGA V101 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.17 25.36 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.07 8.02 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.17 25.36 Estribo : EJE 1 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo : EJE 1 ENTRE C-D 3/8 25.00 1.18 16.52 VIGA V201 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 12.47 38.71 226 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 12.27 12.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 12.47 38.71 Estribo : EJE 2 ENTRE A-B 3/8 28.00 1.18 18.50 Estribo : EJE 2 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo : EJE 2 ENTRE C-D 3/8 25.00 1.18 16.52 VIGA V201´ kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 3.75 11.64 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 3.65 3.63 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 3.75 11.64 Estribo : EJE 2-3 ENTRE C-D 3/8 25.00 1.18 16.52 VIGA V301 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.80 27.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.70 8.65 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.80 27.32 Estribo : EJE 3 ENTRE A-B 3/8 28.00 1.18 18.50 Estribo : EJE 3 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 VIGA V401 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.80 27.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.70 8.65 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.80 27.32 Estribo : EJE 3 ENTRE A-B 3/8 28.00 1.18 18.50 Estribo : EJE 3 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 VIGA V1A1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 10.54 32.72 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 10.34 10.28 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 10.54 32.72 Estribo : EJE A ENTRE 2-3 3/8 35.00 1.28 25.09 Estribo : EJE A ENTRE 3-4 3/8 32.00 1.28 22.94 VIGA V1B1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 14.77 45.85 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 14.57 14.48 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 14.77 45.85 Estribo : EJE B ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.28 22.22 Estribo : EJE B ENTRE 2-3 3/8 35.00 1.28 25.09 Estribo : EJE B ENTRE 3-4 3/8 32.00 1.28 22.94 VIGA V1C1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 14.77 45.85 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 14.57 14.48 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 14.77 45.85 Estribo : EJE C ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.28 22.22 Estribo : EJE C ENTRE 2-3 3/8 21.00 1.28 15.05 EJE C ENTRE 2-3 3/8 23.00 1.28 16.49 Estribo : EJE C ENTRE 3-4 3/8 32.00 1.28 22.94 VIGA V1D1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 7.12 22.10 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 7.02 6.98 227 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 7.12 22.10 Estribo : EJE D ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.28 22.22 Estribo : EJE D ENTRE 2-3 3/8 21.00 1.28 15.05 Ø #varillas Longitud Peso VIGAS DE CONCRETO TERCER NIVEL VIGA V101 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.17 25.36 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.07 8.02 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.17 25.36 Estribo : EJE 1 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo : EJE 1 ENTRE C-D 3/8 25.00 1.18 16.52 VIGA V201 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 12.47 38.71 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 12.27 12.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 12.47 38.71 Estribo : EJE 2 ENTRE A-B 3/8 28.00 1.18 18.50 Estribo : EJE 2 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo : EJE 2 ENTRE C-D 3/8 25.00 1.18 16.52 VIGA V201´ kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 3.75 11.64 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 3.65 3.63 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 3.75 11.64 Estribo : EJE 2-3 ENTRE C-D 3/8 25.00 1.18 16.52 VIGA V301 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.80 27.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.70 8.65 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.80 27.32 Estribo : EJE 3 ENTRE A-B 3/8 28.00 1.18 18.50 Estribo : EJE 3 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 VIGA V401 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.80 27.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.70 8.65 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.80 27.32 Estribo : EJE 3 ENTRE A-B 3/8 28.00 1.18 18.50 Estribo : EJE 3 ENTRE B-C 3/8 32.00 1.18 21.15 VIGA V1A1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 10.54 32.72 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 10.34 10.28 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 10.54 32.72 Estribo : EJE A ENTRE 2-3 3/8 35.00 1.28 25.09 Estribo : EJE A ENTRE 3-4 3/8 32.00 1.28 22.94 VIGA V1B1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 14.77 45.85 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 14.57 14.48 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 14.77 45.85 Estribo : EJE B ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.28 22.22 228 Estribo : EJE B ENTRE 2-3 3/8 35.00 1.28 25.09 Estribo : EJE B ENTRE 3-4 3/8 32.00 1.28 22.94 VIGA V1C1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 14.77 45.85 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 14.57 14.48 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 14.77 45.85 Estribo : EJE C ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.28 22.22 Estribo : EJE C ENTRE 2-3 3/8 21.00 1.28 15.05 EJE C ENTRE 2-3 3/8 23.00 1.28 16.49 Estribo : EJE C ENTRE 3-4 3/8 32.00 1.28 22.94 VIGA V1D1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 7.12 22.10 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 7.02 6.98 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 7.12 22.10 Estribo : EJE D ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.28 22.22 Estribo : EJE D ENTRE 2-3 3/8 21.00 1.28 15.05 1.01.02 COLUMNAS 1.01.02.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 EN COLUMNAS m3 18.90 COLUMNAS - 1ER NIVEL m3 C-01 (0.35X0.45) 15.00 2.80 0.35 0.45 6.62 COLUMNAS - 2DO NIVEL m3 C-01 (0.35X0.45) 15.00 2.60 0.35 0.45 6.14 COLUMNAS - 3ER NIVEL m3 C-01 (0.35X0.45) 15.00 2.60 0.35 0.45 6.14 1.01.02.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN COLUMNAS m2 192.00 COLUMNAS - 1ER NIVEL m2 C-01 (0.35X0.45) 15.00 Perimetro 1.60 2.80 67.20 COLUMNAS - 2DO NIVEL m2 C-01 (0.35X0.45) 15.00 Perimetro 1.60 2.60 62.40 COLUMNAS - 3ER NIVEL m2 C-01 (0.35X0.45) 15.00 Perimetro 1.60 2.60 62.40 1.01.02.03 ACERO GRADO 60, EN COLUMNAS kg 2225.02 Ø #varillas Longitud Peso COLUMNAS DE CONCRETO kg C.01 kg Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 120.00 11.49 2139.90 Estribo : Tramo 1ER NIVEL 3/8 23.00 1.60 20.61 Estribo : Tramo 2DO NIVEL 3/8 22.00 1.60 19.71 Estribo : Tramo 3ER NIVEL 3/8 22.00 1.60 19.71 Estribo : REFUERZO TRANSVERSAL COLUMNAS 1ER NIVEL 3/8 14.00 1.60 12.54 Estribo : REFUERZO TRANSVERSAL COLUMNAS 2DO NIVEL 3/8 14.00 1.60 12.54 1.01.03 LOSA ALIGERADA 229 1.01.03.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 m3 58.05 PRIMER NIVEL m3 FACTOR 1.0000 EJE A.B m3 ENTRE EJE 2-3 0.20 15.54 3.11 ENTRE EJE 3-4 0.20 14.14 2.83 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 16.92 3.38 ENTRE EJE 2-3 0.20 11.98 2.40 ENTRE EJE 3-4 0.20 17.68 3.54 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 11.36 2.27 ENTRE EJE 2-3 0.20 5.80 1.16 SEGUNDO NIVEL m3 FACTOR 1.0000 EJE A.B m3 ENTRE EJE 2-3 0.20 15.54 3.11 ENTRE EJE 3-4 0.20 14.14 2.83 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 16.92 3.38 ENTRE EJE 2-3 0.20 11.98 2.40 ENTRE EJE 3-4 0.20 17.68 3.54 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 11.36 2.27 ENTRE EJE 2-3 0.20 5.80 1.16 TERCER NIVEL m3 FACTOR 1.0000 EJE A.B m3 ENTRE EJE 2-3 0.20 15.54 3.11 ENTRE EJE 3-4 0.20 14.14 2.83 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 16.92 3.38 ENTRE EJE 2-3 0.20 11.98 2.40 ENTRE EJE 3-4 0.20 17.68 3.54 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 11.36 2.27 ENTRE EJE 2-3 0.20 5.80 1.16 1.01.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN LOSA ALIGERADA m2 285.14 PRIMER NIVEL m2 EJE A.B m2 ENTRE EJE 2-3 4.55 3.15 14.33 ENTRE EJE 3-4 4.05 3.15 12.76 EJE B-C m2 ENTRE EJE 1-2 3.95 4.15 16.39 ENTRE EJE 2-3 4.55 4.15 18.88 ENTRE EJE 3-4 4.05 4.15 16.81 EJE C-D m2 ENTRE EJE 1-2 4.25 2.50 10.63 230 ENTRE EJE 2-3 2.10 2.50 5.25 SEGUNDO NIVEL m2 EJE A.B m2 ENTRE EJE 2-3 4.55 3.15 14.33 ENTRE EJE 3-4 4.05 3.15 12.76 EJE B-C m2 ENTRE EJE 1-2 3.95 4.15 16.39 ENTRE EJE 2-3 4.55 4.15 18.88 ENTRE EJE 3-4 4.05 4.15 16.81 EJE C-D m2 ENTRE EJE 1-2 4.25 2.50 10.63 ENTRE EJE 2-3 2.10 2.50 5.25 TERCER NIVEL m2 EJE A.B m2 ENTRE EJE 2-3 4.55 3.15 14.33 ENTRE EJE 3-4 4.05 3.15 12.76 EJE B-C m2 ENTRE EJE 1-2 3.95 4.15 16.39 ENTRE EJE 2-3 4.55 4.15 18.88 ENTRE EJE 3-4 4.05 4.15 16.81 EJE C-D m2 ENTRE EJE 1-2 4.25 2.50 10.63 ENTRE EJE 2-3 2.10 2.50 5.25 1.01.03.03 ACERO GRADO 60 EN LOSA ALIGERADA kg 2264.20 Ø #varillas Longitud Peso VIGUETAS 1ER NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 12.00 3.55 42.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 12.00 3.55 42.34 EJE A-B ENTRE EJE 3-4 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 3.55 35.29 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 3.55 35.29 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 4.20 45.92 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 4.20 45.92 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 12.00 4.45 53.08 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 12.00 4.45 53.08 EJE B-C ENTRE EJE 3-4 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 4.25 46.47 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 4.25 46.47 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 2.73 27.14 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 2.73 27.14 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg 231 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 7.00 2.15 14.96 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 7.00 2.15 14.96 Ø #varillas Longitud Peso VIGUETAS 2DO NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 12.00 3.55 42.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 12.00 3.55 42.34 EJE A-B ENTRE EJE 3-4 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 3.55 35.29 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 3.55 35.29 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 4.20 45.92 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 4.20 45.92 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 12.00 4.45 53.08 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 12.00 4.45 53.08 EJE B-C ENTRE EJE 3-4 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 4.25 46.47 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 4.25 46.47 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 2.73 27.14 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 2.73 27.14 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 7.00 2.15 14.96 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 7.00 2.15 14.96 Ø #varillas Longitud Peso VIGUETAS 3ER NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 12.00 3.55 42.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 12.00 3.55 42.34 EJE A-B ENTRE EJE 3-4 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 3.55 35.29 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 3.55 35.29 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 4.20 45.92 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 4.20 45.92 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 12.00 4.45 53.08 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 12.00 4.45 53.08 EJE B-C ENTRE EJE 3-4 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 4.25 46.47 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 4.25 46.47 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 2.73 27.14 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 2.73 27.14 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg 232 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 7.00 2.15 14.96 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 7.00 2.15 14.96 Ø #varillas Longitud Peso ACERO DE TEMPERATURA 1ER NIVEL kg EJE B-D ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 17.00 8.05 30.38 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 33.00 4.20 30.77 EJE A-D ENTRE EJE 2-2´ kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 10.00 12.20 27.08 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 47.00 2.30 24.00 EJE A-C ENTRE EJE 2´-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 8.68 21.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 35.00 2.50 19.43 EJE A-C ENTRE EJE 3-4 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 18.00 8.68 34.69 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 35.00 4.25 33.02 Ø #varillas Longitud Peso ACERO DE TEMPERATURA 2DO NIVEL kg EJE B-D ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 17.00 8.05 30.38 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 33.00 4.20 30.77 EJE A-D ENTRE EJE 2-2´ kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 10.00 12.20 27.08 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 47.00 2.30 24.00 EJE A-C ENTRE EJE 2´-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 8.68 21.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 35.00 2.50 19.43 EJE A-C ENTRE EJE 3-4 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 18.00 8.68 34.69 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 35.00 4.25 33.02 Ø #varillas Longitud Peso ACERO DE TEMPERATURA 3ER NIVEL kg EJE B-D ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 17.00 8.05 30.38 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 33.00 4.20 30.77 EJE A-D ENTRE EJE 2-2´ kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 10.00 12.20 27.08 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 47.00 2.30 24.00 EJE A-C ENTRE EJE 2´-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 8.68 21.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 35.00 2.50 19.43 EJE A-C ENTRE EJE 3-4 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 18.00 8.68 34.69 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 35.00 4.25 33.02 Ø #varillas Longitud Peso 233 GANCHOS 6mm PRIMER NIVEL - 1ER NIVEL EJE A-B ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 10.00 0.25 0.56 EJE A-B ENTRE EJE 3-4 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 10.00 0.25 0.56 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 0.25 0.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 12.00 0.25 0.67 EJE B-C ENTRE EJE 3-4 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 0.25 0.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 8.00 0.25 0.44 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 6.00 0.25 0.33 GANCHOS 6mm PRIMER NIVEL - 2DO NIVEL EJE A-B ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 10.00 0.25 0.56 EJE A-B ENTRE EJE 3-4 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 10.00 0.25 0.56 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 0.25 0.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 12.00 0.25 0.67 EJE B-C ENTRE EJE 3-4 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 0.25 0.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 8.00 0.25 0.44 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 6.00 0.25 0.33 GANCHOS 6mm PRIMER NIVEL - 3ER NIVEL EJE A-B ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 10.00 0.25 0.56 EJE A-B ENTRE EJE 3-4 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 10.00 0.25 0.56 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 0.25 0.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 12.00 0.25 0.67 EJE B-C ENTRE EJE 3-4 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 0.25 0.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 8.00 0.25 0.44 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 6.00 0.25 0.33 234 1.01.04 ESCALERAS 1.01.04.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 m3 5.88 Tramo 1 1.26 2.15 2.71 Tramo intermedio 1 0.20 2.32 0.46 Tramo 2 1.26 2.15 2.71 1.01.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE ESCALERA m2 20.86 Tramo 1 Perimetro 6.98 6.98 Tramo intermedio 1 Perimetro 6.90 6.90 Tramo 2 Perimetro 6.98 6.98 8.4.2. Edificio Dual METRADO SISTEMA DUAL ITEM PARTIDA Unid Veces Repite Medidas Área Parcial Metrado Descripción - Ubicación - Código Largo Ancho Altura 1 ESTRUCTURAS 1.01 OBRAS DE CONCRETO ARMADO 1.01.01 VIGAS 1.01.01.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 EN VIGAS m3 47.45 VIGAS DE CONCRETO - 1ER NIVEL m3 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1B1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1C1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1D1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1E1) 6.95 0.25 0.40 0.70 EJE F ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1F1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE 1 ENTRE EJE B-F (VIGA V101) 14.40 0.25 0.45 1.62 EJE 2 ENTRE EJE B-F (VIGA V201) 12.65 0.25 0.45 1.42 EJE 3 ENTRE EJE B-F (VIGA V301) 14.40 0.25 0.45 1.62 VIGAS DE CONCRETO - 2DO NIVEL m3 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1B1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1C1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1D1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1E1) 6.95 0.25 0.40 0.70 EJE F ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1F1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE 1 ENTRE EJE B-F (VIGA V101) 14.40 0.25 0.45 1.62 EJE 2 ENTRE EJE B-F (VIGA V201) 12.65 0.25 0.45 1.42 EJE 3 ENTRE EJE B-F (VIGA V301) 14.40 0.25 0.45 1.62 VIGAS DE CONCRETO - 3ER NIVEL m3 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1B1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1C1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1D1) 6.10 0.25 0.40 0.61 235 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1E1) 6.95 0.25 0.40 0.70 EJE F ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1F1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE 1 ENTRE EJE B-F (VIGA V101) 14.40 0.25 0.45 1.62 EJE 2 ENTRE EJE B-F (VIGA V201) 12.65 0.25 0.45 1.42 EJE 3 ENTRE EJE B-F (VIGA V301) 14.40 0.25 0.45 1.62 VIGAS DE CONCRETO - 4TO NIVEL m3 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1B1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1C1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1D1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1E1) 6.95 0.25 0.40 0.70 EJE F ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1F1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE 1 ENTRE EJE B-F (VIGA V101) 14.40 0.25 0.45 1.62 EJE 2 ENTRE EJE B-F (VIGA V201) 12.65 0.25 0.45 1.42 EJE 3 ENTRE EJE B-F (VIGA V301) 14.40 0.25 0.45 1.62 VIGAS DE CONCRETO - 5TO NIVEL m3 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1B1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1C1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1D1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1E1) 6.95 0.25 0.40 0.70 EJE F ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1F1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE 1 ENTRE EJE B-F (VIGA V101) 14.40 0.25 0.45 1.62 EJE 2 ENTRE EJE B-F (VIGA V201) 12.65 0.25 0.45 1.42 EJE 3 ENTRE EJE B-F (VIGA V301) 14.40 0.25 0.45 1.62 VIGAS DE CONCRETO - AZOTEA m3 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1B1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1C1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1D1) 6.10 0.25 0.40 0.61 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1E1) 6.95 0.25 0.40 0.70 EJE F ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1F1) 6.65 0.25 0.40 0.67 EJE 1 ENTRE EJE B-F (VIGA V101) 14.40 0.25 0.45 1.62 EJE 2 ENTRE EJE B-F (VIGA V201) 12.65 0.25 0.45 1.42 EJE 3 ENTRE EJE B-F (VIGA V301) 14.40 0.25 0.45 1.62 1.01.01.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN VIGAS m2 426.87 ENCOFRADO DE VIGAS - 1ER NIVEL m2 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1B1) PERIMETRO 14.90 0.40 5.96 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1C1) PERIMETRO 13.80 0.40 5.52 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1D1) PERIMETRO 13.80 0.40 5.52 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1E1) PERIMETRO 15.50 0.40 6.20 EJE F ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1F1) PERIMETRO 14.90 0.40 5.96 EJE 1 ENTRE EJE B-F (VIGA V101) PERIMETRO 32.00 0.45 14.40 EJE 2 ENTRE EJE B-F (VIGA V201) PERIMETRO 29.30 0.45 13.19 EJE 3 ENTRE EJE B-F (VIGA V301) PERIMETRO 32.00 0.45 14.40 ENCOFRADO DE VIGAS - (2DO NIVEL - 5TO NIVEL) m2 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1B1) 4.00 PERIMETRO 14.90 0.40 23.84 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1C1) 4.00 PERIMETRO 13.80 0.40 22.08 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1D1) 4.00 PERIMETRO 13.80 0.40 22.08 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1E1) 4.00 PERIMETRO 15.50 0.40 24.80 236 EJE F ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1F1) 4.00 PERIMETRO 14.90 0.40 23.84 EJE 1 ENTRE EJE B-F (VIGA V101) 4.00 PERIMETRO 32.00 0.45 57.60 EJE 2 ENTRE EJE B-F (VIGA V201) 4.00 PERIMETRO 29.30 0.45 52.74 EJE 3 ENTRE EJE B-F (VIGA V301) 4.00 PERIMETRO 32.00 0.45 57.60 ENCOFRADO DE VIGAS - AZOTEA m2 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1B1) PERIMETRO 14.90 0.40 5.96 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1C1) PERIMETRO 13.80 0.40 5.52 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1D1) PERIMETRO 13.80 0.40 5.52 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1E1) PERIMETRO 15.50 0.40 6.20 EJE F ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1F1) PERIMETRO 14.90 0.40 5.96 EJE 1 ENTRE EJE B-F (VIGA V101) PERIMETRO 32.00 0.45 14.40 EJE 2 ENTRE EJE B-F (VIGA V201) PERIMETRO 29.30 0.45 13.19 EJE 3 ENTRE EJE B-F (VIGA V301) PERIMETRO 32.00 0.45 14.40 1.01.01.03 ACERO GRADO 60 EN VIGAS kg 6741.45 Ø #varillas Longitud Peso VIGAS DE CONCRETO PRIMER NIVEL kg VIGA V1B1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V1C1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1D1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1E1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 1-2 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1F1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 237 VIGA V101 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V201 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V301 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGAS DE CONCRETO 2DO NIVEL kg VIGA V1B1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V1C1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1D1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1E1 238 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 1-2 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1F1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V101 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V201 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V301 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGAS DE CONCRETO 3ER NIVEL kg VIGA V1B1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V1C1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 239 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1D1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1E1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 1-2 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1F1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V101 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V201 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V301 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 240 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGAS DE CONCRETO 4TO NIVEL kg VIGA V1B1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V1C1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1D1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1E1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 1-2 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1F1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V101 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V201 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 241 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V301 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGAS DE CONCRETO 5TO NIVEL kg VIGA V1B1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V1C1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1D1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1E1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 1-2 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1F1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V101 242 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V201 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V301 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGAS DE CONCRETO AZOTEA kg VIGA V1B1 kg Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V1C1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1D1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 27.00 1.18 17.84 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1E1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 243 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 1-2 3/8 32.00 1.18 21.15 Estribo Ø3/8'': EJE E ENTRE 2-3 3/8 27.00 1.18 17.84 VIGA V1F1 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 8.33 25.86 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 8.23 8.18 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 8.33 25.86 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 1-2 3/8 31.00 1.18 20.48 Estribo Ø3/8'': EJE F ENTRE 2-3 3/8 26.00 1.18 17.18 VIGA V101 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V201 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 17.00 1.28 12.19 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 VIGA V301 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 17.50 54.32 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 1.00 17.30 17.20 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 2.00 17.50 54.32 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE B-C 3/8 39.00 1.28 27.96 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE C-D 3/8 21.00 1.28 15.05 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE D-E 3/8 33.00 1.28 23.65 Estribo Ø3/8'': EJE 3 ENTRE E-F 3/8 28.00 1.28 20.07 1.01.02 COLUMNAS 1.01.02.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 EN COLUMNAS m3 19.11 COLUMNAS - 1ER NIVEL COLUMNA 01 (0.30X0.35) m3 C-01 (0.30X0.35) 6.00 2.80 0.35 0.30 1.76 COLUMNA 02 (0.30X0.45) m3 C-01 (0.30X0.45) 7.00 2.80 0.35 0.30 2.06 COLUMNAS (2DO NIVEL-5TO NIVEL) COLUMNA 01 (0.30X0.35) m3 C-01 (0.30X0.35) 4.00 6.00 2.80 0.35 0.30 7.06 244 COLUMNA 02 (0.30X0.45) m3 C-01 (0.30X0.45) 4.00 7.00 2.80 0.35 0.30 8.23 1.01.02.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN COLUMNAS m2 256.20 COLUMNAS - 1ER NIVEL m2 COLUMNA 01 (0.30X0.35) C-01 (0.30X0.35) 6.00 PERIMETRO 1.30 2.80 21.84 COLUMNA 02 (0.30X0.45) C-01 (0.30X0.45) 7.00 PERIMETRO 1.50 2.80 29.40 COLUMNAS (2DO NIVEL-5TO NIVEL) COLUMNA 01 (0.30X0.35) C-01 (0.30X0.35) 4.00 6.00 PERIMETRO 1.30 2.80 87.36 COLUMNA 02 (0.30X0.45) C-01 (0.30X0.45) 4.00 7.00 PERIMETRO 1.50 2.80 117.60 1.01.02.03 ACERO GRADO 60, EN COLUMNAS kg 2966.36 Ø #varillas Longitud Peso COLUMNAS DE CONCRETO kg C-01(0.30X0.35) kg Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 36.00 18.60 1039.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo Ø3/8'': Tramo 4to NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo Ø3/8'': Tramo 5to NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo : REFUERZO TRANSVERSAL COLUMNAS 3/8 120.00 1.18 79.30 C-02(0.30X0.45) Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 56.00 18.60 1616.56 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo Ø3/8'': Tramo 4to NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo Ø3/8'': Tramo 5to NIVEL 3/8 23.00 1.18 15.20 Estribo : REFUERZO TRANSVERSAL COLUMNAS 3/8 120.00 1.18 79.30 1.01.03 PLACAS 1.01.03.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 EN PLACAS m3 7.00 PLACAS - 1ER NIVEL PL- 01 (0.25X1.00) m3 PL-01 (0.25X1.00) 2.00 2.80 1.00 0.25 1.40 PLACAS (2DO NIVEL-5TO NIVEL) PL- 01 (0.25X1.00) m3 PL-01 (0.25X1.00) 4.00 2.00 2.80 1.00 0.25 5.60 1.01.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN PLACAS m2 70.00 PLACAS - 1ER NIVEL m2 245 PL- 01 (0.25X1.00) PL-01 (0.25X1.00) 2.00 Perimetro 2.50 2.80 14.00 PLACAS (2DO NIVEL-5TO NIVEL) PL- 01 (0.25X1.00) PL-01 (0.25X1.00) 4.00 2.00 Perimetro 2.50 2.80 56.00 1.01.03.03 ACERO GRADO 60, EN PLACAS kg 3420.11 Ø #varillas Longitud Peso PLACAS DE CONCRETO 1ER NIVEL-5TO NIVEL kg PL- 01 (0.25X1.00) kg Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 32.00 18.60 923.75 Acero Long Ø3/8'' _______ 3/8 16.00 18.30 163.97 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 15.00 0.90 7.56 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 20.00 0.35 1.55 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 40.00 0.35 3.11 PLACAS (ASCENSOR) Ø #varillas Longitud Peso P4 - PIEZA 01(0.25X1.90) Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 16.00 18.60 461.88 Acero Long Ø3/8'' _______ 3/8 14.00 18.30 143.47 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 15.00 0.90 7.56 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 20.00 0.35 1.55 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 80.00 0.35 6.22 P4 - PIEZA 02(0.25X1.90) Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 16.00 18.60 461.88 Acero Long Ø3/8'' _______ 3/8 14.00 18.30 143.47 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 15.00 0.90 7.56 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 20.00 0.35 1.55 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 80.00 0.35 6.22 P4 - PIEZA 03(0.25X1.50) Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 16.00 18.60 461.88 246 Acero Long Ø3/8'' _______ 3/8 11.00 18.30 112.73 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 46.00 0.90 23.18 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 15.00 0.90 7.56 Estribo Ø3/8': REFUERZO HORIZONTAL PLACAS 3/8 50.00 0.90 25.20 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 20.00 0.35 1.55 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 80.00 0.35 6.22 1.01.04 LOSA ALIGERADA 1.01.04.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 m3 103.73 FACTOR 1.0000 LOSA ALIGERADA - PRIMER NIVEL m3 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 21.51 4.30 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 3.17 -0.63 ENTRE EJE 2-3 0.20 17.96 3.59 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-3 0.20 14.24 2.85 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 4.27 -0.85 EJE D-E m3 ENTRE EJE 2-3 0.20 13.85 2.77 EJE E-F m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 14.21 2.84 ENTRE EJE 2-3 0.20 12.11 2.42 LOSA ALIGERADA - SEGUNDO NIVEL m3 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 21.51 4.30 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 3.17 -0.63 ENTRE EJE 2-3 0.20 17.96 3.59 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-3 0.20 14.24 2.85 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 4.27 -0.85 EJE D-E m3 ENTRE EJE 2-3 0.20 13.85 2.77 EJE E-F m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 14.21 2.84 ENTRE EJE 2-3 0.20 12.11 2.42 LOSA ALIGERADA - TERCER NIVEL m3 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 21.51 4.30 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 3.17 -0.63 ENTRE EJE 2-3 0.20 17.96 3.59 EJE C-D m3 247 ENTRE EJE 1-3 0.20 14.24 2.85 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 4.27 -0.85 EJE D-E m3 ENTRE EJE 2-3 0.20 13.85 2.77 EJE E-F m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 14.21 2.84 ENTRE EJE 2-3 0.20 12.11 2.42 LOSA ALIGERADA - CUARTO NIVEL m3 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 21.51 4.30 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 3.17 -0.63 ENTRE EJE 2-3 0.20 17.96 3.59 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-3 0.20 14.24 2.85 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 4.27 -0.85 EJE D-E m3 ENTRE EJE 2-3 0.20 13.85 2.77 EJE E-F m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 14.21 2.84 ENTRE EJE 2-3 0.20 12.11 2.42 LOSA ALIGERADA - QUINTO NIVEL m3 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 21.51 4.30 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 3.17 -0.63 ENTRE EJE 2-3 0.20 17.96 3.59 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-3 0.20 14.24 2.85 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 4.27 -0.85 EJE D-E m3 ENTRE EJE 2-3 0.20 13.85 2.77 EJE E-F m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 14.21 2.84 ENTRE EJE 2-3 0.20 12.11 2.42 LOSA ALIGERADA - AZOTEA m3 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 21.51 4.30 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 3.17 -0.63 ENTRE EJE 2-3 0.20 17.96 3.59 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-3 0.20 14.24 2.85 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 4.27 -0.85 EJE D-E m3 ENTRE EJE 2-3 0.20 13.85 2.77 EJE E-F m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 14.21 2.84 ENTRE EJE 2-3 0.20 12.11 2.42 248 1.01.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN LOSA ALIGERADA m2 591.21 LOSA ALIGERADA - PRIMER NIVEL m2 EJE B-C m2 ENTRE EJE 1-2 3.95 5.45 21.53 DUCTO 1.50 2.50 3.75 ENTRE EJE 2-3 3.30 5.45 17.99 EJE C-D m2 ENTRE EJE 1-3 5.25 1.80 9.45 DUCTO 2.25 1.80 4.05 EJE D-E m2 ENTRE EJE 2-3 3.30 4.20 13.86 EJE E-F m2 ENTRE EJE 1-2 3.95 3.85 15.21 ENTRE EJE 2-3 3.30 3.85 12.71 LOSA ALIGERADA - SEGUNDO NIVEL - 5TO NIVEL m2 EJE B-C m2 ENTRE EJE 1-2 4.00 3.95 5.45 86.11 DUCTO 4.00 1.50 2.50 15.00 ENTRE EJE 2-3 4.00 3.30 5.45 71.94 EJE C-D m2 ENTRE EJE 1-3 4.00 5.25 1.80 37.80 DUCTO 4.00 2.25 1.80 16.20 EJE D-E m2 ENTRE EJE 2-3 4.00 3.30 4.20 55.44 EJE E-F m2 ENTRE EJE 1-2 4.00 3.95 3.85 60.83 ENTRE EJE 2-3 4.00 3.30 3.85 50.82 LOSA ALIGERADA - AZOTEA m2 EJE B-C m2 ENTRE EJE 1-2 3.95 5.45 21.53 DUCTO 1.50 2.50 3.75 ENTRE EJE 2-3 3.30 5.45 17.99 EJE C-D m2 ENTRE EJE 1-3 5.25 1.80 9.45 DUCTO 2.25 1.80 4.05 EJE D-E m2 ENTRE EJE 2-3 3.30 4.20 13.86 EJE E-F m2 ENTRE EJE 1-2 3.95 3.85 15.21 ENTRE EJE 2-3 3.30 3.85 12.71 1.01.03.03 ACERO GRADO 60 EN LOSA ALIGERADA kg 4173.60 Ø #varillas Longitud Peso 249 VIGUETAS 1ER NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.15 57.75 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.15 57.75 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 3.50 48.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 3.50 48.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.00 25.84 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.00 25.84 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 3.50 38.27 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 3.50 38.27 EJE E-F ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 4.05 40.26 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 4.05 40.26 EJE E-F ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 9.00 3.40 30.42 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 9.00 3.40 30.42 Ø #varillas Longitud Peso VIGUETAS 2DO NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.15 57.75 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.15 57.75 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 3.50 48.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 3.50 48.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.00 25.84 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.00 25.84 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 3.50 38.27 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 3.50 38.27 EJE E-F ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 4.05 40.26 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 4.05 40.26 EJE E-F ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 9.00 3.40 30.42 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 9.00 3.40 30.42 Ø #varillas Longitud Peso VIGUETAS 3ER NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.15 57.75 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.15 57.75 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 3.50 48.71 250 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 3.50 48.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.00 25.84 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.00 25.84 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 3.50 38.27 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 3.50 38.27 EJE E-F ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 4.05 40.26 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 4.05 40.26 EJE E-F ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 9.00 3.40 30.42 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 9.00 3.40 30.42 Ø #varillas Longitud Peso VIGUETAS 4TO NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.15 57.75 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.15 57.75 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 3.50 48.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 3.50 48.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.00 25.84 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.00 25.84 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 3.50 38.27 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 3.50 38.27 EJE E-F ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 4.05 40.26 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 4.05 40.26 EJE E-F ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 9.00 3.40 30.42 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 9.00 3.40 30.42 Ø #varillas Longitud Peso VIGUETAS 5TO NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.15 57.75 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.15 57.75 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 3.50 48.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 3.50 48.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.00 25.84 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.00 25.84 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 3.50 38.27 251 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 3.50 38.27 EJE E-F ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 4.05 40.26 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 4.05 40.26 EJE E-F ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 9.00 3.40 30.42 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 9.00 3.40 30.42 Ø #varillas Longitud Peso VIGUETAS AZOTEA kg EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.15 57.75 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.15 57.75 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 3.50 48.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 3.50 48.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.00 25.84 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.00 25.84 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 11.00 3.50 38.27 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 11.00 3.50 38.27 EJE E-F ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 10.00 4.05 40.26 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 10.00 4.05 40.26 EJE E-F ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 9.00 3.40 30.42 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 9.00 3.40 30.42 Ø #varillas Longitud Peso ACERO DE TEMPERATURA 1ER NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.65 28.85 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 22.00 5.45 26.62 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 9.00 2.00 4.00 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 15.00 3.50 11.66 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 18.00 4.40 17.58 EJE E-F ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 17.00 4.05 15.28 ACERO DE TEMPERATURA 2DO NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.65 28.85 252 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 22.00 5.45 26.62 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 9.00 2.00 4.00 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 15.00 3.50 11.66 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 18.00 4.40 17.58 EJE E-F ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 17.00 4.05 15.28 ACERO DE TEMPERATURA 3ER NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.65 28.85 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 22.00 5.45 26.62 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 9.00 2.00 4.00 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 15.00 3.50 11.66 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 18.00 4.40 17.58 EJE E-F ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 17.00 4.05 15.28 ACERO DE TEMPERATURA 4TO NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.65 28.85 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 22.00 5.45 26.62 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 9.00 2.00 4.00 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 15.00 3.50 11.66 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 18.00 4.40 17.58 EJE E-F ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 17.00 4.05 15.28 ACERO DE TEMPERATURA 5TO NIVEL kg EJE B-C ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.65 28.85 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 22.00 5.45 26.62 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 9.00 2.00 4.00 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 15.00 3.50 11.66 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 18.00 4.40 17.58 EJE E-F ENTRE EJE 1-3 kg 253 As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 17.00 4.05 15.28 ACERO DE TEMPERATURA AZOTEA kg EJE B-C ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.65 28.85 EJE C-D ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 22.00 5.45 26.62 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 9.00 2.00 4.00 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 15.00 3.50 11.66 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 18.00 4.40 17.58 EJE E-F ENTRE EJE 1-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 7.70 52.99 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 17.00 4.05 15.28 Ø #varillas Longitud Peso GANCHOS 6mm PRIMER NIVEL - AZOTEA EJE A-B ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 50.00 0.25 2.78 EJE A-B ENTRE EJE 3-4 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 50.00 0.25 2.78 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 55.00 0.25 3.05 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 60.00 0.25 3.33 EJE B-C ENTRE EJE 3-4 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 55.00 0.25 3.05 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 40.00 0.25 2.22 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 30.00 0.25 1.67 1.01.05 LOSA SOLIDA 1.01.05.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 m3 7.70 LOSA SOLIDA 1ER NIVEL - AZOTEA LOSA SOLIDA - ESCALERAS 2.00 5.00 AREA CAD 0.175 4.40 7.70 1.01.05.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA SOLIDA m2 101.90 LOSA SOLIDA 1ER NIVEL - AZOTEA LOSA SOLIDA - ESCALERAS 2.00 5.00 PERIMETRO 10.19 101.90 1.01.06 ESCALERAS 1.01.04.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 m3 52.99 ESCALERAS 1ER NIVEL - AZOTEA Tramo 1 4.00 1.44 4.60 26.50 254 Tramo 2 4.00 1.44 4.60 26.50 1.01.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE ESCALERA m2 86.00 ESCALERA 1ER NIVEL - AZOTEA Tramo 1 5.00 PERIMETRO 8.60 43.00 Tramo 2 5.00 PERIMETRO 8.60 43.00 8.4.3. Edificio de Muros Estructurales METRADO ESTRUCTURAS - MUROS ESTRUCTURALES ITEM PARTIDA Unid Veces Repite Medidas Área Parcial Metrado Descripción - Ubicación - Código Largo Ancho Altura 1 ESTRUCTURAS 1.01 OBRAS DE CONCRETO ARMADO 1.01.01 VIGAS 1.01.01.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 EN VIGAS m3 90.84 VIGAS DE CONCRETO - 1ER NIVEL m3 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 8.63 0.25 0.60 1.29 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 8.63 0.25 0.60 1.29 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 8.63 0.25 0.60 1.29 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 11.68 0.25 0.60 1.75 EJE A ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.93 0.25 0.60 1.04 EJE 1 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) 10.00 0.25 0.55 1.38 EJE 2 ENTRE EJE B-E (VIGA V2) 14.04 0.25 0.55 1.93 EJE 3 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) 10.00 0.25 0.55 1.38 VIGAS DE CONCRETO - 2DO NIVEL - 7MO NIVEL m3 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 8.63 0.25 0.60 7.77 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 8.63 0.25 0.60 7.77 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 8.63 0.25 0.60 7.77 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 11.68 0.25 0.60 10.51 EJE A ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 6.93 0.25 0.60 6.24 EJE 1 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) 6.00 10.00 0.25 0.55 8.25 EJE 2 ENTRE EJE B-E (VIGA V2) 6.00 14.04 0.25 0.55 11.58 EJE 3 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) 6.00 10.00 0.25 0.55 8.25 VIGAS DE CONCRETO AZOTEA m3 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 8.63 0.25 0.60 1.29 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 8.63 0.25 0.60 1.29 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 8.63 0.25 0.60 1.29 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 11.68 0.25 0.60 1.75 EJE A ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.93 0.25 0.60 1.04 EJE 1 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) 10.00 0.25 0.55 1.38 255 EJE 2 ENTRE EJE B-E (VIGA V2) 14.04 0.25 0.55 1.93 EJE 3 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) 10.00 0.25 0.55 1.38 1.01.01.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN VIGAS m2 827.91 VIGAS DE CONCRETO - 1ER NIVEL m2 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 19.66 0.60 11.80 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 19.66 0.60 11.80 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 19.66 0.60 11.80 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 25.76 0.60 15.46 EJE A ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 16.26 0.60 9.76 EJE 1 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) PERIMETRO 23.30 0.55 12.82 EJE 2 ENTRE EJE B-E (VIGA V2) PERIMETRO 31.38 0.55 17.26 EJE 3 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) PERIMETRO 23.30 0.55 12.82 VIGAS DE CONCRETO - 2DO NIVEL - 7MO NIVEL m2 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 PERIMETRO 19.66 0.60 70.78 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 PERIMETRO 19.66 0.60 70.78 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 PERIMETRO 19.66 0.60 70.78 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 PERIMETRO 25.76 0.60 92.74 EJE A ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) 6.00 PERIMETRO 16.26 0.60 58.54 EJE 1 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) 6.00 PERIMETRO 23.30 0.55 76.89 EJE 2 ENTRE EJE B-E (VIGA V2) 6.00 PERIMETRO 31.38 0.55 103.55 EJE 3 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) 6.00 PERIMETRO 23.30 0.55 76.89 VIGAS DE CONCRETO - AZOTEA m2 EJE E ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 19.66 0.60 11.80 EJE D ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 19.66 0.60 11.80 EJE C ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 19.66 0.60 11.80 EJE B ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 25.76 0.60 15.46 EJE A ENTRE EJE 1-3 (VIGA V1) PERIMETRO 16.26 0.60 9.76 EJE 1 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) PERIMETRO 23.30 0.55 12.82 EJE 2 ENTRE EJE B-E (VIGA V2) PERIMETRO 31.38 0.55 17.26 EJE 3 ENTRE EJE A-E (VIGA V2) PERIMETRO 23.30 0.55 12.82 1.01.01.03 ACERO GRADO 60 EN VIGAS kg 21351.49 Ø #varillas Longitud Peso VIGAS DE CONCRETO 1ER NIVEL kg VIGA V1 - EJE E kg Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 3.00 13.86 165.20 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 2.00 13.51 60.39 Acero Long.Inferior Ø1'' |_____| 1 3.00 13.86 165.20 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE D Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 256 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE C Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE B Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 39.00 1.58 34.51 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 44.00 1.58 38.93 VIGA V1 - EJE A Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 1-2 3/8 22.00 1.58 19.47 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 2-3 3/8 37.00 1.58 32.74 VIGA V2 - EJE 1 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGA V2 - EJE 2 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 15.75 105.60 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 15.70 48.73 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 15.50 30.81 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 15.70 73.10 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 35.00 1.48 29.01 VIGA V2 - EJE 3 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 257 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGAS DE CONCRETO 2DO NIVEL kg VIGA V1 - EJE E kg Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 3.00 13.86 165.20 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 2.00 13.51 60.39 Acero Long.Inferior Ø1'' |_____| 1 3.00 13.86 165.20 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE D Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE C Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE B Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 39.00 1.58 34.51 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 44.00 1.58 38.93 VIGA V1 - EJE A Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 1-2 3/8 22.00 1.58 19.47 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 2-3 3/8 37.00 1.58 32.74 VIGA V2 - EJE 1 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 258 VIGA V2 - EJE 2 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 15.75 105.60 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 15.70 48.73 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 15.50 30.81 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 15.70 73.10 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 35.00 1.48 29.01 VIGA V2 - EJE 3 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGAS DE CONCRETO 3ER NIVEL kg VIGA V1 - EJE E kg Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 3.00 13.86 165.20 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 2.00 13.51 60.39 Acero Long.Inferior Ø1'' |_____| 1 3.00 13.86 165.20 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE D Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE C Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE B Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 39.00 1.58 34.51 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 44.00 1.58 38.93 VIGA V1 - EJE A Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 259 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 1-2 3/8 22.00 1.58 19.47 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 2-3 3/8 37.00 1.58 32.74 VIGA V2 - EJE 1 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGA V2 - EJE 2 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 15.75 105.60 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 15.70 48.73 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 15.50 30.81 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 15.70 73.10 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 35.00 1.48 29.01 VIGA V2 - EJE 3 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGAS DE CONCRETO 4TO NIVEL kg VIGA V1 - EJE E kg Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 3.00 13.86 165.20 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 2.00 13.51 60.39 Acero Long.Inferior Ø1'' |_____| 1 3.00 13.86 165.20 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE D Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE C Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 260 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE B Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 39.00 1.58 34.51 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 44.00 1.58 38.93 VIGA V1 - EJE A Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 1-2 3/8 22.00 1.58 19.47 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 2-3 3/8 37.00 1.58 32.74 VIGA V2 - EJE 1 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGA V2 - EJE 2 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 15.75 105.60 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 15.70 48.73 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 15.50 30.81 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 15.70 73.10 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 35.00 1.48 29.01 VIGA V2 - EJE 3 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGAS DE CONCRETO 5TO NIVEL kg VIGA V1 - EJE E kg 261 Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 3.00 13.86 165.20 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 2.00 13.51 60.39 Acero Long.Inferior Ø1'' |_____| 1 3.00 13.86 165.20 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE D Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE C Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE B Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 39.00 1.58 34.51 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 44.00 1.58 38.93 VIGA V1 - EJE A Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 1-2 3/8 22.00 1.58 19.47 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 2-3 3/8 37.00 1.58 32.74 VIGA V2 - EJE 1 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGA V2 - EJE 2 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 15.75 105.60 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 15.70 48.73 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 15.50 30.81 262 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 15.70 73.10 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 35.00 1.48 29.01 VIGA V2 - EJE 3 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGAS DE CONCRETO 6TO NIVEL kg VIGA V1 - EJE E kg Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 3.00 13.86 165.20 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 2.00 13.51 60.39 Acero Long.Inferior Ø1'' |_____| 1 3.00 13.86 165.20 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE D Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE C Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE B Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 39.00 1.58 34.51 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 44.00 1.58 38.93 VIGA V1 - EJE A Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 1-2 3/8 22.00 1.58 19.47 263 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 2-3 3/8 37.00 1.58 32.74 VIGA V2 - EJE 1 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGA V2 - EJE 2 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 15.75 105.60 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 15.70 48.73 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 15.50 30.81 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 15.70 73.10 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 35.00 1.48 29.01 VIGA V2 - EJE 3 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGAS DE CONCRETO 7MO - AZOTEA kg VIGA V1 - EJE E kg Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 3.00 13.86 165.20 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 2.00 13.51 60.39 Acero Long.Inferior Ø1'' |_____| 1 3.00 13.86 165.20 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE D Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 Estribo Ø3/8'': EJE D ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE C Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 1-2 3/8 37.00 1.58 32.74 264 Estribo Ø3/8'': EJE C ENTRE 2-3 3/8 30.00 1.58 26.54 VIGA V1 - EJE B Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 1-2 3/8 39.00 1.58 34.51 Estribo Ø3/8'': EJE B ENTRE 2-3 3/8 44.00 1.58 38.93 VIGA V1 - EJE A Acero Long.Superior Ø1'' _______ 1 2.00 13.86 110.13 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 13.51 90.58 Acero Long.Inferior Ø3/4'' |_____| 3/4 3.00 13.86 92.93 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 1.00 13.46 20.89 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 1-2 3/8 22.00 1.58 19.47 Estribo Ø3/8'': EJE A ENTRE 2-3 3/8 37.00 1.58 32.74 VIGA V2 - EJE 1 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 1 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 VIGA V2 - EJE 2 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 15.75 105.60 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 15.70 48.73 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 15.50 30.81 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 15.70 73.10 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 36.00 1.48 29.84 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 35.00 1.48 29.01 VIGA V2 - EJE 3 Acero Long.Superior Ø3/4'' _______ 3/4 3.00 18.54 124.31 Acero Long.Superior Ø5/8'' _______ 5/8 2.00 18.49 57.39 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 2.00 18.29 36.36 Acero Long.Inferior Ø5/8''|_____| 5/8 3.00 18.49 86.09 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE B-C 3/8 28.00 1.48 23.21 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE C-D 3/8 29.00 1.48 24.04 Estribo Ø3/8'': EJE 2 ENTRE D-E 3/8 29.00 1.48 24.04 1.01.02 PLACAS 1.01.02.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 EN PLACAS m3 432.44 PLACAS - 1ER NIVEL PL- 01 (0.25X1.50) m3 PL-01 (0.25X1.50) 6.00 3.10 1.50 0.25 6.98 265 PLACAS (2DO NIVEL-TECHO) PL- 01 (0.25X1.50) m3 PL-01 (0.25X1.50) 6.00 6.00 2.60 1.50 0.25 35.10 PLACAS - 1ER NIVEL PL- 02 (0.25X3.30) m3 PL-02 (0.25X3.30) 3.00 3.10 3.30 0.25 7.67 PLACAS (2DO NIVEL-TECHO) PL- 02 (0.25X3.30) m3 PL-02 (0.25X3.30) 6.00 3.00 2.60 3.30 0.25 38.61 PLACAS - 1ER NIVEL PL- 03 m3 PL-03 2.00 3.10 PERIMETRO 9.20 57.04 PLACAS (2DO NIVEL-TECHO) PL- 03 m3 PL-03 6.00 2.00 2.60 PERIMETRO 9.20 287.04 PLACAS - 1ER NIVEL P- 04 ( PLACA ASCENSOR) m3 P- 04 3.10 PERIMETRO 14.84 46.00 PLACAS (2DO NIVEL-TECHO) P- 04 ( PLACA ASCENSOR) m3 P- 04 6.00 2.60 PERIMETRO 14.84 231.50 1.01.02.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN PLACAS m2 1412.60 PLACAS - 1ER NIVEL m2 PL- 01 (0.25X1.50) PL-01 (0.25X1.50) 6.00 Perimetro 3.50 3.10 65.10 PLACAS (2DO NIVEL-TECHO) m2 PL- 01 (0.25X1.50) PL-01 (0.25X1.50) 6.00 6.00 Perimetro 3.50 2.60 327.60 PLACAS - 1ER NIVEL m2 PL- 02 (0.25X3.30) PL-02 (0.25X3.30) 3.00 Perimetro 7.10 3.10 66.03 PLACAS (2DO NIVEL-TECHO) m2 PL- 02 (0.25X3.30) PL-02 (0.25X3.30) 6.00 3.00 Perimetro 7.10 2.60 332.28 PLACAS - 1ER NIVEL m2 PL- 03 PL-03 2.00 Perimetro 9.20 3.10 57.04 PLACAS (2DO NIVEL-TECHO) m2 PL- 03 PL-03 6.00 2.00 Perimetro 9.20 2.60 287.04 266 PLACAS - 1ER NIVEL m2 P- 04 ( PLACA ASCENSOR) P- 04 Perimetro 14.84 3.10 46.00 PLACAS (2DO NIVEL-TECHO) m2 P- 04 ( PLACA ASCENSOR) P- 04 6.00 Perimetro 14.84 2.60 231.50 1.01.02.03 ACERO GRADO 60, EN PLACAS kg 9901.35 Ø #varillas Longitud Peso PLACAS DE CONCRETO 1ER NIVEL-7MO NIVEL kg PL- 01 (0.25X1.00) kg Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 12.00 23.91 445.30 Acero Long.Ø1/2''_____ 1/2 8.00 23.41 186.16 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 48.00 1.08 29.03 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 6TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 7MO NIVEL- AZOTEA 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 21.00 1.08 12.70 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 28.00 0.35 2.18 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 28.00 0.35 2.18 PL- 02 (0.25X3.30) Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 20.00 23.91 742.17 Acero Long Ø3/8'' _______ 3/8 22.00 22.91 282.25 Acero Long.REFUERZO HORIZONTAL Ø1/2''_____ 1/2 16.00 23.41 372.31 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 96.00 1.08 58.06 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 6TO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 7MO NIVEL- AZOTEA 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 21.00 1.08 12.70 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 28.00 0.35 2.18 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 56.00 0.35 4.35 PL- 03 (TIPO L) PIEZA 01(0.25X3.00) Acero Long Ø3/4'' _______ 3/4 10.00 24.41 545.56 Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 22.00 23.91 816.38 Acero Long Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 23.41 325.77 Acero Long.REFUERZO HORIZONTAL Ø3/8''_____ 3/8 20.00 22.91 256.59 267 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 96.00 1.08 58.06 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 6TO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 7MO NIVEL- AZOTEA 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 21.00 1.08 12.70 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 28.00 0.35 2.18 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 56.00 0.35 4.35 PIEZA 02(0.25X1.60) Acero Long Ø3/4'' _______ 3/4 10.00 24.41 545.56 Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 22.00 23.91 816.38 Acero Long Ø1/2'' _______ 1/2 8.00 23.41 186.16 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 96.00 1.08 58.06 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 6TO NIVEL 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8'': Tramo 7MO NIVEL- AZOTEA 3/8 88.00 1.08 53.22 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 21.00 1.08 12.70 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 28.00 0.35 2.18 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 56.00 0.35 4.35 PLACAS (ASCENSOR) P4 - PIEZA 01(0.25X2.40) Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 14.00 18.60 404.14 Acero Long Ø3/8'' _______ 3/8 16.00 18.30 163.97 Acero Long Ø1/2'' _______ 1/2 12.00 18.80 224.25 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 48.00 1.08 29.03 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 6TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 7MO NIVEL- AZOTEA 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 21.00 1.08 12.70 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 28.00 0.35 2.18 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 28.00 0.35 2.18 P4 - PIEZA 02(0.25X2.30) Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 16.00 18.60 461.88 Acero Long Ø1/2'' _______ 1/2 12.00 18.80 224.25 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 48.00 1.08 29.03 268 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 6TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 7MO NIVEL- AZOTEA 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 21.00 1.08 12.70 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 28.00 0.35 2.18 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 28.00 0.35 2.18 P4 - PIEZA 03(0.25X3.00) Acero Long Ø5/8'' _______ 5/8 14.00 18.60 404.14 Acero Long Ø3/8'' _______ 3/8 20.00 18.30 204.96 Acero Long Ø1/2'' _______ 1/2 15.00 18.80 280.31 Estribo Ø3/8'': Tramo 1ER NIVEL 3/8 48.00 1.08 29.03 Estribo Ø3/8'': Tramo 2DO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 3ER NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 4TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 5TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 6TO NIVEL 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8'': Tramo 7MO NIVEL- AZOTEA 3/8 44.00 1.08 26.61 Estribo Ø3/8': REFUERZO TRANSVERSAL PLACAS 3/8 21.00 1.08 12.70 TRABAS Ø1/4': EJE X 1/4 28.00 0.35 2.18 TRABAS Ø1/4': EJE Y 1/4 28.00 0.35 2.18 1.01.03 LOSA ALIGERADA 1.01.03.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 m3 266.74 FACTOR 1.0000 LOSA ALIGERADA - 1ER NIVEL m3 EJE A-B m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 13.10 2.62 CAJA DE ASCENSOR -1.00 DESCUENTO 0.20 4.55 -0.91 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 27.66 5.53 ENTRE EJE 2-3 0.20 23.80 4.76 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 29.24 5.85 ENTRE EJE 2-3 0.20 25.19 5.04 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 1.31 -0.26 EJE D-E m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 28.77 5.75 ENTRE EJE 2-3 0.20 24.81 4.96 LOSA ALIGERADA - 2DO NIVEL m3 EJE A-B m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 13.10 2.62 CAJA DE ASCENSOR -1.00 DESCUENTO 0.20 4.55 -0.91 269 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 27.66 5.53 ENTRE EJE 2-3 0.20 23.80 4.76 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 29.24 5.85 ENTRE EJE 2-3 0.20 25.19 5.04 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 1.31 -0.26 EJE D-E m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 28.77 5.75 ENTRE EJE 2-3 0.20 24.81 4.96 LOSA ALIGERADA - 3ER NIVEL m3 EJE A-B m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 13.10 2.62 CAJA DE ASCENSOR -1.00 DESCUENTO 0.20 4.55 -0.91 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 27.66 5.53 ENTRE EJE 2-3 0.20 23.80 4.76 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 29.24 5.85 ENTRE EJE 2-3 0.20 25.19 5.04 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 1.31 -0.26 EJE D-E m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 28.77 5.75 ENTRE EJE 2-3 0.20 24.81 4.96 LOSA ALIGERADA - 4TO NIVEL m3 EJE A-B m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 13.10 2.62 CAJA DE ASCENSOR -1.00 DESCUENTO 0.20 4.55 -0.91 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 27.66 5.53 ENTRE EJE 2-3 0.20 23.80 4.76 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 29.24 5.85 ENTRE EJE 2-3 0.20 25.19 5.04 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 1.31 -0.26 EJE D-E m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 28.77 5.75 ENTRE EJE 2-3 0.20 24.81 4.96 LOSA ALIGERADA - 5TO NIVEL m3 EJE A-B m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 13.10 2.62 CAJA DE ASCENSOR -1.00 DESCUENTO 0.20 4.55 -0.91 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 27.66 5.53 ENTRE EJE 2-3 0.20 23.80 4.76 EJE C-D m3 270 ENTRE EJE 1-2 0.20 29.24 5.85 ENTRE EJE 2-3 0.20 25.19 5.04 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 1.31 -0.26 EJE D-E m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 28.77 5.75 ENTRE EJE 2-3 0.20 24.81 4.96 LOSA ALIGERADA - 6TO NIVEL m3 EJE A-B m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 13.10 2.62 CAJA DE ASCENSOR -1.00 DESCUENTO 0.20 4.55 -0.91 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 27.66 5.53 ENTRE EJE 2-3 0.20 23.80 4.76 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 29.24 5.85 ENTRE EJE 2-3 0.20 25.19 5.04 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 1.31 -0.26 EJE D-E m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 28.77 5.75 ENTRE EJE 2-3 0.20 24.81 4.96 LOSA ALIGERADA - 7MO NIVEL m3 EJE A-B m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 13.10 2.62 CAJA DE ASCENSOR -1.00 DESCUENTO 0.20 4.55 -0.91 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 27.66 5.53 ENTRE EJE 2-3 0.20 23.80 4.76 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 29.24 5.85 ENTRE EJE 2-3 0.20 25.19 5.04 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 1.31 -0.26 EJE D-E m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 28.77 5.75 ENTRE EJE 2-3 0.20 24.81 4.96 LOSA ALIGERADA - AZOTEA m3 EJE A-B m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 13.10 2.62 CAJA DE ASCENSOR -1.00 DESCUENTO 0.20 4.55 -0.91 EJE B-C m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 27.66 5.53 ENTRE EJE 2-3 0.20 23.80 4.76 EJE C-D m3 ENTRE EJE 1-2 0.20 29.24 5.85 ENTRE EJE 2-3 0.20 25.19 5.04 DUCTO -1.00 DESCUENTO 0.20 1.31 -0.26 EJE D-E m3 271 ENTRE EJE 1-2 0.20 28.77 5.75 ENTRE EJE 2-3 0.20 24.81 4.96 1.01.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN LOSA ALIGERADA m2 1377.00 LOSA ALIGERADA -1ER NIVEL m2 EJE A-B m2 ENTRE EJE 1-2 5.27 2.50 13.18 EJE B-C m2 ENTRE EJE 1-2 6.21 4.45 27.63 ENTRE EJE 2-3 5.35 4.45 23.81 EJE C-D m2 ENTRE EJE 1-2 6.21 4.70 29.19 ENTRE EJE 2-3 5.35 4.70 25.15 EJE D-E m2 ENTRE EJE 1-2 6.21 4.60 28.57 ENTRE EJE 2-3 5.35 4.60 24.61 LOSA ALIGERADA - (2DO NIVEL - 7MO NIVEL) m2 EJE A-B m2 ENTRE EJE 1-2 6.00 5.27 2.50 79.05 EJE B-C m2 ENTRE EJE 1-2 6.00 6.21 4.45 165.81 ENTRE EJE 2-3 6.00 5.35 4.45 142.85 EJE C-D m2 ENTRE EJE 1-2 6.00 6.21 4.70 175.12 ENTRE EJE 2-3 6.00 5.35 4.70 150.87 EJE D-E m2 ENTRE EJE 1-2 6.00 6.21 4.60 171.40 ENTRE EJE 2-3 6.00 5.35 4.60 147.66 LOSA ALIGERADA - AZOTEA m2 EJE A-B m2 ENTRE EJE 1-2 5.27 2.50 13.18 EJE B-C m2 ENTRE EJE 1-2 6.21 4.45 27.63 ENTRE EJE 2-3 5.35 4.45 23.81 EJE C-D m2 ENTRE EJE 1-2 6.21 4.70 29.19 ENTRE EJE 2-3 5.35 4.70 25.15 EJE D-E m2 ENTRE EJE 1-2 6.21 4.60 28.57 ENTRE EJE 2-3 5.35 4.60 24.61 1.01.03.03 ACERO GRADO 60 EN LOSA ALIGERADA kg 9117.73 Ø #varillas Longitud Peso VIGUETAS 1ER NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.70 34.89 272 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.70 34.89 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.65 73.95 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.65 73.95 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.65 64.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.65 64.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.90 77.93 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.90 77.93 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.90 68.19 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.90 68.19 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.80 76.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.80 76.34 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.80 66.80 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.80 66.80 VIGUETAS 2DO NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.70 34.89 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.70 34.89 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.65 73.95 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.65 73.95 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.65 64.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.65 64.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.90 77.93 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.90 77.93 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.90 68.19 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.90 68.19 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.80 76.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.80 76.34 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.80 66.80 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.80 66.80 VIGUETAS 3ER NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.70 34.89 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.70 34.89 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg 273 Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.65 73.95 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.65 73.95 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.65 64.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.65 64.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.90 77.93 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.90 77.93 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.90 68.19 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.90 68.19 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.80 76.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.80 76.34 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.80 66.80 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.80 66.80 VIGUETAS 4TO NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.70 34.89 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.70 34.89 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.65 73.95 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.65 73.95 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.65 64.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.65 64.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.90 77.93 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.90 77.93 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.90 68.19 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.90 68.19 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.80 76.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.80 76.34 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.80 66.80 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.80 66.80 VIGUETAS 5TO NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.70 34.89 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.70 34.89 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.65 73.95 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.65 73.95 274 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.65 64.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.65 64.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.90 77.93 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.90 77.93 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.90 68.19 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.90 68.19 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.80 76.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.80 76.34 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.80 66.80 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.80 66.80 VIGUETAS 6TO NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.70 34.89 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.70 34.89 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.65 73.95 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.65 73.95 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.65 64.71 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.65 64.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.90 77.93 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.90 77.93 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.90 68.19 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.90 68.19 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.80 76.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.80 76.34 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.80 66.80 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.80 66.80 VIGUETAS 7MO NIVEL - AZOTEA kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 13.00 2.70 34.89 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 13.00 2.70 34.89 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.65 73.95 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.65 73.95 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.65 64.71 275 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.65 64.71 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.90 77.93 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.90 77.93 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.90 68.19 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.90 68.19 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 16.00 4.80 76.34 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 16.00 4.80 76.34 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg Acero Long.Superior Ø1/2'' _______ 1/2 14.00 4.80 66.80 Acero Long.Inferior Ø1/2''|_____| 1/2 14.00 4.80 66.80 Ø #varillas Longitud Peso ACERO DE TEMPERATURA 1ER NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.47 27.93 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 2.70 6.59 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 5.55 38.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 ACERO DE TEMPERATURA 2DO NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.47 27.93 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 2.70 6.59 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 276 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 5.55 38.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 ACERO DE TEMPERATURA 3ER NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.47 27.93 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 2.70 6.59 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 5.55 38.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 ACERO DE TEMPERATURA 4TO NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.47 27.93 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 2.70 6.59 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg 277 As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 5.55 38.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 ACERO DE TEMPERATURA 5TO NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.47 27.93 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 2.70 6.59 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 5.55 38.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 ACERO DE TEMPERATURA 6TO NIVEL kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.47 27.93 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 2.70 6.59 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 278 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 5.55 38.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 ACERO DE TEMPERATURA 7MO NIVEL - AZOTEA kg EJE A-B ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.47 27.93 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 11.00 2.70 6.59 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 19.00 4.65 19.61 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 5.55 28.34 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 20.00 4.90 21.76 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 26.00 6.41 37.00 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 kg As temperatura en X - Ø1/4'' _______ 1/4 31.00 5.55 38.20 As temperatura en Y - Ø1/4'' _______ 1/4 23.00 4.80 24.51 Ø #varillas Longitud Peso GANCHOS 6mm PRIMER NIVEL - AZOTEA EJE A-B ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 56.00 0.25 3.11 EJE B-C ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 91.00 0.25 5.05 EJE B-C ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 91.00 0.25 5.05 EJE C-D ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 91.00 0.25 5.05 EJE C-D ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 91.00 0.25 5.05 EJE D-E ENTRE EJE 1-2 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 91.00 0.25 5.05 279 EJE D-E ENTRE EJE 2-3 Acero Long Ø1/4'' _______ 1/4 91.00 0.25 5.05 1.01.05 LOSA SOLIDA 1.01.05.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 m3 7.69 LOSA SOLIDA 1ER NIVEL - AZOTEA LOSA SOLIDA - ESCALERAS 1.00 7.00 AREA CAD 0.175 6.28 7.69 1.01.05.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE LOSA SOLIDA m2 70.28 LOSA SOLIDA 1ER NIVEL - AZOTEA LOSA SOLIDA - ESCALERAS 1.00 7.00 PERIMETRO 10.04 70.28 1.01.06 ESCALERAS 1.01.04.01 CONCRETO F'C=210 KG/CM2 m3 48.01 ESCALERAS 1ER NIVEL - AZOTEA Tramo 1 6.00 1.44 2.60 22.46 Descanso 6.00 0.17 3.02 3.08 Tramo 2 6.00 1.44 2.60 22.46 1.01.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE ESCALERA m2 166.92 ESCALERA 1ER NIVEL - AZOTEA Tramo 1 6.00 PERIMETRO 10.04 60.24 Descanso 6.00 PERIMETRO 7.38 44.28 Tramo 2 6.00 PERIMETRO 10.40 62.40 280 8.5. Análisis de Precios Unitarios 8.5.1. Edificio Aporticado 281 282 283 8.5.2. Edificio Dual 284 285 286 8.5.3. Edificio de Muros Estructurales 287 288 289 8.6. Planos 8.6.1. Edificio Aporticado 290 291 292 293 8.6.2. Edificio Dual 294 295 296 297 8.6.3. Edificio de Muros Estructurales 298 299 300