TESIS PUCP
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PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA
ESTUDIO DE UN SISTEMA DE GENERACIÓN DE IMAGENES ACÚSTICAS
APLICABLE A LA SUPERVISIÓN SUBMARINA DE LAS CONCHAS DE
ABANICO
TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO DE INGENIERO ELECTRÓNICO
Presentada por:
Gonzalo Augusto Cucho Padín
LIMA - PERÚ
2007
Resumen
La acuicultura de conchas de abanico es un pilar en el desarrollo de nuestra
nación, sin embargo las etapas que se desarrollan bajo el agua no son
vigiladas. La presencia de predadores, parásitos, competidores directos e
incluso la intervención humana (hurtos) decrementa la producción. Otro
inconveniente se da en el hecho de tener que recoger a las conchas antes o
fuera del tiempo óptimo debido a la fijación de fechas para la actividad de
cosecha o desdoble subjetivamente.
Los sistemas de vigilancia submarina basados en la obtención de imágenes
acústicas son relevantes en estos casos, ya que con ellos se pueden observar
lo que ocurre bajo el agua, además nos permite saber a ciencia cierta el
momento exacto de la extracción e incluso puede permitir realizar un estudio
biológico tanto de la especie en cuestión como del entorno.
La presente investigación tiene por objetivo el estudio de las técnicas de
creación de imágenes ultrasónicas, tanto a gran escala como a pequeña escala,
trabajando con bajas y altas frecuencias. Para el caso de gran escala se
propone un diseño de un sistema telemétrico. Por otro lado, para el caso de
pequeña escala se tomará énfasis en la técnica conocida como SAFT (Técnica
de Enfocamiento mediante Apertura Sintética) debido a su compromiso costo-
resolución. Se realizará comparaciones entre estas técnicas y se indicarán
propuestas de mejoramiento como el uso de transductores enfocados.
El documento se divide en cuatro capítulos y una sección de anexos que
contiene los programas implementados y las hojas técnicas de los
componentes recomendados. El primer capítulo se encarga de explicar la
problemática en la etapa de acuicultura de conchas de abanico. En el segundo
capítulo se muestran las tecnologías aplicadas a la acuicultura en general como
también conceptos sobre el tema de ultrasonido. El tercer capítulo muestra el
desarrollo de simulaciones para cada técnica de formación de imágenes. El
cuarto capítulo muestra los resultados como los parámetros técnicos de SNR y
CNR.
A mis padres y familiares por su gran apoyo a lo largo de la
realización de este documento.
Al profesor Andrés Flores por haber confiado en mi y
guiarme al desarrollo de esta tesis.
A mis amigos de Proyecto conocidos al azar y de los cuales
aprendí demasiado tanto académicamente como espiritualmente.
A todas aquellas personas que pusieron trabas en mi camino, que
me hicieron sentir que no podía alcanzar lo que desee.
A aquellas personas que me mostraron con su vida todo lo que un
hombre de bien no debe ser.
Gracias a todos
Y leí en un .PPS anónimo:
“El optimista no es aquel que no ve las dificultades, sino aquel que no se
asusta ante ella y no se echa para atrás. Por eso podemos afirmar que las
dificultades son ventajas, las dificultades maduran a las personas, las
hacen crecer”
Gracias Vico
ÍNDICE
Introducción 1
CAPÍTULO 1: LA ETAPA DE CULTIVO EN LA ACUICULTURA DE CONCHAS DE
ABANICO. 3
1.1 La Acuicultura de las Conchas de Abanico en el Perú y su creciente demanda en
el mundo. 3
1.2 Etapas de la Acuicultura de Conchas de Abanico 5
1.2.2 Datos cuantitativos sobre la etapa de cultivo 9
1.3 Factores que causan pérdidas en la producción de conchas de abanico en la
etapa de cultivo 9
1.4 Variables Internas 11
1.5 Declaración del problema 11
1.6 Conclusiones 13
CAPÍTULO 2: TECNOLOGÍAS APLICADAS A LA ACUICULTURA, TEORÍA SOBRE
LA GENERACIÓN DE IMÁGENES ULTRASÓNICAS 14
2.1 Estado del Arte 14
2.1.1 Presentación del asunto de estudio 14
2.1.2 Estado de la investigación 15
2.1.2.1 Tecnologías actuales aplicadas a la acuicultura 15
2.1.3 Síntesis sobre el Asunto de Estudio 21
2.2. Conceptualizaciones generales 24
2.2.1 El Sonido 24
2.2.2 Comportamiento Físico del sonido en el agua 24
2.2.3 Principios del Sonar 25
2.2.4 Clases de Sonar 26
2.2.5 El Transductor 27
2.2.6 Importancia del transductor piezoeléctrico. 30
2.2.7 Naturaleza del patrón de radiación de los transductores. 31
2.2.8 Tipos de resolución en un transductor. 36
2.2.9 Transductores Enfocados 38
2.2.10 Arreglos de Transductores Lineales 39
2.2.11 Lóbulos de Rejilla o Grating Lobes 40
2.2.12 Medidas para clasificar imágenes, SNR y CNR 41
2.2.13 Muestreo Espacial 42
2.2.14 Concepto de Beamforming y BeamSteering 43
2.2.15 Métodos de generación de Imágenes ultrasónicas 45
2.2.16 Introducción al SAFT (Synthetic Aperture Focusing Technique) 46
2.3 Modelo teórico de la solución tecnológica. 49
2.4 Impacto del Trabajo 51
2.5 Objetivos del trabajo 51
CAPÍTULO 3: PLANTEAMIENTOS Y SIMULACIONES DE SUPERVISIÓN DE
CONCHAS DE ABANICO A GRAN Y PEQUEÑA ESCALA 53
3.1 Definición del problema de estudio. 53
3.2 Herramienta de Simulación de la respuesta de Transductores: FIELD II
54
3.3 Puntos previos sobre la generación de Imágenes 55
3.4 Planteamiento a Gran escala 56
3.4.1 Diseño de un sistema de supervisión a gran escala 56
3.5 Diseño de un Sistema de Supervisión a pequeña Escala 61
CAPÍTULO 4: RESULTADOS 84
4.1 Resultados Obtenidos 84
CONCLUSIONES 88
RECOMENDACIONES 90
FUENTES 91
ANEXOS 97
INDICE DE FIGURAS
Figura 1.1: Mercado Francés da preferencia al mercado Peruano frente a las exportaciones
Chilenas (Fuente: Prompex) 4
Figura 1.2: Etapas del proceso acuícola de la concha de abanico. (Fuente MAXIMIXE) 5
Figura1.3: Ciclo Biológico de las Conchas de Abanico. (Fuente: FONDEPES) 6
Figura 1.4: Componentes principales del sistema de cultivo en el mar.(Fuente: Propia) 8
Figura 1.5: Flujo del proceso seguido actualmente. Se resaltan los problemas acontecidos.
12
Figura 2.1: Uso de Redes neuronales en la identificación de bivalvos 16
Figura 2.2: Uso de luz polarizada en la identificación de bivalvos 16
Figura 2.3: Uso de tratamiento de imágenes en la identificación de cromosomas de especies
ictiológicas 17
Figura 2.4: Modelos JFV250 Y JFC 130 de la marca JRC 20
Figura 2.5: Herramienta Sonar de la empresa Biosonic. 20
Figura 2.6: Herramienta Sonar de la empresa Furuno.( Modelo FCV-667) 21
Figura 2.7: Etapas de la acuicultura (Fuente: MAXIMIZE) 22
Figura 2.8: Esquema simplificado de un transductor. (Fuente [8]) 28
Figura 2.9: Respuesta en frecuencia del transductor. (Fuente: Libro Ultrasound
BioInstrumentation) 29
Figura 2.10: Circuito modelo para la excitación de un transductor mediante pulsos (Fuente [8])
29
Figura 2.11: Respuesta en Presión a un pulso de Voltaje. 30
Figura 2.12: Planteamiento de un modelo de coordenadas para hallar el patrón de radiación de
un transductor. (Fuente Libro: Ultrasound BioInstrumentation) 31
Figura 2.13: Transductor de cara circular. Cálculo del campo cercano 33
Figura 2.14: Variación de la magnitud de la presión en el eje transversal al transductor de
diámetro D.(Fuente [8]). 34
Figura 2.15: Patrón de la densidad de potencia en el campo lejano. (Fuente: [7]) 35
Figura 2.16: Gráfica Angular, para esto se considera que el diámetro del transductor es igual a
10 longitudes de onda, es decir λ5=a o π10=ka . 36
Figura 2.17: Determinación de resolución axial. ( Fuente [8]) 37
Figura 2.18: Determinación de Resolución Lateral. (Fuente [7]) 37
Figura 2.19: Transductor Enfocado. Fuente [7] 39
Figura 2.20: Ángulo gn
φ
en el cual ocurre una interferencia constructiva. (Fuente [8]) 40
Figura 2.21: Patrón de radiación de un arreglo de 16 elementos. λ8.1=s y λ27=L
41
Figura 2.22 Muestreo espacial de una onda con sensores separados una distancia d. 43
Figura 2.23: Realización del BeamSteering. (Fuente [8]) 44
Figura 2.24(a) (b): Principios del Beamforming. (Fuente [7]) 44
Figura 2.25: Arreglo de transductores. (Fuente [12])} 47
Figura 2.26: Modelo teórico de la solución tecnológica 50
Figura 3.1: Programa FIELD II desarrollado por Jørgen Arendt Jensen. 54
Figura 3.2: Representación Gráfica de la Transformada de Hilbert a una señal cualquiera
(suma de dos sinusoides) (Línea Roja). 55
Figura 3.3a: Diagrama de Bloques de la solución planteada a Gran escala. Lado Remoto. Cabe
resaltar que el sistema de movimiento está dado por la embarcación. 57
Figura 3.3b: Diagrama de Bloques de la solución planteada a Gran escala. Lado Fijo. 58
Figura 3.4: Módulo de transmisión RFPIC12F675. 60
Figura 3.5: Módulo de Recepción RFRXD0420 60
Figura 3.6: Simulación puntual usando arreglos lineales de transductores (Arreglos fasados)
62
Figura 3.7: Simulación y captación de datos de un segmento a visualizar. 63
Figura 3.8: Vista de perfil de la simulación realizada 64
Figura 3.9: Simulación puntual utilizando un transductor enfocado 64
Figura 3.10: Simulación puntual utilizando un transductor enfocado 65
Figura 3.11: Simulación de una entidad puntual mediante Modo B- Arreglo de Transductores
66
Figura 3.12 Diagrama de flujo del programa que simula la creación de imágenes mediante
Modo B – Arreglo de Transductores 67
Figura 3.13: Imagen tridimensional del transductor simulado. Cada elemento del arreglo está
conformado 4 rectángulos seguidos que recaen sobre el eje Y 68
Figura 3.14: Imagen obtenida de la simulación de una cavidad. 69
Figura 3.15: Transductor Utilizado en procedimiento para crear la imagen de una cavidad
69
Figura 3.16: Figura utilizada como entrada, “concha.bmp” 71
Figura 3.17: Resultado de la simulación de Conchas de Abanico mediante Arreglo de
Transductores- Modo B. 71
Figura 3.18: Transductor utilizado en procedimiento para crear la imagen de la Concha de
Abanico. 72
Figura 3.19: Imagen de entrada al programa en formato bmp. 73
Figura 3.20: Simulación realizada en Matlab sobre la imagen del Riñón 71
Figura 3.21: Esquema de un Transductor Enfocado 75
Figura 3.22: Diagrama de flujo del programa principal 77
Figura 3.23: Entidad Puntual Dato sin procesamiento. 78
Figura 3.24: Imagen Procesada con SAFT 79
Figura 3.25: Transductor enfocado utilizado 79
Figura 3.26: Imagen de SAFT con ventana Hamming a cada bloque de imagen 80
Figura 3.27: Imagen de cavidad obtenida 81
Figura 4.1: (a) Imagen del dato tomado sin procesamiento, (b) Imagen procesada mediante
SAFT aplicando ventana Hamming a cada bloque de 17 elementos. (c) Imagen procesada
mediante SAFT aplicando ventana Boxcar a cada bloque de 17 elementos 85
Figura 4.2: Imagen de Concha de Abanico procesada con SAFT 86
Figura 4.3: Imagen de parte de Riñón procesada mediante Algoritmo SAFT 87
INDICE DE TABLAS
Tabla 1.1 Recursos del centro acuícola para la etapa de cultivo. 9
Tabla 2.1: Clasificación General de los tipos de generación de imágenes. 45
Tabla 2.2: Características para la aplicación de ventanas a los datos recolectados 48
Tabla 3.1: Elementos necesarios para la solución a Gran escala 59
Tabla 3.2: Valores y parámetros utilizados en la simulación puntual Arreglo de Transductores-
Modo B 68
Tabla 3.3: Valores y parámetros utilizados en la simulación puntual Arreglo de Transductores-
Modo B 68
Tabla 3.4: Valores y parámetros utilizados en la simulación de una cavidad Arreglo de
Transductores- Modo B 69
Tabla 3.5: Valores y parámetros utilizados en la simulación de una Cavidad. Arreglo de
Transductores- Modo B 70
Tabla 3.6: Programas realizados para la simulación de la obtención de imágenes de cochas de
abanico de un sistema de Arreglo de Transductores -Modo B 71
Tabla 3.7: Valores y parámetros utilizados en la simulación de la creación de imagen de la
Concha de Abanico 72
Tabla 3.8: Programas realizados para la simulación de la imagen de un riñón un sistema de
Arreglo de Tranductores-Modo B 74
Tabla 3.9: Valores y parámetros utilizados en la simulación de la imagen de un Riñón. 74
Tabla 3.10: Valores y parámetros utilizados en la simulación puntual. Casos: sin procesamiento
y con procesamiento SAFT 78
Tabla 3.11: Programas utilizados para realizar el procesamiento SAFT y búsqueda de SNR
79
Tabla 3.12: Programas utilizados para realizar el procesamiento SAFT aplicando ventana
Hamming y búsqueda de SNR. 80
Tabla 3.13: Valores y Parámetros utilizados para hallar la simulación de la cavidad 81
Tabla 3.14: Programas utilizados para realizar el procesamiento SAFT aplicando ventana a una
cavidad y búsqueda de CNR 82
Tabla 3.15: Programa utilizado para realizar el procesamiento SAFT en la imagen de Conchas
de Abanico. 82
Tabla 3.16: Valores y Parámetros utilizados para hallar la simulación de la concha de Abanico.
83
Tabla 3.17: Valores y Parámetros utilizados para hallar la simulación de la imagen de un Riñón
83
Tabla 3.18: Programa Utilizado para la simulación de una imagen de un riñón. 83
Tabla 4.1: Características de SNR para técnica aplicada mediante arreglo de transductores
(arreglo fasado) y SAFT para los casos puntuales 84
Tabla 4.2: Características de CNR para técnica aplicada mediante arreglo de transductores
(arreglo fasado) y SAFT para los casos puntuales. 84
Introducción
La acuicultura de conchas de abanico es una actividad incentivada por la
creciente demanda de parte, principalmente, de la comunidad Europea. Sin
embargo el Perú no presenta grandes índices de producción de esta especie y
esto se debe a los diversos problemas que acontecen en las etapas de
desarrollo.
La investigación se centra estrictamente en los procesos de acuicultura que se
llevan a cabo en el centro acuícola La Arena ubicado en Casma, provincia de
Ancash. Esta actividad se divide en 4 etapas: precultivo, cultivo intermedio,
cultivo engorde y cosecha. En este caso y para ser más específicos nos
ubicaremos en las etapas de cultivo las cuales se desarrollan debajo del agua.
Los predadores como las estrellas de mar, cangrejos y caracoles causan
estragos en la producción, por su parte los parásitos, como los gusanos
poliqueta, pueden perforar la valva o capa calcárea haciendo de la concha de
abanico sea presa fácil para cualquier predador. La ciona, animal de la familia
Urochorda, es una competencia de alimentación directa para la Concha de
Abanico, ésta puede filtrar el alimento 10 veces más rápido.
Los sistemas de supervisión submarina actuales están basados en tecnología
ultrasónica presentando imágenes que permiten una rápida inspección de lo
que acontece debajo del agua, sin embargo es poco posible la obtención de
estos equipos debido al alto precio que poseen.
La hipótesis principal es la mejora de la producción de Conchas de Abanico
mediante la supervisión de la etapa de cultivo de la Concha de Abanico, para
ello es necesario el estudio de aquellos métodos de creación de imágenes a
partir de señales ultrasónicas.
1
Se realiza el estudio para el caso a gran escala (bajas frecuencias ultrasónicas),
es decir el análisis en una gran área de cultivo y también a pequeña escala
enfocando el estudio a las técnicas de creación de imágenes a altas
frecuencias. En este último caso se da énfasis al algoritmo SAFT (Técnica de
Enfocamiento con Apertura Sintética) la cual permite una mejora en la
resolución de la imagen obtenida frente a otros métodos.
El desarrollo de la presente tesis se ha apoyado en simulaciones realizadas
bajo el entorno de Matlab y el uso del programa FIELD II desarrollado por la
Universidad Técnica de Dinamarca, el cual permite el modelamiento de los
transductores utilizados.
La información presentada ha sido recopilada de publicaciones científicas
desarrolladas por diferentes instituciones alrededor del mundo, informes y libros
de la biblioteca de FONDEPES (Fondo Nacional de Pesquería) y diversos
documentos sobre datos económicos sobre las Conchas de Abanico (Ver
Fuentes).
El siguiente documento se encuentra dividido en cuatro capítulos principales; el
primero de ellos explica la problemática que se acontece en la etapa de cultivo
de la Concha de Abanico. El segundo brinda información sobre los sistemas de
creación de imágenes actuales así como también conceptos importantes que
permitan el desarrollo de una investigación más profunda y así poder realizar
una propuesta sólida. En el tercer capítulo se presenta una comparación entre
las diversas técnicas de creación de imágenes mediante diversas simulaciones.
El cuarto capítulo indica los resultados alcanzados. Finalmente, se muestran
las conclusiones y recomendaciones finales.
2
CAPÍTULO 1
LA ETAPA DE CULTIVO EN LA ACUICULTURA DE
CONCHAS DE ABANICO.
1.1 La Acuicultura de las Conchas de Abanico en el Perú y su creciente
demanda en el mundo.
El Perú cuenta con condiciones climáticas, geográficas e hidrográficas
propicias para el desarrollo de la maricultura y la acuicultura continental. No
obstante, el desarrollo de ambas modalidades es aún limitado en comparación
con el alcanzado por otros países de la región. Por ejemplo, Chile exporta
anualmente cerca de US$ 1,200 millones en productos acuícolas, mientras que
el Perú exportó únicamente US$ 11.9 millones (Consultora MAXIMIXE, 2005).
La maricultura en el Perú cuenta con 8,908 Ha. Una de las principales especies
de la maricultura son las conchas de abanico o bivalvos+, cuyas exportaciones
alcanzaron los US$ 25.4 millones en el 2005, lo cual se traduce e la producción
de 2’122 TM en todo el territorio peruano [30]. Los sistemas semi-intensivos o
intensivos++, recomendables para los negocios que pretendan competir en el
mercado internacional, requieren montos de inversión importantes. En este
sentido, una de las principales restricciones que enfrenta el sector es el limitado
acceso a recursos financieros para poder lograr un desarrollo significativo.
3
++ Sistemas Intensivos: Sistema de producción la cual se dedica a brindar las condiciones óptimas a la especie a
cuidar
++ Sistemas Semi-Intensivos: Sistema de producción que aprovecha las condiciones climáticas del entorno para
el cuidado de la especie.
+ Bivalvo: Molusco que posee dos valvas o capas calcáreas que protegen elementos internos.
Según los informes de Prompex [33], éstos indican que la producción mundial
de Conchas de Abanico es de 1,166 miles de TM de los cuales el Perú sólo
aporta el 1%. Los productores locales de las diversas especies acuícolas
enfrentan una competencia externa intensa, por lo que es necesario alcanzar
niveles de eficiencia, calidad y volumen que les permita competir con dichos
mercados.
Las conchas de abanico constituyen un recurso muy importante social y
económicamente, por su gran valor nutricional y demanda en el mercado
internacional. El producto se comercializa vivo, congelado en paquetes de
500gr., 1kg., y 10kg. , y en otras presentaciones con valor agregado. Las
conchas de abanico peruanas cuentan con un nicho de mercado muy atractivo
en Europa (Francia, España, Italia y Alemania) y EE.UU (quien es el primer
importador mundial), mercados en los que nuestro producto no está afecto al
pago de arancel. Es importante mencionar, además, que las conchas de
abanico cultivadas no tienen las restricciones de acceso a los mercados por
temas fitosanitarios, como si lo tienen las que se desarrollan naturalmente y
son extraídas por empresas o pescadores artesanales. Así, por ejemplo, sólo
las conchas que hayan sido cultivadas en las bahías de Pucusana, Guaynumá
y la Arena (Ancash) pueden ingresar a los países de la Comunidad Europea.
Figura 1.1: Mercado Francés da preferencia al mercado Peruano frente a las exportaciones
Chilenas (Fuente: Prompex)
4
En el caso de la comunidad Francesa, la importación de este bivalvo llega a las
16 mil TM de la cual, como vemos en la figura 1.1, el Perú aporta sólo el 16%
de ésta producción, ganando ligeramente a su más cercano competidor Chile.
Cabe resaltar que nuestro vecino país duplica nuestra producción total, sin
embargo no cuenta con las condiciones ambientales necesarias. Esta paradoja
se debe a la aplicación de tecnología en los procesos acuícolas, la cual no para
sólo en la implementación sino también abarca el inmenso apoyo a la
investigación que el gobierno provee.
1.2 Etapas de la Acuicultura de Conchas de Abanico
Para la presente investigación se ha recurrido a los manuales sobre Conchas
de Abanicos ubicados en la biblioteca de FONDEPES, así como también de la
experiencia recogida en el viaje al centro Acuícola La Arena (Casma, Ancash)
La figura 1.2 permite ver la división de las etapas en las que se desarrolla la
Acuicultura del bivalvo.
Figura 1.2: Etapas del proceso acuícola de la concha de abanico.(Fuente MAXIMIXE)
5
Figura1.3: Ciclo Biológico de las Conchas de Abanico. (Fuente: FONDEPES)
Las etapas del proceso están situadas de manera sincronizada con las etapas
del ciclo biológico (ver figura 1.3) a continuación se presenta una breve
descripción de las etapas:
A. Etapa de Captación e Hatchery
Comprende las siguientes tareas:
-Selección y acondicionamiento de reproductores
-Desove y fecundación
-Cultivo de larva
-Metamorfosis y asentamiento larval
-Cultivo de post-larva
Período: 2-3 meses
B. Etapa Pre Cultivo o Cultivo de Semillas
Las semillas se desprenden de los colectores (pequeñas redes ubicadas en las
orillas de la bahía), son tamizados por tallas para luego ser ubicadas y
contadas, luego sembrarlas en linternas o pearl nets con las mismas
densidades por piso dependiendo de las tallas. Período: 3 meses
6
C. Etapa Cultivo Intermedio o Cultivo de Juveniles
Luego del precultivo, las conchas han crecido y por ello deben ser cambiadas
de linternas para poder brindarles el espacio necesario. En esta etapa se
colocan entre 60 a 80 unidades por piso y las conchas tienen una longitud
valvar de 30 a 40mm. Período: 3 meses
D. Etapa de Cultivo Final o Engorde
Posteriormente al Cultivo Intermedio se realiza un nuevo cambio de lugar de las
conchas, el tamaño que alcanzan éstas (50 a 60 mm aproximadamente) hace
necesario que las linternas tengan por piso de 30 a 40 unidades. Período: 3
meses
E. Cosecha
Luego de 9 meses aproximadamente, la concha de abanico es extraída
principalmente aquellas que sobrepasan la longitud valvar de 65 mm
1.2.1 Desarrollo de la etapa de cultivo
La Etapa de cultivo comprende las letras B, C, D y E, del punto anterior. Esta
actividad es desarrollada íntegramente en el mar.
Gracias al apoyo del Ing. Julio Maidana, encargado de la administración del
centro acuícola La Arena, Casma; quien permitió realizar la investigación dentro
de las instalaciones explicó que el desarrollo de la etapa de cultivo es dado de
la siguiente manera:
El proceso de cultivo se lleva a cabo siguiendo un sistema japonés, el cual
comprende el uso de linternas (cilindros de mallas) en donde las conchas son
ubicadas por pisos, en la figura 1.4 podemos ver el sistema empleado. Las
linternas están conformados pequeños espacios llamados pisos.
7
Figura 1.4: Componentes principales del sistema de cultivo en el mar.(Fuente: Propia)
El sistema comprende la colocación de muertos o bloques de concreto que
permiten soportar las líneas, tienen un peso de 500 kg. Las boyas de reflote
permiten mantener a las líneas a una profundidad adecuada.
Las conchas de abanico de aproximadamente 30 a 40 mm de longitud valvar
son colocadas en cada uno de los pisos (entre 60 a 80 unidades) y luego
puestas en las líneas que ya están instaladas en la bahía de la playa La Arena.
Luego de 3 meses ocurre el proceso de “desdoble”, el cual consta de la
separación de la mitad de la cantidad de conchas de abanico de un piso, para
ser colocada en otras linternas. Esto es debido al crecimiento de las conchas.
Un desdoble que no es llevado a cabo a tiempo perjudica el crecimiento.
Tres meses después, se realiza un último proceso de desdoble. Se utilizan
linternas cuyos agujeros sean más grandes para permitir el paso de mayor
cantidad de agua de mar junto con fitoplancton.
Finalmente llega el proceso de Cosecha, en el cual, las conchas de abanico
son extraídas para su futura comercialización y/o exportación.
8
1.2.2 Datos cuantitativos sobre la etapa de cultivo
En esta sección se menciona aquellos materiales utilizados y cuantificables que
abarca la etapa de cultivo por parte de los acuicultores de La Arena.
Propiedades del Centro Acuícola La Arena, dedicado a la Etapa de Cultivo
Descripción Cantidad
Bote con Roleta 1
Balsa Artesanal 1
Motor a Gasolina 1
Moto-Bomba 1
Compresora 1
Linternas de malla mosquitera 50
Perl nets 10
Tabla 1.1 Recursos del centro acuícola para la etapa de cultivo
1.3 Factores que causan pérdidas en la producción de conchas de
abanico en la etapa de cultivo
Si bien es cierto los procedimientos acuícolas son muy certeros, el trabajo se
dificulta cuando la naturaleza decide intervenir.
1.3.1 Predadores
Los principales predadores de la Concha de Abanico en cultivos suspendidos
son los cangrejos Pilumnoides Perlatus, Euripanopeus Crenatus y Cáncer
Setotes, además se encuentra el Caracol Thais Chocdata y la estrella de mar
Luidia Sp.
9
1.3.2 Competidores
El Fouling, término en inglés para referirse al conjunto de seres microscópicos
que existen en el mar, como zooplancton o fitoplancton que suelen adherirse a
cualquier elemento que permanezca cierto tiempo en su hábitat. Las linternas
se cubren de fouling haciendo que las Conchas de Abanico obtengan menor
cantidad de alimento y oxígeno. A pesar de que a 8 metros de profundidad el
fouling disminuye en cantidad, es imposible evitarlo del todo.
La ciona, es un gusano de la familia Uchorda que compite directamente con la
Concha de Abanico. Se sitúa exactamente dentro de los pisos de las linternas y
filtra alimento 10 veces más rápido que el bivalvo.
1.3.3 Parásitos
El gusano Poliqueta es el principal parásito que afecta a la Concha de Abanico,
este puede penetrar la capa calcárea de las valvas y hacer pequeños orificios
en forma de U.
1.3.4 Intervención Humana
Dentro del aspecto humano, lamentablemente, suele suceder hurtos de
linternas completas en la etapa final o engorde. Otro factor importante es el
apuro que puede existir de parte de los acuicultores por obtener beneficios
monetarios que le puedan servir para cancelar una deuda, realizar una compra
urgente, etc. Si las conchas de abanico son extraídas antes del tiempo indicado
por los manuales de FONDEPES éstas no tendrán la calidad requerida por
mercados europeos, lo cual se traduce al final como pérdida monetaria. En el
caso de esperar demasiado tiempo la calidad también decrece.
Las linternas pueden también sufrir ciertas modificaciones en su posición. El
caso de las linternas hundidas se da por el aumento del peso de las conchas
10
de abanico y el caso de linternas reflotadas se debe a las corrientes marinas
que atraviesan a las linternas. En ambos casos un sistema de supervisión
facilitaría la visión de estos problemas no teniendo que esperar el tiempo de 1 o
2 meses que se da para realizar las revisiones con los buzos.
1.4 Variables Internas
A continuación se presenta un diagrama de flujo (figura 1.5) de la etapa de
cultivo. En este se puede apreciar las dificultades encontradas por parte de los
acuicultores de la zona.
1.5 Declaración del problema
Los acuicultores necesitan tener un registro exacto del momento de cosecha
y/o desdoble debido a que actualmente éste es elegido subjetivamente,
además es necesario tratar de evitar la disminución de la producción ya sea por
mortandad natural (predadores, competidores y/o parásitos) como también por
la intervención humana. Por último, los acuicultores desean tener sistemas
tecnológicos que les permita llegar a cumplir estándares de calidad planteados
por la FAO (Food and Agriculture Organization - Organización de Comida y
Agricultura de las Naciones Unidas).
11
Etapa de
Cultivo
Inicio
Revisión con
buzo Desdoble
Extracción
de Pearl Net
Cosecha
Extracción
Fouling
¿Paso 2
meses?+
¿Long
Line
hundido o
reflotada?
¿Paso 3
meses?
¿ fouling o
predadores
? ^
Etapa de Cultivo -
Intermedio
Desdoble
¿Paso 3
meses?
Etapa de Cultivo -
Intermedio
Desdoble
¿Paso 3
meses?*
1
2
2
2
1
1
1
Si
no no
^ El fouling crece de
manera imprevista
frente a pequeñas
variaciones climáticas
* El tamaño de la
concha puede no ser
el óptimo debido al
momento de la
extracción
Hurtos?
*
no nono
sisi
no
si
no
si
Apuro?
*
+ Tiempo definido
subjetivamente
Si
Si
si
Cálculo de
Pérdidas
2
Fin
Figura 1.5: Flujo del proceso seguido actualmente. Se resaltan los problemas acontecidos.
12
1.6 Conclusiones
La acuicultura de Conchas de Abanico se muestra como una solución a los
problemas económicos que presenta nuestro país. Sin embargo, no
alcanzamos ni la producción necesaria ni la calidad que nos permita hacer
frente a nuestros competidores cercanos.
Los problemas que acontecen a la etapa de cultivo son tan importantes como
los que suceden en etapas previas, sin embargo las investigaciones han dejado
de lado principalmente porque el mar es un medio no controlable, sin embargo
es posible realizar mediciones de ciertos parámetros.
La intervención humana no sólo disminuye la producción actual, sino también
incentiva malas conductas (p.e la extracción de las conchas antes del tiempo
de cosecha, motivados por obtener rápidamente dinero no permite una
producción de calidad óptima) que con el tiempo se hacen parte de nuestra
cultura. Evitar eso es el deber no sólo de aquellos que participan arduamente
en esta actividad sino también aquellos que de cierta forma contribuimos con la
investigación tecnológica.
13
CAPÍTULO 2
TECNOLOGÍAS APLICADAS A LA ACUICULTURA, TEORÍA SOBRE LA
GENERACIÓN DE IMÁGENES ULTRASÓNICAS
2.1 Estado del Arte
2.1.1 Presentación del asunto de estudio
En la actualidad nacional, la demanda externa sobre nuestros recursos
ictiológicos posee una tendencia creciente. La explotación de éstos por medio
de la acuicultura o maricultura es preferida a nivel internacional debido a las
certificaciones sanitarias requeridas por los importadores.
Es importante destacar que Francia es el mercado mas grande de conchas de
abanico consumiendo anualmente 90.000 TM (toneladas métricas), siendo sus
principales proveedores de la especie Argopecten Purpuratus Perú y Chile.
Además, y dentro de este contexto, es también importante mencionar que en el
2001 se publicó la Ley de Promoción y Desarrollo de la Acuicultura (Ley No.
27460), en donde el gobierno impulsa esta actividad, dando ordenamiento
mediante la simplificación y facilitación del acceso del sector privado[13].
Dentro del proceso de acuicultura se desarrollan diversas tecnologías que
permiten la optimización de los procesos del ciclo de vida de cierta especie,
entre estas tecnologías podemos mencionar la automatización, tratamiento de
imágenes microscópicas y últimamente tratamiento de señales hidroacústicas.
14
El tratamiento de señales hidroacústicas, o también llamado procesamiento de
señales de sonar, tuvieron su inicio en la búsqueda de tesoros en barcos
naufragados. Posteriormente, y no hace mucho, se ha aplicado directamente a
la acuicultura teniendo las siguientes aplicaciones: Monitoreo del
comportamiento de peces, estudios del lecho marino, identificación del
plancton.
En el presente documento se presentarán los avances actuales en el desarrollo
de sistemas de tratamiento de señales sonares aplicados a la acuicultura.
2.1.2 Estado de la investigación
Es necesario mencionar toda aquella actividad de investigación científica
relacionada a la acuicultura, por ello la siguiente sección muestra las diversas
tecnologías aplicadas.
2.1.2.1 Tecnologías actuales aplicadas a la acuicultura
A. Imágenes
Dentro de la aplicación de tecnologías de análisis de imágenes es necesario
resaltar los tres principales motivos por la cual se realiza: Reconocimiento de
una especie entre muchas. Sanidad e Identificación de parásitos que afectan a
las especies en estudio, estudio a nivel genético de la especie.
A.1 Reconocimiento
Vitorino Ramos [34] comenta en su trabajo que la recolección de semillas de
larvas silvestres como fuente de materia prima es la mayor sub-industria dentro
de la acuicultura. Sin embargo, para predecir cuando, donde y en que
cantidades están disponibles, es necesario realizar un seguimiento de la
apariencia y crecimiento de la larva planctónica. Una de las más difíciles de
15
identificar son particularmente las especies Bivalvas. Esta dificultad radica en
que todas las larvas de bivalvos poseen forma y color similar. “La identificación
basada en la apariencia morfológica está limitada por el tiempo demandado al
realizar un análisis con microscopio además de la disponibilidad de los expertos
en el campo”. Debido a ello su trabajo se orienta en la aplicación de métodos
de reconocimiento de patrones para la identificación automática y análisis de
tamaño de las larvas de bivalvos, haciendo uso de redes neuronales
Figura 2.1: Uso de Redes neuronales en la identificación de bivalvos
En la investigación de Josué Álvarez [2], se comenta que existe una fantástica
diversidad de formas de organismos del plancton. El trabajo ha concluido que
los organismos del fitoplancton son buenos indicadores de regiones naturales.
Estos organismos son utilizados para encontrar la relación existente entre las
condiciones particulares de cada región y los cambios generados por
alteraciones globales. En si es necesario el reconocimiento de estas especies,
tanto en forma como en tamaño.
Figura 2.2: Uso de luz polarizada en la identificación de bivalvos
16
Sanjay Tiwari [41] desarrolló un proceso de identificación basado en
multiescalamiento de texturas y colores invariantes. El trabajo consiste en
tomar imágenes del lecho marino, donde se ubican los bivalvos, usando luz
polarizada con un retardo de onda completa produce patrones de color vivo con
bi-refringencia. Este patrón es debido a la orientación de cristales aragoniticos
depositados durante la formación de las valvas de las conchas.
A.2 Biogenética
En el estudio de Cristian Gallardo-Escárate [15] vemos otro tipo de
aproximación, en la utilización de análisis de imágenes de estudios
cromosómicos o citogenéticas en distintas especies acuícola de importancia
comercial. En este sentido, la utilización de algoritmos de identificación para
estudiar distintos aspectos citogenéticos, permite reducir el error ocasionado
por las mediciones manuales, al permitir realizar aproximaciones más
cuantitativas y detalladas de la naturaleza morfológica de los cromosomas. En
este sentido recientemente se ha aplicado dichas tecnologías en el estudio del
abulón rojo del pacífico, el cual se realizaron análisis de imágenes para el
conteo de cromosomas y determinación del cariotipo.
Figura 2.3: Uso de tratamiento de imágenes en la identificación de cromosomas de especies
ictiológicas
17
A.3 Sanidad
En [2] se presenta una metodología digital para el reconocimiento de cuerpos
de inclusión de virus IHHN en muestras de tejido de camarón.
Al mismo tiempo y con la finalidad de contar con un método altamente eficaz
que facilite el trabajo de los técnicos que laboran en sanidad acuícola e
investigadores que requieren del conocimiento de la especie de parásito a
estudiar de forma rápida y segura.
B. Acústica
El desarrollo de herramientas acústicas y métodos para supervisión de
ecosistemas marinos representa un nuevo campo de la electrónica.
Patrice Brehmer y Francois Gerlotto [11] desarrollaron aplicaciones utilizando
equipos de eco sonar conocidos en el mercado como el Reson Seabat 6012 y
el Simrad SR 240 para el análisis de del cultivo de mejillones realizado en la
línea costera de Francia.
En el 2001 J.B. Hedgepeth [16] usó una novedosa técnica denominada AFTS
(Digital Active Fish Tracking Sonar) la cual, como su nombre lo indica, está
basada en la tecnología de sonar para la identificación de la especie junto con
el uso de motores de paso para poder realizar el seguimiento.
J.C. Hoffman [18] comenta en su trabajo que cada tipo de aplicación acústica
tiene un ancho de disparo optimo además de una frecuencia y un ancho de
pulso requeridos para la recolección de datos. En un ejemplo de esto, la
recolección de datos de peces requeriría de 38-420kHz, NB (narrow beam) de
eco sonar. En su estudio se usaron tres tipos diferentes de eco sonares
18
además de un sistema de GPS diferencial (DGPS) para, en conjunto, realizar
un GIS (Sistema de Información Geográfica)
Un estudio realizado por Tim Acker [1], sobre el monitoreo de la alimentación
de peces, indica el uso de sistemas de escaneo digital por sonar usado para
determinar la cantidad de alimento que se desperdicia en el proceso de crianza
del salmón. Es necesario resaltar la importancia que se le da a la cantidad de
alimento desperdiciada, debido al alto costo que implica esta en los sistemas
de acuicultura y, como se mencionó anteriormente, la acumulación puede
originar contaminación de la piscigranja.
Por su parte IMARPE (Instituto del mar del Perú) utiliza continuamente equipos
basados en ecosondas para el estudio de recursos pelágicos (seres que
habitan a poca profundidad del mar). Se tienen para este propósito tres buques
de investigación científica BIC: el Buque José Olaya el cual posee un eco sonar
de la empresa JRC usado para la detección de cardúmenes en 360°, el BIC
SNP2 con la ecosonda FURUNO y el BIC Humbolt que utiliza la ecosonda
SimRad EK500 para la detección y cuantificación de recursos pesqueros por el
litoral peruano.
El estudio realizado por Mariano Gutiérrez (IMARPE), Francois Gerlotto y
Shopie Bertrand (IRD) describe el uso de un sonar multihaz para determinar el
comportamiento de cardúmenes de Anchoveta Peruana (Engraulis ringens),
basándose en que el cambio del ambiente por causa humana y la explotación
de los recursos producen cambios en la tipología de los cardúmenes.
2.1.2.2 Empresas fabricadoras de equipos de ecosondas y sonares
multihaz
JRC (Japan Radio Company ) fabrica ecosonares, llamados Fish Finder,
dedicados especialmente a las actividades pesqueras, los modelos utilizados
son JFV 250 y JFC 130 [26].
19
Figura 2.4: Modelos JFV250 Y JFC 130 de la marca JRC
Biosonic es otra de las empresas reconocidas en el uso de ecosonares para el
estudio de especie marinas y sus instrumentos son aplicados en los procesos
de la acuicultura de salmones en países como Canada y Francia.
En este caso se encuentra la serie DTX, donde algunos datos importantes es la
selección de las frecuencias: 38, 70, 120, 200, 420, 1000 kHz
Figura 2.5: Herramienta Sonar de la empresa Biosonic.
La empresa Reson también está dedicada a la fabricación de instrumentos eco
sonares y sonares multihaz entre ellos sus modelos más utilizados son el
SeaBat 6011(sonar multihaz) utilizado por IMARPE para la extracción de
información de cardúmenes.
20
El equipo utilizado por Imarpe para la detección de la profundidad en estudios
de recursos bentónicos en este caso conchas de abanicos, pulpos y percebes,
el furuno es una video sonda. FURUNO FCV-667
Figura 2.6: Herramienta Sonar de la empresa Furuno.( Modelo FCV-667)
2.1.3 Síntesis sobre el Asunto de Estudio
Como se ha podido apreciar existen diversas tecnologías aplicadas a la
acuicultura. De acuerdo al estudio realizado a los textos de diferentes autores,
podemos concluir que la mayoría de ellos se centran en una etapa del ciclo de
vida de la especie a analizar. La aplicación de la tecnología está dada con el fin
de realizar cierta mejora en la especie para que pueda ser aprovechada
comercialmente.
En el procedimiento de búsqueda de información no sólo hay que tener en
cuenta la parte técnica sino también la parte económica y posible desarrollo del
país. Según el estudio realizado, existe una fuerte demanda por parte de
países europeos por las especie de bivalvos, especialmente las conchas de
abanico.
El presente estudio contempla el conocimiento de las etapas comprendidas en
la acuicultura de conchas de abanico.
21
Figura 2.7: Etapas de la acuicultura (Fuente: MAXIMIZE)
Los principales desarrollos de tecnologías aplicados a la mencionada especie
son:
• Uso de imágenes microscópicas del material genético de bivalvos, en
este caso esto implica realizar la extracción de la especie de su medio
para tomar muestras celulares
• La clasificación de larvas de conchas utilizando análisis de imágenes y
redes neuronales, se centra en la etapa de Precultivo donde es
necesario tener todo un mecanismo de toma de imágenes que permita
realizar tal estudio
• La clasificación de larvas de conchas utilizando luz polarizada, esta
técnica mencionada en la sección anterior está orientada a la etapa de
Obtención de Semillas donde las larvas se encuentran en el lecho
marino.
Sin embargo, dentro del proceso de acuicultura llevado a cabo en el Perú no se
contempla algún desarrollo tecnológico en la etapa de cultivo final o engorde,
22
en la cual las conchas de abanicos de tamaños milimétricos están ubicadas en
linternas (contenedores verticales) suspendidos en el mar mediante una vara
transversal. Es en esta etapa donde se presentan diversos problemas como
aglomeración de otras especies marinas, posibles hurtos por pescadores
artesanales, entre otros.
Finalmente, de acuerdo al alcance del estudio presentado, no se ha encontrado
registros de aplicaciones directas en la etapa de cultivo en la crianza de
conchas de abanico es por ello necesario tener en cuenta que se debe elegir la
tecnología adecuada para cada problemática.
23
2.2. Conceptualizaciones generales
2.2.1 El Sonido
El sonido es un fenómeno físico que estimula el sentido del oído. En los seres
humanos, esto ocurre siempre que una vibración con frecuencia comprendida
entre unos 16 y 20000 hz llega al oído humano. Estas vibraciones llegan al oído
interno transmitidas a través del aire, y a veces se restringe el término sonido a
la transmisión en este medio. Sin embargo, los físicos modernos suelen
extender el término a vibraciones similares en medios líquidos o sólidos. Los
sonidos con frecuencias superiores a los 20 Khz se denominan ultrasonidos
En general, las ondas de sonido son un tipo de onda mecánica el cual se
propaga en forma longitudinal.
2.2.2 Comportamiento Físico del sonido en el agua
El sonido viaja en el agua a través del movimiento de presiones (compresión de
ondas), dichas presiones varían con la velocidad del sonido que típicamente es
1500 m/s el cual está en función de la salinidad, presión y temperatura. La
distancia física entre las presiones en el viaje de una onda sonora es su
longitud de onda, que es medido en metros. El número de presiones que pasan
por un punto inmóvil en el agua por unidad de tiempo es la frecuencia de la
onda medido en ciclos por segundo (Hz) y es relacionado con la velocidad de
sonido, que es medido en metros por segundo (m/s).
Cuando la onda de sonido encuentra un cambio de velocidad también cambia
la longitud de onda pero la frecuencia sigue igual, por esta razón es que las
ondas de sonido son generalmente descritas en términos de su frecuencia. Una
onda de sonido lleva cierta cantidad de Energía Acústica, esta energía puede
24
ser medida por un dispositivo llamados hidrófonos. El tamaño de esta
oscilación se llama Amplitud de la onda el cual está relacionado con la energía
acústicas que existe en la onda transmitida.
Cuando la onda de sonido se propaga pierde energía debido a las diferencias
de presiones entre las moléculas en el agua por que no son 100% eficientes
como por ejemplo en forma de calor. La energía que se pierde por propagación
se llama Atenuación. Las ondas de luz y electromagnéticas pierden toda su
energía cuando penetrar solo pocos metros en el agua. El nivel de Atenuación
depende de la frecuencia, a mayores frecuencias mayor atenuación según la
distancia que recorra la onda.
Mientras la energía acústica viaja por el agua puede ser interrumpida por un
repentino cambio en el medio como por ejemplo rocas o arena. Cuando el
movimiento del sonido encuentra otro medio, una fracción de esta energía se
propaga en el nuevo material, dicha energía depende de muchos factores tales
como la Impedancia del nuevo material (densidad del material x Velocidad), el
ángulo de incidencia del impacto del pulso (el ángulo que incide en el nuevo
medio) y la aspereza de la superficie del nuevo medio. La energía que no es
transmitida en el nuevo material debe regresar al medio original (H2O), alguna
cantidad de esta energía es reflejada en la superficie del material en forma de
rebotes en direcciones que dependen del ángulo de incidencia, el resto es
dispersado en todas las direcciones. La energía que retorna del agua es
llamada Eco, este eco mantiene las características de la frecuencia de la fuente
de la onda de sonido.
2.2.3 Principios del Sonar
La palabra SONAR es el acrónimo inglés de “Sound Navigation and Ranking” y
por ella se entiende el método y/o el equipo necesario para determinar por
25
medio del sonido la presencia, localización ó naturaleza de objetos en el agua.
Para completar esta definición, es preciso incluir además las comunicaciones,
así los sistemas Sonar son las instalaciones que utilizan la energía acústica a
través del mar para actividades de observaciones y/o comunicación. Hoy en día
por extensión, se aplica la palabra Sonar a la parte de la acústica aplicada que
abarca todas las actividades en las que el agua es el medio de propagación del
sonido.
El Sonar emplea distintos transductores para su funcionamiento. Un transductor
es cualquier dispositivo capaz de convertir un tipo de energía en otra. Los
transductores empleados en acústica convierten energía eléctrica en acústica
convierten energía eléctrica en acústica e inversamente, se verá más detalle en
las siguientes secciones.
2.2.4 Clases de Sonar
Se llama Sonar Activo al equipo que basa su funcionamiento en la detección
del eco devuelto por un objeto sumergido al incidir sobre él un tren de ondas
acústicas emitidas por un proyector.
El Sonar Activo es por tanto similar al Radar. Empleando el Sonar Activo se
emite un tren de ondas acústicas con una determinada potencia al agua. Un
objeto sumergido sobre el que incidan estas ondas, reflejará parte de ellas que
volverán hacia el foco emisor. La energía recibida proveniente del objeto es
solo una muy pequeña parte de la que se emitió y el camino que recorren las
ondas es el doble de la distancia entre el emisor y el objeto.
Por el contrario, el Sonar Pasivo se limita a escuchar el sonido que proviene de
los objetos que se encuentran sumergidos. Estos dispositivos reciben
directamente el ruido producido por el objeto y el camino que recorre la onda es
la distancia existente entre el objeto y el receptor del ruido. El empleo de uno u
26
otro tipo de sonar se basa en criterios de alcance y discreción, teniendo cada
uno las siguientes ventajas e inconvenientes en su empleo.
El alcance está limitado por un gran número de factores siendo lo más
importantes la frecuenta de la onda y la efectividad del medio en el que se
propaga la energía. Cuando más baja es la frecuencia, mayor es el alcance que
se obtiene. Con el Sonar Activo y el Sonar Pasivo es posible determinar la
dirección en la que se encuentra el objeto, pero el sonar activo permite obtener
la distancia midiendo el tiempo que transcurre entre el momento en que se
emite la radiación y el instante en que se recibe el eco si se conoce la velocidad
a la que el sonido se propaga en el agua.
El Sonar Pasivo no contempla esta posibilidad, aunque en la actualidad existen
medios para obtener la distancia a un objeto midiendo la diferencia de fase en
la que las ondas llegan a varios receptores separados entre sí. En general el
sonar activo y el pasivo se complementan para efectuar la detección y el
análisis de objetos sumergidos y tanto los submarinos como los buques de
superficie con capacidad antisubmarina emplean ambos tipos de forma
conjunta.
2.2.5 El Transductor
Un transductor es cualquier dispositivo capaz de convertir un tipo de energía en
otra. Los transductores empleados en acústica convierten energía eléctrica en
acústica e inversamente. Así pueden compararse los transductores acústicos
empleados bajo el agua con los micrófonos y altavoces usados en el aire pero
con las siguientes diferencias fundamentales:
• Un transductor submarino necesita 60 veces más potencia para
proyectar la misma cantidad de energía que un altavoz equivalente
usado en el aire.
• La presión ejercida por el medio acuático es mayor que la ejercida
por el aire y además aumenta con la profundidad, lo que obliga a
dotar a los transductores de una cierta resistencia mecánica.
27
Los transductores que trabajan en el agua y convierten el sonido en electricidad
se llaman Hidrófonos, los que realizan el proceso contrario se llaman
Proyectores. Muchas veces un mismo transductor puede realizar ambos
procesos. Las cualidades necesarias en un transductor son la Lineabilidad
(proporcionalidad entre la señal eléctrica y la acústica) y Reversabilidad
(igualdad de movimiento en los dos sentidos de conversión de la energía).
Cuando un transductor no posee intrínsecamente linealidad se precisa aplicar
una determinada polarización para conseguir ese efecto.
Respuesta en Frecuencia:
El transductor tendrá respuesta a las frecuencias cercanas a la frecuencia
resonante. La frecuencia resonante o fundamental es aquella cuya media
longitud de onda entra en el espesor del transductor. Vea figura 2.8.
Figura 2.8: Esquema simplificado de un transductor. (Fuente [8])
Los transductores poseen un factor de calidad Q el cual es la relación entre la
frecuencia central y el ancho de banda permitido (-3dB). Esto se aprecia en la
siguiente figura:
28
Figura 2.9: Respuesta en frecuencia del transductor. (Fuente: Libro Ultrasound
BioInstrumentation)
Excitación por Onda Continua:
Si el generador de voltaje aplica a través del transductor una onda de la forma:
tVV ωcos0= , entonces la presión de ondas producida será una señal
sinusoidal-continua.
Excitación por Pulso
Si la entrada eléctrica al transductor tiene la forma de un pulso de alto voltaje,
tal como el que se obtiene debido a una descarga rápida de un capacitor
(usado algún circuito similar al de la figura 2.10)
Figura 2.10: Circuito modelo para la excitación de un transductor mediante pulsos (Fuente [8])
29
La respuesta por parte del transductor en forma de presión se muestra en la
figura 2.11. En esta vemos la relación entre el decaimiento de la onda de
presión con la Q del transductor.
Figura 2.11: Respuesta en Presión a un pulso de Voltaje.
2.2.6 Importancia del transductor piezoeléctrico.
Para aplicaciones subacuáticas estos transductores presentan una buena
eficiencia, flexibilidad en el diseño y sobre todo son muy económicos. Este
fenómeno es expuesto por algunos materiales los cuales desarrollan un
potencial electroestático cuando están sujetos a presiones y recíprocamente se
deforman mecánicamente cuando están sujeto a un potencial electroestático.
Los cristales son expuestos como propiedades de los piezoeléctricos,
materiales sintéticos piezoeléctricos pueden ser fabricados usando policristales
cerámicos o algunos polímeros sintéticos. No se va a entrar en detalles de la
fabricación.
30
2.2.7 Naturaleza del patrón de radiación de los transductores.
En esta sección se describirá la forma de radiación de los haces ultrasónicos.
El comportamiento de éstos es de suma importancia para determinar la
sensitividad espacial de un instrumento de generación de imágenes tanto en la
transmisión como en la recepción.
La onda de presión que se propaga desde la cara de un transductor no
enfocado generalmente mantiene las dimensiones laterales de este a una cierta
distancia, pero luego, una divergencia natural expande el haz. La región
cercana al transductor es llamado, dentro de la literatura de ultrasonido,
“Campo cercano” o “Zona de Fresnel”, por otro lado, la región más alejada del
transductor es llamado “Campo lejano” o “Zona de Franhoufer”. En el Campo
cercano el rayo posee grandes irregularidades tanto en amplitud como en fase
debido a la interferencia entre la contribución de las ondas de presión de todas
las partes de la cara del transductor. En el Campo lejano el comportamiento del
haz es más uniforme. A continuación se llevará a cabo una breve explicación
que permitirá determinar con mayor precisión la distancia de transición entre
ambos campos como también la dispersión de rayo en el campo lejano.
Figura 2.12: Planteamiento de un modelo de coordenadas para hallar el patrón de radiación de
un transductor. (Fuente Libro: Ultrasound BioInstrumentation)
31
La figura 2.12 muestra un esquema inicial con un área del transductor
genérica.. Se toma y analiza la contribución de una parte infinitesimal
(diferencial) a la que llamaremos fuente. Las coordenadas de ésta están
denotadas por ρ y θ , y las coordenadas del punto de observación por y r
φ . La distancia del centro del transductor al punto de observación es el
cual, por geometría, tiene el valor:
'r
2
122 )sincos2(' φθρρ rrr −+= (2.1)
Se asume que cada punto de la cara del transductor se comporta como un
emisor esférico de ondas de presión y esto viene dado por la siguiente
ecuación:
dSkrtr
kZudp )
2
'cos(
'2
0 πωπ +−= (2.2)
En donde dp es una contribución infinitesimal hacia el punto de observación
debido a la onda esférica producida por la superficie infinitesimal , es la
constante de propagación (
dS k
λπ2=k ) y Z es la impedancia acústica del medio.
Realizando una integral de superficie se llega a la siguiente ecuación:
∫ +−= fuente ddrkrtkZup θρρπωπ ' )2'cos(2 0 (2.3)
A. Patrón para el campo cercano de un transductor circular:
Para esto se considera al transductor con una cara circular cuyo radio es a.
Vemos en la figura 2.14 que se cumple la siguiente relación:
22' zr += ρ (2.4)
Sustituyendo 'r en la ecuación 2.3 obtenemos:
32
∫∫ +
++−= π θρρρ
πρω
π
2
00 22
22
0 2cos(
2
),( dd
z
zktkZutzp
a
Cuya resolución es la siguiente:
)]2/sin()2/[sin(),( 220 πωπω +−−++−−= kztzaktZutzp
)]cos()[cos( 220 zaktkztZu +−−−− ωω (2.5)
Es importante destacar que el primer término de la ecuación
)cos(0 kztZu −− ω tiene la forma de una onda de presión que se inicia en el
centro del transductor, mientras que el segundo término
)cos( 220 zaktZu +−ω , parece iniciar desde un punto límite del transductor
(radio=a). Esta combinación de las dos ondas, con fases que varían a
diferentes valores de Z generan las interferencias constructivas y destructivas
del patrón explicándose así las irregularidades del Campo Cercano.
Figura 2.13: Transductor de cara circular. Cálculo del campo cercano
Como podemos ver en la figura 2.14 el punto de transición, denotado por Z
es el siguiente:
R
33
λλ 4
22 DaZR == (2.6)
nitud de la presión en el eFigura 2.14: Variación de la mag je transversal al transductor de
diámetro D.(Fuente [8]).
B. Patrón para el campo lejano de un transductor circular
En el campo lejano tanto 'r y r no presentan mucha diferencia por lo qu
pueden ser considerados iguales. Por otro lado en la ecuación (2.3) el factor '
e
r
del argumento puede ser simplificado utilizando la aproximación de Fraunhofer.
φθρ sincos' −≈ rr (2.7)
Colocando esto en la ecuación 2.3 tenemos:
θρρπφθρωπφ ddkkrtr
kZutrp
fuente∫ ++−= ]2sincoscos[2),,( 0
(2.8)
Con
∫ += fuente ddktK θρρθφρψ )cossin)(cos(
rπ2
kZuK 0= y ⎟⎠⎝ 2
⎞⎜⎛ +−=)( πωψ krtt
Debido a la simetría circular del análisis, utilizando la identidad trigonométrica
BABABA sinsincoscos)cos( −=+ y las identidades de las funciones de
34
Bessel: y )(2)coscos( 0
2
0
xJdx πθθπ =∫ )()( 10 xxJdxxxJ =∫ , llegamos a la
siguiente ecuación:
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= φ
φψπφ
sin
)sin(2)(cos),,( 12
ka
kaJtKatrp (2.9)
Un término importante es el que se encuentra entre corchetes el cual es
llamado factor de dirección, el cual nos permite observar la forma del patrón en
campo lejano. Para esto, si los ángulos de divergencia son considerados
pequeños como en la mayoría de los casos se toma la siguiente aproximación
zx1sin ≈φ siendo el eje coordenado del punto de observación (figura 2.1).
Luego la ecuación el término mencionado resulta:
1x
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡=
zxka
zxkaJxHc
1
11
1
)(2)( (2.10)
La figura 2.15 presenta el gráfico de la ecuación 2.10 elevada al cuadrado, se
observa que la densidad de potencia cae rápidamente cuando x se
incrementa. Además existen ceros y picos en los lóbulos laterales propios de la
función de Bessel.
1
1J
Figura 2.15: Patrón de la densidad de potencia en el campo lejano. (Fuente: [7])
35
En la figura 2.16 se realiza una gráfica angular. La posición angular del primer
cero define la cantidad de divergencia dφ la cual el lóbulo principal se propaga
desde la fuente:
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
=
−
a
ka
d
d
λφ
φ
61.0sin
83.3sin
1
(2.11)
: Gráfica Angular, para esto se considera que el diámetro del transductor es igual a Figura 2.16
10 longitudes de onda, es decir λ5=a o π10=ka .
2.2.8 Tipos de resolución en un transductor.
esolución Axial:
R
tomado en cuenta principalmente cuando se trabaja el
ento puede
Este término es
transductor con una excitación de pulsos. La Resolución Axial de un
transductor se verá determinada por la longitud del pulso de onda.
La resolución axial es la medida de la habilidad en que un instrum
reconocer dos límites reflectantes que están muy cercanos en la dirección axial
del instrumento. Para aclarar la idea se muestra la siguiente figura.
36
Figura 2.17: Determinación de resolución axial. ( Fuente [8])
Figura 2.18: Determinación de Resolución Lateral. (Fuente [7])
37
Resolución Lateral:
e entender la teoría sobre la resolución espacial.
la figura
La figura 2.18 permit
La señal recibida por parte de dos puntos reflectores se presenta en
2.18. Esta señal recibida tiene directa relación con la ecuación 2.10. Como se
supone la distancia d es la mínima distancia que pueden estar separados dos
puntos para que cada patrón recibido sea identificable por el sensor ultrasónico.
Partiendo de la ecuación 2.10, el radio del primer cero se encuentra en:
a
zzx
ka
λ61.083.3 ==1 (2.12)
transductor , el diámetro Colocando en términos del diámetro del aD 2=
creado por los primeros ceros es igual a 12xd = :
λ⎟⎠
⎞⎛ z
⎜⎝= Dd 44.2 (2.13)
que veremos en la si
Para el caso de un transductor enfocado, guiente sección
el valor z es igual a fl (llamada distancia focal). La resolución Lateral es igual a
d por lo que se obtiene:
λ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛≈
≈
D
l
LR
dLR
f44.2 (2.14)
En otras palabras la resolución lateral determina que tan puntal puede ser el
.2.9 Transductores Enfocados
isto de una física diferente a los estudiados
transductor.
rayo ultrasónico emitido por un transductor. Un sistema con resolución lateral
óptima se asemejaría a un rayo láser.
2
El transductor enfocado está prov
anteriormente (de cara circular plana llamados “Tipo Pistón”). En este caso la
superficie es cóncava. Los transductores enfocados tienen como característica
la concentración del rayo ultrasónico en una zona denominada foco. El foco
está ubicado a una distancia igual a fl que parte desde la superficie del
38
El radio de curvatura (ROC por sus siglas en inglés) es considerado
mayormente p
or la distancia , sin embargo, cabe resaltar que el foco está
onsiderado luego del foco. Viendo la geometría del esquema se llega a la
fl
ubicado a una distancia ligeramente menor al ROC.
Figura 2.19: Transductor Enfocado. Fuente [7]
Los transductores enfocados tienen cierto ángulo de apertura el cual es
c
siguiente relación:
⎟⎟
⎞⎜⎛= − Dtan 1φ (2.15) ⎠⎜⎝ fl22
Una de las ventajas que presenta este tipo de transductor es la concentración
de energía hacia cierta zona determinada por la apertura angular φ .
En la figura 2.20 se presenta el uso de lentes acústicos para realizar el
enfocamiento de la señal, sin embargo actualmente los trans ucd tores son
nsductores Lineales
os arreglos lineales, usualmente utilizados cuando se generan imágenes
Modo B cuya descripción se dará más adelante, están conformados por
fabricados de ésta manera, ejemplo de ellos son los transductores Panametrics
V317 y V320 cuyas características servirán para realizar simulaciones en
secciones posteriores.
2.2.10 Arreglos de Tra
L
39
elementos ligeramente separados entre sí. Mayormente son elementos de
elemento.
ose así la resolución lateral.
eños elementos
resenta copias, de menor amplitud, del lóbulo principal. Estas están ubicadas
simetría rectangular.
Si cada uno de los elementos es excitado a la vez el patrón de radiación
individual será muy parecido al de la figura 2.17 con ligeros cambios debido a la
forma rectangular del
Por otro lado, si los elementos son excitados de manera coherente, es decir
aplicando retrasos, el transductor en conjunto tendrá un patrón de radiación
mucho más angosto incrementánd
2.2.11 Lóbulos de Rejilla o Grating Lobes
El patrón de radiación de un transductor conformado por pequ
p
en los ángulos gnφ .
Figura 2.20: Ángulo gnφ en el cual ocurre una interferen
cia constructiva. (Fuente [8])
Estas imágenes que se pueden apreciar en la figura 2.21 se deben a que en
ciertos ángulos gnφ ( . 2.20) ocurre una interferencia constructiva enFig la
que el rayo que emiten dos elementos emisión de ondas ultrasónicas, es decir
consecutivos están en fase a una distancia λnl = (número entero de
longitudes de onda).
40
Figura 2.21: Patrón de radiación de un arreglo de 16 elementos. λ8.1=s y λ27=L
Se cumplen las siguientes relaciones sobre la ubicación del gnφ :
s
l
gn =φsin , ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛= −
s
n
gn
λφ 1sin ,..2,1 ±±=n (2.16)
2.2.12 Medidas para clasificar imágenes, SNR y CNR
SNR:
Las medidas de SNR en sistemas ultrasónico de generación de imágenes son
de dos tipos. El primero de ellos es del tipo electrónico y está referido al que se
aplica en cada pulso individual de recepción. El otro se encarga de medir dicha
relación en una imagen.
Para hallar el SNR de una imagen es necesario que el sistema de generación
pase por un muestreo de un punto, siguiendo la teoría del backscattering; este
resultado es calculado como en [28] usando la información de la imagen antes
del proceso de compresión logarítmica. El valor para la “Señal” es medido
como el valor píxel rms en un rectángulo pequeño sobre la respuesta del
sistema al punto. El valor del “Ruido” es tomado como el rms de píxeles
41
promedio en cuatro rectángulos donde no exista señal o contribución de lóbulos
laterales. El SNR es la relación entre la Señal y el Ruido expresado en dB.
CNR:
El CNR es la relación Contraste a Ruido. Este valor es mayormente hallado
cuando el sistema de generación trabaja sobre un quiste (cyst en inglés) que es
semejante a una cavidad. Con esta prueba comprobamos si el sistema es
capaz de separar dos zonas (contraste entre ellas) y poder identificar cavidades.
La fórmula del CNR es la siguiente:
b
bcCNR σ
μμ −= (2.17)
Donde cμ es la intensidad promedio del quiste o cavidad en dB, bμ es el
promedio del fondo, y bσ es la desviación estándar del fondo. Como es de
esperarse, el CNR será mayor para un quiste grande , debido a que existe
mayor facilidad para separar una cavidad mayor en el lóbulo principal que una
cavidad menor.
2.2.13 Muestreo Espacial
Es conocido que para muestrear una señal en el tiempo se debe cumplir con el
criterio de Nyquist. Este dice que una señal con frecuencia , se debe
muestrear con una frecuencia que es mayor o igual que el doble de de la
primera. En general, es recomendable muestrear con una frecuencia mucho
mayor que la mínima ( ).
nf
sf
ns ff >>
En el caso espacial el muestreo también cumple las restricciones de Nyquist,
llamándose así Teorema de Nyquist en el caso espacial el cual se plantea de la
siguiente manera:
42
“Una onda que viaja en cierto medio, a una velocidad c , y cuyo contenido
frecuencial está limitado en banda, y viene dado por , se cumple que nf
nnfc λ⋅= ; se afirma que la mínima longitud de onda contenida en dicha onda
viene dada por nλ . Luego para muestrear espacialmente a dicha señal, sin que
la misma pierda su significado físico, la separación máxima entre los elementos
que se empleen para dicho fin deberá cumplir: 2/d nmax λ= ”
Para el caso del uso de arreglos lineales de transductores (vistos en una
sección anterior), los elementos deben estar separados entre sí una distancia
máxima igual a la mitad de la mitad de la frecuencia de la señal a utilizar.
Figura 2.22 Muestreo espacial de una onda con sensores separados una distancia d.
2.2.14 Concepto de Beamforming y BeamSteering
Los sistemas ultrasónicos, sean del tipo sonar (trabaja con frecuencias bajas
del rango ultrasónico) o equipos médicos (trabaja con frecuencias altas del
orden de los Mhz), siguen los mismos principios físicos y algorítmicos en su
funcionamiento.
43
El BeamSteering o direccionamiento de rayo se da al momento de la emisión
del rayo ultrasónico. Es usado en un arreglo de transductores, cada elemento
es excitado con diferentes retrasos para crear una interferencia constructiva en
cierta dirección. Esto se puede apreciar en la figura 2.23.
Figura 2.23: Realización del BeamSteering. (Fuente [8])
El Beamforming es utilizado en la recepción de ondas planas, es decir aquellas
ondas provenientes de un sector alejado y ubicado dentro del campo lejano de
los transductores.
Figura 2.24(a) (b): Principios del Beamforming. (Fuente [7])
Como se aprecia en la figura 2.24 (a) la onda acústica llega en un primer
momento al punto 3 luego al 2 y finalmente al transductor 1. En la parte (b) se
aprecia la respuesta obtenida por cada uno de los hidrófonos (transductores de
recepción). Para determinar la dirección de la cual proviene la señal, se aplican
44
retrasos a las señales de (b) y posteriormente se realiza una sumatoria de
éstas. Los Sistemas de Detección de Dirección de Llegada (DOA Direction of
arrival) permiten hacer un rastreo por todo el sector circular permitido por el
arreglo (0-180°) aplicando diferentes retrasos. Éstos están directamente
relacionados con el ángulo a analizar. Hasta este punto, es obvio notar que
para el caso en el que se apliquen retrasos correspondientes al ángulo en que
la señal proviene, la sumatoria de éstos crearan un máximo de amplitud debido
una interferencia constructiva.
na, sin embargo muchos de ellos son utilizados actualmente
n diversas áreas.
Tipo Características/ Subtipos
a
2.2.15 Métodos de generación de Imágenes ultrasónicas
En la tabla 2.3 se muestra los métodos de generación de imágenes más
comunes. Cabe resaltar que éstos métodos han sido desarrollados dentro del
ámbito de la medici
e
Modo A Una Dimensión
Modo B Dos Dimensiones
Æ Arreglo Lineal
Æ Arreglo en fase
Tabla 2.1: Clasificación General de los tipos de generación de imágenes.
Modo A:
Este modo está basado en la técnica pulso-eco, en la cual un pulso ultrasónico
es transmitido por un transductor hacia un tejido. Las reflexiones, que ocurren
en cada límite debido al cambio de impedancia acústica, son recibidas por el
transductor. Esto hace posible un mapeo unidimensional de las interfaces
ncontradas a lo largo de la línea de propagación del haz ultrasónico. e
45
Lo que distingue al Modo A es la forma con la que es mostrada la información,
se muestra íntegramente la variación de la amplitud del rayo recibido en la cual
por el transductor en función del tiempo.
Modo B:
Este modo de mostrar la información recolectada es una innovación al Modo A,
en este caso no se trabaja con un transductor puntual sino con un arreglo de
transductores. La forma más avanzada de Modo B se da con el uso de los
llamados Arreglos Lineales Fasados (Phased Array), sistema en el cual se
aliza BeamSteering para direccionar el rayo emitido como también
BeamForming para decepcionar el rayo de la misma dirección, incrementando
reo espacial). Este
ovimiento resulta en la colección de ecos provenientes del objeto. El
omo se había mencionado anteriormente, el beamforming (técnica de
plicación de retrasos y sumas) usa el retraso apropiado para casa señal
cibida para enfocar el sistema de medición en cierta dirección.
re
así la resolución de la imagen obtenida.
2.2.16 Introducción al SAFT (Synthetic Aperture Focusing Technique)
Las creaciones de imágenes por medio de la Apertura Sintética ha sido
aplicados en el campo del ultrasonido para pruebas no destructivas, médicas,
sonares, etc. Actualmente la Técnica de Enfocamiento con Apertura Sintética,
SAFT por sus siglas en inglés, permite alcanzar una alta resolución espacial
debido a que una gran apertura es obtenida por el movimiento de un
transductor de manera lineal. El transductor en movimiento realiza un escaneo
del objeto del cual se obtendrá una imagen transmitiendo una señal en
diferentes posiciones a lo largo del camino (muest
m
problema de la generación de imágenes por apertura sintética radica e la
integración de los ecos para una alta resolución espacial.
C
a
re
46
las
misiones de cada transductor son isotrópicas (esféricas), por lo que un punto
el punto tendrá
cierto retraso en comparación con el punto
Figura 2.25: Arreglo de transductores. (Fuente [12])}
En la figura 2.25 se aprecia lo que sería una porción de un arreglo, sin embargo
existe sólo un elemento con diferentes desplazamientos. En cada momento se
emite un haz ultrasónico de manera vertical. Se plantea inicialmente que
e
en el campo lejano recibirá una onda plana el rebote será del mismo modo.
Como es de suponerse, la señal de eco que llegue hacia 3=i
0=i , dichos retrasos son
étrica con la siguiente fórmula calculados de manera geom
( )
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ +−=Δ 2
2
112
z
id
c
zti (2.18)
ntro de la subapertura, c es la velocidad de la onda acústica
cio entre elementos. El beamforming es llevado a la
siguiente Suma:
Donde itΔ es el retraso de tiempo del elemento i, z es la distancia hacia el
punto focal del ce
en el medio, y d es el espa
( )∑ Δ−=
i
iii (2.19)
ttSwtA )(
47
Donde A(t) es el eco de retorno calculado, y iw es el peso asignado a la señal
de retorno, S(t), del elemento i.
a apodización o enventanamiento de las señales recibidas en un sistema de
de radiación de un transductor.
n la tabla 2.2 se presentan algunas funciones de enventanamiento que serán
utilizadas dentro
Características para Ventanas de Longitud-M
El número de señales incluidas en la suma es determinado por el ángulo de
apertura del transductor.
L
apertura sintética ayudan a mejorar la resolución lateral y el nivel de los lóbulos
laterales (decrementándolos) en el patrón
E
de la experimentación.
Tipo de Ventana Forma en el
Dominio del Tiempo
Ancho del Lóbulo
Central
Pico de Lóbulo
Late B) ral (d
Mπ4 Boxcar 1 -13
Coseno
⎟⎟
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎝
⎛
−
−−
2
1
2
1
.
2
cos
M
Mnπ M320π -23
Triangular 1−M
2
12
1
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ −−
−
Mn
Mπ8 -27
1
*2cos46.054.0 −− M
nπ Mπ8 -43 Hamming
Tabla 2.2: Características para la aplicación de ventanas a los datos recolectados
48
2.3 Modelo Teórico de la solución tecnológica
Actualmente el sistema de supervisión de las linternas que contienen conchas
de abanico en la etapa de cultivo (Engorde) es dado por una simple revisión
anual, realizada mensualmente, con el objetivo de deshacerse de los
alizar la supervisión de las
nternas cuando estas se encuentren bajo el agua.
ando la acumulación de grandes cantidades de
rganismos fouling dentro del sistema de linternas.
en
l aspecto microeconómico.
l uso de tecnología sonar dedicado a la acuicultura es un tema que no ha sido
abajo multidisciplinario, permitirá el crecimiento de la región donde se
esarrolle la actividad en cuestión, proveyendo así una solución eficaz para el
roblema de la descentralización.
stos puntos se encuentran esquematizados en la figura 2.26.
m
organismos fouling que pudiera haber y retirar aquellas semillas de concha de
abanico que por diversas razones no pudo llegar a su etapa adulta. Es por ello
que resulta conveniente un sistema que pueda re
li
El proceso de supervisión, aplicando la mencionada tecnología, sería realizado
en el momento preciso, evit
o
El acceso a datos antes desconocidos permitirá al acuicultor experto realizar
una realimentación a los procesos anteriores, lo cual sólo traerá beneficios
e
El costo será siempre una variable importante, en este caso la implementación
de un sistema sonar con objetivos específicos permite obtener una solución a
bajo costo en comparación con sus similares multifuncionales.
E
desarrollado en nuestro país, por lo cual su futura implementación junto a un
tr
d
p
E
49
Figura 2.26: Modelo teórico de la solución tecnológica
50
2.4 Impacto del Trabajo
El presente trabajo realizado se muestra como una herramienta útil en el
las conchas de abanico y su
studio submarino, la teoría puede ser utilizada para comprender y
r sistemas de generación de imágenes médicas.
yecta como material de ayuda base y se suma a los
sentido de proveer conocimientos básicos sobre el tema de ultrasonido y
generación de imágenes, temas de importante desarrollo dentro del Grupo de
Procesamiento Digital de Señales (GPDSI-PUCP) así como también para el
desarrollo del reciente Grupo de Formación y Procesamiento de Imágenes
Médicas (GFPIM).
Los temas desarrollados involucran diversas ramas de la ciencia como la Física,
las Matemáticas, la Biología y las Ciencias Médicas inclusive. Si bien es cierto,
la aplicación está orientada hacia la detección de
e
posteriormente implementa
Este documento se pro
desarrollos anteriores por ejemplo [21], junto con ello alcanzar en el corto o
mediano plazo dispositivos de creación nacional.
2.5 Objetivos del trabajo
2.5.1 Objetivo General:
• Estudiar los sistemas de procesamiento de señales ultrasónicas para la
generación de imágenes para bajas y altas frecuencias
2.5.2 Objetivos Específicos:
• Analizar el procesamiento digital de señales ultrasónicas para bajas
frecuencias, proponiendo una solución al problema de la supervisión a
gran escala.
51
• Analizar las técnicas aplicadas al procesamiento digital de señales
ultrasónicas para la generación de imágenes en altas frecuencias para la
supervisión a pequeña escala.
• Obtener una herramienta de software que permita realizar simulaciones
de respuestas ultrasónicas y formación de imágenes.
52
CAPÍTULO 3
PLANTEAMIENTOS Y SIMULACIONES DE SUPERVISIÓN DE CONCHAS
DE ABANICO A GRAN Y PEQUEÑA ESCALA
n de las conchas de abanico puede darse de dos maneras: La
rimera es “a gran escala”, con lo cual el análisis está dado para el trabajo de
ta, predadores pequeños, la ciona,
ntre otros.
e hará uso de ésta para su aplicación en el planteamiento de un diseño
genérico para gran escala y pequeña escala. Recordar que el punto principal
de la tesis es la búsqueda de algoritmos de tratamiento de señales ultrasónicas
3.1 Definición del problema de estudio.
Esta sección se enfoca en la simulación de los algoritmos de formación de
imágenes, comentados en el capítulo anterior; y cual de éstos se adecua mejor
a la tarea de supervisión a realizar
La supervisió
p
transductores con baja frecuencia y cuyo propósito es la supervisión de una
gran área, por ejemplo todo un sistema de “Long Line”. La segunda es un
análisis “a pequeña escala”, en donde se analizará el trabajo de transductores
a altas frecuencias y pequeñas distancias (en orden de milímetros), se limita a
una pequeña área en una linterna con lo que se podría observar con mayor
detalle problemas como gusanos Polyque
e
Primero se dará a conocer la herramienta a utilizar para las simulaciones, luego
s
53
para formar imágenes para lo cual se tomará en cuenta parámetros como SNR,
CNR ya estudiados en la sección anterior.
3.2 Herramienta de Simulación de la respuesta de Transductores: FIELD II
e dan crédito
e la certeza del pro
IELD II es un conjunto de programas desarrollados bajo el entorno de Matlab,
sa el método de Tupholme-Stepanishen [22], [28], para calcular los campos
ltrasónicos. El programa es capaz de calcular los campos de emisión para
ndas pulsadas o continuas sobre un gran número transductores.
Figura 3.1: Programa FIELD II desarrollado por Jørgen Arendt Jensen.
icho programa ha sido desarrollado en la Universidad Técnica de Dinamarca
amiento de Señales Biomédicas.
La investigación previa ha permitido obtener el software libre llamado FIELD II,
que permite realizar simulaciones de la respuesta de transductores ultrasónicos.
Se adjunta una lista (ver Anexos) de Centros de Investigación qu
d grama mencionado.
F
u
u
o
D
por Jørgen Arendt Jensen, Profesor de Proces
54
3.3 Puntos previos sobre la generación de Imágenes
. Características de la velocidad del sonido:
A
idad del sonido con la
La velocidad del sonido se ve afectada por el medio en el cual las ondas
acústicas viajan. La dependencia entre la veloc
temperatura y la salinidad se expresa con la siguiente fórmula:
C= 1449,2 +4.623T -0,0546T2 +(1.391-0,012T) * (S-35) +… (3.1)
Donde T es Temperatura en °C, y S es salinidad en partes por miles.
B. Método para hallar la envolvente:
La señal obtenida por medio de un transductor es llamada señal RF (Radio
Frecuencia) debido a su similitud en la forma. Para el caso de la generación de
: aplicación de
ltros pasabajos, submuestreo de la señal RF, aplicación de la Transformada
ilbert, entre otras. Precisamente, este último método es recomendado por
ørgen Arendt Jensen [22] debido a su precisión computacional frente a las
tras.
En la figura 3.2 se muestra el resultado de aplicar la transformada de Hilbert a
una señal producida por la suma de dos sinusoides.
Figura 3.2: Representación Gráfica de la Transformada de Hilbert a una señal cualquiera
(suma de dos sinusoides) (Línea Roja).
imágenes, la información necesaria recae en la envolvente de la señal RF, para
ello existen diversos métodos para hallarla. Estos métodos son
fi
H
J
o
55
3.4 Planteamiento a Gran escala
La presente sección toma el problema de la supervisión desde un punto de
en esta etapa llamadas linternas. El “Long Line” es la
uerda donde se sostienen alrededor de 20 linternas. En el centro acuícola La
rena cuenta con 30 a 40 “long lines” por subetapa de cultivo (pre-cultivo,
un diseño de la
olución al problema.
.4.1 Diseño de un sistema de supervisión a gran escala.
• Seleccionar el transductor y la frecuencia adecuada para esta aplicación.
e cuenta con embarcaciones preparadas para esto,
vista a gran escala, es decir, tratar de manejar el cuidado de un área mayor. En
este sentido se va a trabajar principalmente en el diseño de un sistema que
permita realizar dicha tarea.
La problemática en cuestión es la revisión de los elementos que contienen a las
conchas de abanico
c
A
cultivo intermedio, engorde). A continuación se propone
s
3
Para llevar a cabo esta tarea se realiza la siguiente lista de requisitos que se
deben cumplir:
• Plantear un Sistema Telemétrico que permita la transmisión inalámbrica
de la señal ultrasónica recibida hacia un punto dentro del centro acuícola.
• Desarrollar el sistema de formación de imágenes y visualización.
Un sistema de creación de imágenes implica la aplicación de algoritmos a la
señal ultrasónica recibida. Equipos sofisticados como los fabricados por
Biosonic, Furuno, entre otros, permiten tener dispositivos de aplicación
específica que puede ser transportado en un barco acondicionado para
estudios marítimos. Sin embargo, en el centro Acuícola La Arena, como se
observó en la Tabla 1.1, no s
56
motivo por el cual se recomienda como prioridad tener un sistema telemétrico,
o
rriesgando así equipos de procesamiento como una tarjeta DSP, FPGA, o
clusive una computadora.
A continuación se presenta un diagrama de bloques de la solución propuesta.
: Diagrama de Bloques de la solución planteada a Gran escala. Lado Remoto. Cabe
en el cual el procesamiento se realice en una zona más segura (en tierra) n
a
in
Figura 3.3a
resaltar que el sistema de movimiento está dado por la embarcación.
A. Selección del transductor y su frecuencia
La selección de frecuencia a utiliza á basada en r est el estudio de las fuentes [9]
1
* Fouling: Conjun uentran en el mar y puede adherirse a todo
elemento que permanezca cerca de la superficie marina.
y [11]. Las frecuencias utilizadas en estos son:
Equipo Reson Seabat 60 2 445 Khz.
to de microorganismos (zooplancton, fitoplancton) que se enc
57
Equipo Biosonic DT5000 129 Khz.
isuales. El costo de estos equipos es relativamente
elevado, a excepción del Fish Finder que no cuenta con un procesamiento
visual mayor que la presentación de tiempos de rebote de la señal ultrasónica;
por lo que el diseño debe tener en cuenta el uso de elementos discretos y del
precio de los mismos.
Equipo Simrad EY500 70 Khz.
Equipo Simrad SR 240 23.75 Khz.
Equipo FishFinder FF3300P 200 Khz
Cabe resaltar que estos equipos, contienen su propio transductor, un excitador
o “pulser”, un receptor y acondicionador de señal, un sistema de tratamiento de
señal y dispositivos v
Figura 3.3b: Diagrama de Bloques de la solución planteada a Gran escala. Lado Fijo.
B. Planteamiento del Diseño del Sistema Telemétrico:
Un Sistema Telemétrico es aquel que permite realizar la medición de cierto
parámetro a tos que se distancia. Para ello se propone el uso de los elemen
58
muestran en la tabla 3.1 cuyas especifi en el
S PERTENECIENTE
caciones técnicas se encuentran
Anexo B.
ELEMENTO S AL SISTEMA TELEMÉTRICO
Equipo Ultrasónico FishFinder modelo FF3300P Empresa: Norcross
Sistema de Movimiento Ubicación en Barcos propios de los acuicultores de la
zona.
Módulo de Transmisión RFPIC12F675 Empresa: Microchip
Módulo de Re ochip cepción RFRX0420 Empresa: Micr
Conversor Análogo Digital AD7725 900KSPS Empresa: Analog Devices
Memoria de almacenamiento FIFO SN74ACT7882 Empresa: Texas Instruments
Microcontrolador de interfaz ATmega 8 L Empresa: Atmel
Tabla 3.1: Elementos necesarios para la solución a Gran escala
B.1 Equipo Ultrasónico:
Se recomienda el uso del FishFinder modelo FF3300P de la empresa Norcross.
Los equipos FishFinder están diseñados específicamente para la búsqueda de
eces bajo el agua. Este equipo posee un transductor ultrasónico de 200Khz
on lo ectamente distancias de 1 a 36 m. Además
B.2 Sistema de Movimiento:
p
c cual se puede muestrear corr
como lo muestra [9], posee el sistema de excitación o “pulser” y el de recepción
internamente, por lo que se puede llegar directamente a la señal recibida.
do en embarcaciones, el desplazamiento de El FishFinder es mayormente utiliza
éste permite ir dibujando diversos puntos. Puede hacerse uso de una balsa
artesanal teniendo en cuenta el cuidado necesario para los equipos.
B.3 Módulo de Transmisión:
Está basado en el módulo comercial RFPIC12F675 de la empresa Microchip,
éste trabaja en la banda UHF (> 400Mhz.). Utiliza la modulación ASK para
transmisión de datos, lo cual mejora el SNR de la señal enviada. Otra
característica importante es que cuenta con una antena de lazo circular la cual
59
irradia una potencia de 10dBm con lo cual no es necesario pedir permiso al
Ministerio de Transporte y Telecom
o de transmisión RFPIC12F675.
unicaciones por el uso de espectro.
Figura 3.4: Módul
B.4 Módulo de Recepción:
La empresa Microchip ofrece dentro de cartera de productos el complemento al
RFPIC transmisor, éste es el RFRXD0420. Su principal característica es ser un
receptor heterodino en la banda de UHF y recibe datos modulados en ASK.
Figura 3.5: Módulo de Recepción RFRXD0420
Cubre un rango de recepción que va desde los 300Mhz hasta 450Mhz.
B.5 Conversor Análogo Digital:
Es necesaria la etapa de conversión análoga digital, para ello se recomienda el
uso AD7725 de 900 KSPS (tasa de muestreo), el cual cumple con el criterio de
60
Nyquist sobre el muestreo. Por otro lado, el fabricante, Analog Devices, lo
recomienda para aplicaciones de Sonar.
B.6 Memoria de Almacenamiento
Debido a la rapidez del conversor análogo digital, el dato debe ser almacenado
para luego ser enviado. En este caso se recomienda el uso de la memoria FIFO
l primero que entra es el primero que sale) SN74ACT7882, el cual tiene la
apaci .
(e
c dad de 2048 datos de 18 bits cada uno
B.7 Chasis de protección “antifouling”
Se recomienda que el chasis que permita el cuidado de los equipos dentro de
una embarcación sea realizado con plástico (incluso reciclado), recubierto con
sustancias “antifouling”. Éstas evitan el crecimiento de seres microscópicos en
su superficie. La Escuela de Biología en Acuicultura de la Universidad Nacional
del Santa (Chimbote) y la empresa AQUA CENTER SRL. [44] han desarrollado
inturas antifouling ambientales especialmente dedicadas para el cuidado de
tante útiles para esta aplicación.
p
conchas de abanico las cuales serían bas
C. Sistema de Generación de Imágenes:
Una vez capturada la señal y transmitida hacia el centro acuícola el sistema
ara enviar un haz ultrasónico,
cibir el eco y graficarlo como lo hace el Modo-B. Para ello, se halla la
debe desarrollar los algoritmos necesarios que permitan visualizar lo que se
encuentre bajo el agua.
Para esto se utiliza la técnica Pulse-Echo, p
re
envolvente y se aplica compresión logarítmica.
3.5 Diseño de un Sistema de Supervisión a Pequeña Escala
En esta sección nos centraremos principalmente al tópico de “generación de
imágenes” tratando con altas frecuencias, dejando para investigaciones
futuras lo referente a la implementación. El trabajo con frecuencias del orden de
61
los mega hertz permite obtener una buena resolución de la imagen (a niveles
micrométricos) y buena penetrabilidad hacia el objeto a sensar. Los
transductores utilizados son de menor tamaño, diámetros de 12mm son
mayormente utilizados. Trabajos de tesis como los descritos por Roberto
gunza Montero [21] desarrollan e implementan sistemas que permiten tratar
continuación se dará una breve explicación general sobre cómo se realizan
In
señales a altas frecuencias.
A
las simulaciones a través de las siguientes gráficas:
Figura 3.6: Simulación puntual usando arreglos lineales de transductores (Arreglos fasados)
La primera técnica de generación de imágenes a utilizar se realiza mediante el
uso de un arreglo lineal de transductores (arreglos fasados). En la figura 3.6 se
aprecia la ubicación de un scatterer (entidad puntual de masa infinitesimal con
capacidad de reflejar la onda ultrasónica), en un plano tridimensional (0,0,z1).
En la figura 3.7 se puede apreciar la ubicación en el plano tridimensional de
una imagen de entrada de formato bmp. Es necesario resaltar que por tener un
programa (FIELD II) que trabaja con datos digitales, la imagen de entrada se
62
divide en pequeños puntos. En las simulaciones se han tomado 50 000 puntos
de las imágenes y han sido ubicadas en un volumen tridimensional de 147mm
de ancho x 15 mm de espesor x 88 mm de profundidad. Todo este volumen es
ubicado a 20 mm de la superficie del transductor. Cada “scatterer” posee una
amplitud dentro del programa que está relacionada a su capacidad de reflejar la
señal. Se aprovecha esta reflexión para poder generar las imágenes (teoría de
“Backscattering”). Los puntos blancos en la imagen de la concha se deben a la
alta densidad de materia (capa calcárea). Los puntos blancos se ubican por
encima de la línea media (eje x) del arreglo, los demás puntos son ubicados
dentro del volumen descrito, su eje z está de acuerdo a la imagen ingresada,
sin embargo el eje y es dado para cada punto de manera aleatoria siguiendo
una función de distribución uniforme. Esto se realiza principalmente para tratar
de que la simulación sea lo más realista posible.
Figura 3.7: Simulación y captación de datos de un segmento a visualizar.
La figura 3.8 presenta la misma situación en una vista de perfil. Como se puede
apreciar, se genera la imagen de un segmento horizontal de un sólido.
63
Para el caso del uso de transductores enfocados, la figura A.4 muestra el caso
puntual. La línea negra punteada indica el desplazamiento del transductor a
través del eje x.
Figura 3.8: Vista de perfil de la simulación realizada
En la figura 3.10 se presenta la simulación para el caso de una imagen, ésta se
convierte a s utilizadas en
desplazando el
Figura 3.9: Simulación puntual utilizando un transductor enfocado
un volumen tridimensional de las mismas dimensione
el caso anterior y se procede a realizar la toma de datos
transductor hacia una nueva posición en cada muestreo.
64
Figura 3.10: Simulación puntual utilizando un transductor enfocado
Se presentan, a continuación, las simulaciones para el caso del uso de arreglo
de transductores y SAFT (uso de un solo transductor).
A. Implementación de Modo-B con Arreglo de Transductores:
La implementación de la técnica de generación de imágenes mediante Modo-B
implica la adquisición de un sistema de arreglos de transductores que puedan
ser operados de manera coherente para alcanzar una mayor resolución. Como
e explicó en la teoría, los arreglos lineales fasados (PA, Phased Array), s
permiten alcanzar una óptima resolución. En este momento se verificará su
eficacia algorítmica, luego nos centraremos en comparar sus características
físicas con la otra técnica (SAFT).
65
El programa de simulación se ha realizado en Matlab con el uso de las
funciones del programa FIELD II. Este aprovecha tanto la teoría de
backscattering” [8] la cual explica como un transductor percibe la dispersión en
cústico.
atlab
rocedimiento 1: Simulación de una entidad puntual, se halla SNR
lla CNR.
“
forma de rebote de eco (hacia atrás); y también la teoría de Tupholme y
Stephanishen la cual, como según indica en [28], es bastante robusta en la
caracterización del campo a
En la figura 3.12 vemos el diagrama de flujo del programa realizado en M
que permite la simulación de un arreglo de transductores. Se realizan los
siguientes Procedimientos:
P
Procedimiento 2: Simulación de la imagen de una cavidad, se ha
Procedimiento 3: Simulación de la imagen de un grupo de conchas de abanico.
Procedimiento 4: Simulación de la imagen de un riñón.
Desarrollo Procedimiento 1: Simulación de una entidad puntual
Esta simulación consta en la generación de la imagen de un punto o scatterer
lución
teral. Con e
on los otros métodos a revisar.
n la tabla 3.2 y 3.3 se muestran los parámetros tomados en cuenta en la
imulación y los nombres de los programas realizados, respectivamente.
Figura 3.11: Simulación de una entidad puntual mediante Modo B- Arreglo de Transductores
de masa despreciable. Este experimento es bastante utilizado dentro de la
literatura de ultrasonido para poder hacer visible el problema de la reso
la llos obtendremos el SNR de una imagen, cantidad comparable
c
E
s
66
Imagen
BMP
Ubicación de los
puntos en plano 3D
Se realiza una
medición
Se almacena data en
archivo .mat
Se desplaza los
focos de Tx y Rx a
otro ángulo
Se determina la
distancia
Se acabo de
muestrear la
imagen
Se halla la envolvente de
los datos RF/ hilbert
Se carga la
información
Se expresa en
niveles de grises
No
Si
Imagen Ultrasónica
Figura 3.12: Diagrama de flujo del programa que simula la creación de imágenes mediante
Modo B – Arreglo de Transductores
67
Valores y Parámetros utilizados en la simulación
Frecuencia de Operación 3Mhz
Frecuencia de Muestreo 100Mhz
Velocidad de la sonido (en agua) 1540 m/s
Número de elementos de arreglo /dimensiones
(Largo*Ancho*Separación entre elementos)
128 / (7mm x 0.154mm x 0.0025mm)
Apodización en Recepción /Transmisión No / No
Tipo de Apodización --
Cobertura Angular (Presentación Modo B) 20 grados sexagesimales
Método para hallar la Envolvente de la señal RF Transformada Hilbert
Compresión Logarítmica Si
Tabla 3.2: Valores y parámetros utilizados en la simulación puntual Arreglo de Transductores-
Modo B
Programas que permiten la simulación de un sistema Modo B
Programa Entrada Salida
Simulacion_ModoB_puntual.m -- Grabación de datos RF en carpeta sim_punto_MODOB
Crea_Imagen_MODOB_puntua.m
Grabaciones de datos RF
de carpeta
sim_punto_MODOB
Imagen de la simulación
SNR_Imagen.m Imagen a la que se le halla el SNR SNR en decibelios
Tabla 3.3: Valores y parámetros utilizados en la simulación puntual Arreglo de Transductores-
Modo B
Figura 3.13: Imagen tridimensional del transductor simulado. Cada elemento del arreglo está
conformado 4 rectángulos seguidos que recaen sobre el eje Y
68
Desarrollo Procedimiento 2: Simulación de una cavidad
En este caso la imagen de entrada es una cavidad o quiste (Cyst en inglés).
Esta prueba permite determinar la capacidad que tiene un sistema de
formación de imágenes para reconocer dos medios distintos.
En la tabla 3.4 y 3.5 se muestran los programas utilizados y los parámetros
tomados en cuenta en la simulación, respectivamente.
Programas que permiten la simulación de un sistema Modo B
Programa Entrada Salida
Simulacion_ModoB_cavidad.m --
Grabación de datos RF en
carpeta
sim_punto_MODOB
Fantasma_Cavidad.m Número de scatterers Posiciones y amplitudes del fantasma
Crea_Imagen_MODOB_cavidad.m
Grabaciones de datos RF
de carpeta
sim_punto_MODOB
Imagen de la simulación
CNR_Imagen.m Imagen a la que se le halla el CNR CNR en decibelios
Tabla 3.4: Valores y parámetros utilizados en la simulación de una cavidad Arreglo de
Transductores- Modo B
Figura 3.14: Imagen obtenida de la simulación de una cavidad.
69
Figura 3.15: Transductor Utilizado en procedimiento para crear la imagen de una cavidad
Valores y Parámetros utilizados en la simulación
Frecuencia de Operación 5Mhz
Frecuencia de Muestreo 100Mhz
Velocidad de la sonido (en agua) 1540 m/s
Número de elementos de arreglo /dimensiones
(Largo*Ancho*Separación entre elementos)
64 / (7mm x 0.154mm x 0.0025mm)
Apodización en Recepción /Transmisión Si / Si
Tipo de Apodización Ventana Hanning
Cobertura Angular (Presentación Modo B) 90 grados sexagesimales
Método para hallar la Envolvente de la señal RF Transformada Hilbert
Compresión Logarítmica Si
Tabla 3.5: Valores y parámetros utilizados en la simulación de una Cavidad. Arreglo de
Transductores- Modo B
Desarrollo Procedimiento 3: Obtención de imagen de Conchas de Abanico
Este procedimiento es sobre todo aplicativo, se ha realizado una imagen en
formato BMP de un grupo de conchas de abanico. Teniendo en cuenta que el
sistema forma la imagen de una pequeña superficie, es obvio que ésta no
presente grandes cambios en la impedancia acústica, por lo que los niveles de
píxeles no presentan gran variación.
70
En la tabla 3.6 y 3.7 se muestran los programas utilizados y los parámetros
tomados en cuenta en la simulación, respectivamente.
Tabla 3.6: Programas realizados para la simulación de la obtención de imágenes de cochas de
abanico de un sistema de Arreglo de Transductores -Modo B
Programas que permiten la simulación de un sistema Modo B
Programa Entrada Salida
Fantasma_Concha.m Imagen BMP: Concha.bmp Posiciones y amplitudes de
scatterers.
Guarda_Fant_Concha.m -- / Se indica 25000 scatterers Datos_fantasma_concha.mat
Simulación_Fant_Concha.m --/ Se simula con parámetros
predefinidos
Rf_ln(i).mat con i =1…128
Se almacenan las respuesta
RF en archivos .mat
Crea_Imagen_Concha.m --/Se llama a los archivos
rf_line(i)
Imagen procesada
Figura 3.16: Figura utilizada como entrada, “concha.bmp”
Figura 3.17: Resultado de la simulación de Conchas de Abanico mediante Arreglo de
Transductores- Modo B
71
Figura 3.18: Transductor utilizado en procedimiento para crear la imagen de la Concha de
Abanico
Valores y Parámetros utilizados en la simulación
Frecuencia de Operación 5Mhz
Frecuencia de Muestreo 100Mhz
Velocidad de la sonido (en agua) 1540
Número de elementos de arreglo /dimensiones
(Largo*Ancho*Separación entre elementos)
64 / (7mm x 0.154mm x 0.0025mm)
Apodización en Recepción /Transmisión Si / Si
Tipo de Apodización --
Cobertura Angular (Presentación Modo B) 90 grados sexagesimales
Método para hallar la Envolvente de la señal RF Transformada Hilbert
Compresión Logarítmica Si
Tabla 3.7: Valores y parámetros utilizados en la simulación de la creación de imagen de la
Concha de Abanico
72
Desarrollo Procedimiento 4: Obtención de imagen de riñón con técnica Modo B
Este procedimiento se realiza con el fin de añadir una simulación más que
permita comparar los resultados con la técnica SAFT.
Figura 3.19: Imagen de entrada al programa en formato bmp.
La imagen de entrada es mostrada en la figura 3.17 y la imagen realizada por
medio de la simulación del arreglo de transductores es mostrada en la figura
3.18. En la tabla 3.8 y 3.9 se muestran los programas utilizados y los
parámetros tomados en cuenta en la simulación, respectivamente.
Figura 3.20: Simulación realizada en Matlab sobre la imagen del Riñón
73
Programas que permiten la simulación de un sistema Modo B
Programa Entrada Salida
Fantasma_Rinhon.m Imagen BMP: Rinhon.bmp Posiciones y amplitudes de
scatterers.
Guarda_Fant_Rinhon.m -- / Se indica 50000 scatterers Datos_fantasma_rinhon.mat
Simulación_Fant_Rinhon.m --/ Se simula con parámetros
predefinidos
Rf_ln(i).mat con i =1…128
Se almacenan las respuesta
RF en archivos .mat
Crea_Imagen_Rinhon.m --/Se llama a los archivos
rf_line(i)
Imagen procesada
Tabla 3.8: Programas realizados para la simulación de la imagen de un riñón un sistema de
Arreglo de Tranductores-Modo B
Valores y Parámetros utilizados en la simulación
Frecuencia de Operación 5Mhz
Frecuencia de Muestreo 100Mhz
Velocidad de la sonido (en agua) 1540
Número de elementos de arreglo /dimensiones
(Largo*Ancho*Separación entre elementos)
64 / (7mm x 0.154mm x 0.0025mm)
Apodización en Recepción /Transmisión Si / Si
Tipo de Apodización Hanning
Cobertura Angular (Presentación Modo B) 90 grados sexagesimales
Método para hallar la Envolvente de la señal RF Transformada Hilbert
Compresión Logarítmica Si
Tabla 3.9: Valores y parámetros utilizados en la simulación de la imagen de un Riñón.
B. Implementación de la técnica SAFT:
La técnica SAFT (Técnica de Enfocamiento con Apertura Sintética) según
estudios ([12], [28]) actuales permite alcanzar una mayor resolución de la
imagen obtenida mediante la aplicación de retrasos a un grupo de señales.
Estas señales son obtenidas por un solo transductor que se desplaza sobre un
eje continuamente. Para este estudio se ha optado por elegir transductores
enfocados como lo sugiere O’Brien en [12], lo cual incrementa la resolución
lateral y en sí la resolución de la imagen. Para ello se da algunas pautas
anteriores a los procedimientos:
74
• Tipo de Transductor:
Para hacer más realista las simulaciones se ha decido utilizar el transductor
enfocado de inmersión Marca Panametrics Modelo V317 que trabaja con una
frecuencia de 15Mhz. Sus especificaciones técnicas se adjuntan en los anexos.
• Modelo de una Fuente Virtual
Como lo explica O’Brien, los transductores enfocados pueden ser tratados
como Fuentes virtuales. Siendo más preciso, el foco de un transductor
enfocado es el que se comporta “idealmente” como una fuente puntual. La
figura 3.19 muestra el esquema de un transductor enfocado, siendo la forma
cónica el patrón de desplazamiento de las ondas ultrasónicas. El ángulo φ ,
llamado ángulo de apertura es casi semejante al que se forma antes del foco y
está determinado por la física con la que es construida el transductor. Cuando
se realicen las simulaciones se tendrá en cuenta que el desplazamiento del
transductor para la toma de datos está relacionado con el desplazamiento del
foco. La apertura angular para el transductor elegido es de 36.9 grados según
especificaciones técnicas.
Figura 3.21: Esquema de un Transductor Enfocado
• Tratamiento del algoritmo SAFT
Como se ha mencionado anteriormente, el algoritmo SAFT implica la aplicación
de retrasos a las señales (RF) adyacentes al punto a analizar. Estos retrasos
son hallados mediante la ecuación 2.18 y luego de aplicados son sumados
siguiendo la ecuación 2.19. Cada resultado de la suma será una nueva señal a
75
la que se le halla su envolvente, compresión logarítmica y posteriormente se
graficará. Este procedimiento es realizado para todas las simulaciones que se
presentan a continuación. La aplicación de retrasos (según 2.18) toma en
cuenta un valor Z, el cual indica la distancia desde el eje de desplazamiento del
transductor hacia el punto a analizar, para el caso de las pruebas puntuales Z
es igual a la ubicación del punto, para el caso de la pruebas con más de un
punto (conchas y riñón) el valor de Z está ubicado al centro de la imagen.
• Lista de Procedimientos a realizar:
Procedimiento 1: Simulación para una entidad puntal, se halla SNR
Procedimiento 2: Simulación para una entidad puntual con aplicación de
ventanas, se halla SNR.
Procedimiento 3: Simulación de una cavidad, se halla CNR
Procedimiento 4: Simulación para la imagen Concha
Procedimiento 5: Simulación para la imagen Riñón
Para todas las simulaciones el número de componentes que entra en la suma
de la ecuación 2.19 para realizar el SAFT es igual a 17. En la figura 3.20 se
aprecia el diagrama de flujo necesario para los procedimientos planteados.
Desarrollo Procedimiento 1: Simulación de una entidad puntual
Al igual que el realizado en Modo B, se presenta la simulación del sistema
frente a un scatterer ubicado en la zona central del espacio a ser medido, para
esto se presenta la figura y la tabla y tabla donde vemos la simulación
realizada, los parámetros utilizados para la simulación y los programas
utilizados.
Es necesario resaltar que el algoritmo SAFT es aplicado a la señal RF que se
obtiene del transductor.
76
Si
Ubicación de los
puntos en plano 3D
Se realiza una
medición
Se almacena data en
archivo .mat
Se moviliza el
transductor
Se expresa en
escala de grises
Sumatoria de N señales
con retrasos
Se halla la envolvente de
los datos RF/ hilbert
Se carga la
información
Se acabo de
muestrear la
imagen No
Imagen Ultrasónica
Imagen
BMP
Figura 3.22: Diagrama de flujo del programa principal
77
Figura 3.23: Entidad Puntual Dato sin procesamiento.
Tabla 3.10: Valores y parámetros utilizados en la simulación puntual. Casos: sin procesamiento
y con procesamiento SAFT
Valores y Parámetros utilizados en la simulación
Frecuencia de Operación 15Mhz
Frecuencia de Muestreo 100Mhz
Velocidad de la sonido (en agua) 1540
Apodización en Recepción /Transmisión No/No
Tipo de Apodización --
Cobertura Espacial
0.5mm (101 muestras a una separación de
5um)
Método para hallar la Envolvente de la señal RF Transformada Hilbert
Compresión Logarítmica Si
78
Figura 3.24: Imagen Procesada con SAFT
Programas que permiten la simulación de un sistema SAFT para el caso puntual
Programa Entrada Salida
SAFT_puntual.m Datos de la imagen sin
procesamiento
Imagen del dato sin procesamiento.
Imagen del dato procesado con SAFT
con ventana unitaria
SNR_Imagen
Imagen a la que se le
hallará SNR
SNR en decibelios
Tabla 3.11: Programas utilizados para realizar el procesamiento SAFT y búsqueda de SNR
Figura 3.25: Transductor enfocado utilizado
79
Desarrollo Procedimiento 2: Simulación de una entidad puntual con aplicación
de ventana Hamming
En este procedimiento se aplica la ecuación 2.19 en donde wi es la ventana
Hamming de 17 elementos. Los parámetros utilizados son los mismos al
procedimiento anterior.
Figura 3.26: Imagen de SAFT con ventana Hamming a cada bloque de imagen
Programas que permiten la simulación de un sistema SAFT para el caso puntual
Programa Entrada Salida
SAFT_puntual_Hamming.m -- Imagen del dato procesado con SAFT
con ventana Hamming.
SNR_Imagen.m Imagen a la que se le
hallará SNR
SNR en decibelios
Tabla 3.12: Programas utilizados para realizar el procesamiento SAFT aplicando ventana
Hamming y búsqueda de SNR
Desarrollo Procedimiento 3: Simulación de una cavidad
En este procedimiento al igual que en el caso de MODO B, se realiza para
determinar el valor de CNR alcanzado con un sistema SAFT. En este caso se
80
ha tomado sólo 5 mm de ancho (101 muestras tomadas a 50um) por lo que la
imagen de salida se encuentra ubicada dentro del círculo interno de la cavidad.
Figura 3.27: Imagen de cavidad obtenida
Valores y Parámetros utilizados en la simulación
Frecuencia de Operación 15Mhz
Frecuencia de Muestreo 100Mhz
Velocidad de la sonido (en agua) 1540 m/s
Apodización en Recepción /Transmisión No/No
Tipo de Apodización --
Cobertura Espacial
5mm (101 muestras a una separación de
50 um)
Método para hallar la Envolvente de la señal RF Transformada Hilbert
Compresión Logarítmica Si
Tabla 3.13: Valores y Parámetros utilizados para hallar la simulación de la cavidad
81
Programas que permiten la simulación de un sistema SAFT para el caso puntual
Programa Entrada Salida
Fantasma_Cavidad.m Número de scatteres Posiciones y amplitudes del fantasma
SAFT_Cavidad.m -- Imagen de la cavidad procesada
mediante SAFT.
CNR_imagen Imagen a la cual se le
halla el CNR
CNR en decibelios
Tabla 3.14: Programas utilizados para realizar el procesamiento SAFT aplicando ventana a una
cavidad y búsqueda de CNR
Desarrollo Procedimiento 4: Simulación para la imagen Concha
Se presenta a continuación la simulación de la imagen de una Concha de
abanico, tomando como referencia la imagen BMP “conchas.bmp”, sin embargo
se realiza la medición de sólo 10mm de ésta. A comparación del caso del
arreglo de transductores en el que se hizo el muestreo de 14 cm.
Programas que permiten la simulación de un sistema SAFT para el caso puntual
Programa Entrada Salida
SAFT_Concha.m -- Imagen de la Concha procesada
mediante SAFT
Tabla 3.15: Programa utilizado para realizar el procesamiento SAFT en la imagen de Conchas
de Abanico.
82
Valores y Parámetros utilizados en la simulación
Frecuencia de Operación 15Mhz
Frecuencia de Muestreo 100Mhz
Velocidad de la sonido (en agua) 1540
Apodización en Recepción /Transmisión No/No
Tipo de Apodización --
Cobertura Espacial
5mm (101 muestras a una separación de
50 um)
Método para hallar la Envolvente de la señal RF Transformada Hilbert
Compresión Logarítmica Si
Tabla 3.16: Valores y Parámetros utilizados para hallar la simulación de la concha de Abanico
Desarrollo Procedimiento 5: Simulación para la imagen Riñón
Como se mencionó anteriormente, se realiza para hacer comparaciones
visuales con la imagen obtenida por un arreglo de transductores.
Valores y Parámetros utilizados en la simulación
Frecuencia de Operación 15Mhz
Frecuencia de Muestreo 100Mhz
Velocidad de la sonido (en agua) 1540
Apodización en Recepción /Transmisión No/No
Tipo de Apodización --
Cobertura Espacial
5mm (101 muestras a una separación de
50 um)
Método para hallar la Envolvente de la señal RF Transformada Hilbert
Compresión Logarítmica Si
Tabla 3.17: Valores y Parámetros utilizados para hallar la simulación de la imagen de un Riñón
Tabla 3.18: Programa Utilizado para la simulación de una imagen de un riñón
Programas que permiten la simulación de un sistema SAFT para el caso puntual
Programa Entrada Salida
SAFT_Rinhon.m -- Imagen del Riñon procesada
mediante algoritmo SAFT
83
CAPÍTULO 4
RESULTADOS
4.1 Resultados Obtenidos
En las tablas 4.1 y 4.2 se presentan los resultados obtenidos de SNR y CNR
para los casos puntuales y cavidades.
SNR de Imágenes
Frecuencias
Método de Generación de Imágenes
SNR (dB) a 15Mhz SNR (dB) a 20Mhz
Modo B 39.05 36.27
Imagen Transductor Cóncavo sin Procesar 20.34 19.21
Imagen Transductor Cóncavo con SAFT 37.45 34.85
Tabla 4.1: Características de SNR para técnica aplicada mediante arreglo de transductores
(arreglo fasado) y SAFT para los casos puntuales. Pruebas a 15Mhz y 20Mhz a 7mm del
transductor
CNR de Imágenes
Método de Generación de Imágenes CNR (dB)
Modo B 1.59
Imagen Transductor Cóncavo con SAFT 2.11
Tabla 4.2: Características de CNR para técnica aplicada mediante arreglo de transductores
(arreglo fasado) y SAFT para los casos puntuales. Realizados a 15Mhz
84
SNR de Imágenes
Frecuencias
Método de Generación de Imágenes
SNR (dB) a 15Mhz SNR (dB) a 20Mhz
Modo B 35.20 28.89
Imagen Transductor Cóncavo sin Procesar 22.61 15.40
Imagen Transductor Cóncavo con SAFT 34.31 28.50
Tabla 4.3: Características de SNR para técnica aplicada mediante arreglo de transductores
(arreglo fasado) y SAFT para los casos puntuales. Pruebas a 15Mhz y 20Mhz a 5mm del
transductor
Figura 4.1: (a) Imagen del dato tomado sin procesamiento, (b) Imagen procesada mediante
SAFT aplicando ventana Hamming a cada bloque de 17 elementos. (c) Imagen procesada
mediante SAFT aplicando ventana Boxcar a cada bloque de 17 elementos
La tabla 4.4 presenta un cuadro comparativo en la obtención de resolución
lateral. Esta es hallada a partir de la información básica y procesada mediante
SAFT con ventana Boxcar (igual a 1) y ventana Hamming para las frecuencias
85
de 15 y 20 Mhz y distancias de separación de la entidad puntual de 5 a 7 mm
de la fuente. Para hallar la resolución lateral se busca el punto en que la
amplitud haya decaído 6dB.
Resolución Lateral
Frecuencias
15Mhz 20Mhz
Profundidad de la entidad puntual (mm) 5 7 5 7
Data sin procesamiento (um) 1430 2034 1712 2143
Data con procesamiento SAFT ventana Boxcar
(um)
183 210 124 159
Data con procesamiento SAFT ventana Hamming
(um)
192 283 28.50 234
Tabla4.4: Resolución lateral obtenida a partir de los datos simulados teniendo en cuenta un
nivel de 6dB.
A continuación se muestra las imágenes resultantes luego de aplicar la técnica
SAFT para el caso de reconstrucciones de la imagen de la concha de abanico
(figura 4.2) y riñón (figura 4.3), utilizando los parámetros y programas
mencionados en las tablas 3.15, 3.16, 3.17 y 3.18.
Figura 4.2: Imagen de Concha de Abanico procesada con SAFT
86
Figura 4.3: Imagen de parte de Riñón procesada mediante Algoritmo SAFT
La figura 4.2 y 4.3 presentan sectores de las imágenes concha y riñón
respectivamente. En ellas se ha aplicado el algoritmo SAFT. Se puede apreciar
de forma evidente la mejora en la resolución pudiendo discriminar de mejor
manera las secciones que presentan menor dispersión como aquella de menor
densidad.
87
CONCLUSIONES
• Se ha desarrollado el estudio de las técnicas de generación de imágenes
ultrasónicas con aplicación hacia la supervisión de las conchas de
abanico.
• El presente trabajo demuestra que las aplicaciones ultrasónicas pueden
ser llevadas a cabo en las distintas circunstancias que el rango de
frecuencia nos ofrece. Se demuestra que sea para altas frecuencias o
bajas frecuencias del espectro ultrasónico se puede alcanzar una
aplicación útil y específica, en este caso la vigilancia de conchas de
abanico.
• Entre las aplicaciones ultrasónicas de alta frecuencia se demuestra,
observando los resultados, que la técnica de Enfocamiento de Apertura
Sintética se presenta como una solución igual o superior a la técnica de
Modo B. El SNR y CNR son cantidades que permiten comparar
sistemas de generación de imágenes y son utilizados para ello.
• Definitivamente el procesamiento mediante Apertura Sintética mejora en
gran medida la resolución obtenida de una imagen. Esto se puede
apreciar de forma visual (figuras 4.1 y 4.2) y experimentalmente (tablas
4.1 y 4.2)
• El uso del Programa FIELD II ha facilitado en gran manera la obtención
de señales sintéticas para procesarlas. Se puede comprobar como un
sistema efectivo al comparar los estudios realizados de manera
experimental sobre un hilo de nylon (simulando una prueba puntual) en
[28], lográndose resultados semejantes.
88
• Es necesario notar que a pesar de la ayuda que pueda proporcionar el
programa FIELD II, el número de “scatterer” estará siempre limitado a la
capacidad de procesamiento del HW que contiene al programa Matlab
89
RECOMENDACIONES
• Se recomienda a los futuros ingenieros que quieran tomar la información
de esta tesis para una posible implementación, tener en cuenta los
diversos factores que ocurren en una aplicación marítima, entre ellos la
presencia de fouling.
• Se recomienda, para el caso de altas frecuencias, tener en cuenta el
compromiso entre el costo de implementación y la calidad de la imagen
generada. Dentro del costo de implementación tener en cuenta que un
arreglo aplicado para Modo B suele tener precios elevados (debido a que
cada transductor debe tener su sistema de excitación y recepción), por
otro lado un sistema mono-estático (uso de un solo transductor) para
aplicar el SAFT lleva consigo el conseguir un posicionador de alta
precisión (micrométrica) en el caso de utilizar transductores enfocados y
la teoría de fuentes virtuales. Para el caso de utilizar transductores no
enfocados o tipo pistón no es necesaria tanta precisión pero el SNR y
CNR caerían. Sin embargo no está fuera del alcance la realización de
posicionadores para la tecnología desarrollada en nuestra Universidad.
• Se recomienda la continuación y difusión de la teoría presentada con el
fin de aplicarla a distintas ramas como la de tratamiento de imágenes
médicas.
90
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[40] STEPNOWSKI, A; BAKIERA D.; MOSZYNSKI, M. BURCZNSKY, J.
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[43] ZHAO D. y TRAHEY G.
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[44] Conferencia por Steven Fisher
2006 “Pinturas antifouling para el cultivo de concha de abanico”,
Realizada en la Universidad Nacional de Santa –Chimbote
Perú el 14 de Julio 2006.
------..------
96
ANEXOS
ANEXO A:
Explicación de las principales funciones, del programa FIELD II, utilizadas
para el desarrollo del Software de Simulación
ANEXO B:
Hojas técnicas de los elementos seleccionados (ver CD adjunto)
ANEXO C:
Lista de entidades que dan crédito del uso del programa FIELD II
ANEXO D:
Programas realizados en Matlab (ver CD adjunto)
97
ANEXO A
Funciones del FIELD II Utilizadas en la implementación del Sistema
Función calc_scat_multi:
Propósito:
Procedimiento para calcular la señal recibida a partir de una colección de
scatterers y para cada uno de los elementos de la apertura de recepción.
Forma de llamado:
[scat, start_time] = calc_scat_multi(Th1,Th2,points,amplitudes)
Entrada:
Th1 Puntero de la apertura de Transmisión
Th2 Puntero de la apertura de Recepción
Points Vector con 3 columnas(x,y,z) y una fila para cada scatterer
Amplitudes Amplitud de los Scatterers.
Salida:
Scat Traza de voltajes recibidos. Una señal para cada elemento físico en
la apertura de recepción
Start_time El tiempo de la primera muestra en Scat.
Función xdc_concave:
Propósito:
Procedimiento para crear un transductor concavo
Forma de llamado:
Th = xdc_concave(radius,focal_radius,ele_size);
Entrada:
Radius Radio del elemento matemático
Focal_radius Radio Focal
Ele_size Tamaño del elemento matemático
Salida:
Th Puntero a este transductor.
Función xdc_get
Propósito:
Procedimiento para obtener data de una apertura o transductor
Forma de llamado:
data= xdc_get (Th,info_type );
Entrada:
Th Puntero hacia el transductor a utilizar
Info_type Cuya información para obtener puede ser:
Rect información acerca de elementos rectangulares
Tri información acerca de elementos triangulares
Salida:
Data Datos acerca de la apertura o transductor.
ANEXO C
Compañías que utilizan el Programa FIELDII:
• B-K Medical A/S,
Sandtoften 9, DK-2820 Gentofte, Dinamarca
• Siemens Medical Systems, Ultrasound Group
22010 SE 51st Street Issaquah, WA 98029, U.S.A.
• General Electric Corporate R&D,,
Ultrasound Program, Niskayuna, New York, U.S.A.
• Krautkramer
50 Industrial Park Rd, Lewistown, PA 17044
Universidades donde se utilize el Programa FIELD II:
• Department of Biomedical Engineering, Duke University,
Durham, North Carolina, U.S.A.
• Department of Biomedical Engineering, University of Virginia,
Stacey Hall, Box 377 HSC, 1105 West Main St., Charlottesville, VA
22903, U.S.A.
• Bioacoustics Research Lab, Dept of Elec & Comp Eng University of
Illinois at Urbana-Champaign,
405 N. Mathews, Urbana,IL 61801, U.S.A.
• Electronic Eng. Dept.University of Florence, Via Santa Marta, 3 -
50139 FIRENZE, Italy
• Electrical and Computer Eng. Dept., University of Connecticut Storrs,
CT 06269
• Institute of Medical Physics & Biophysics
Martin Luther University of Halle-Wittenberg
Str. d. OdF 6, 06097 Halle, Germany
REV. A
Information furnished by Analog Devices is believed to be accurate and
reliable. However, no responsibility is assumed by Analog Devices for its
use, nor for any infringements of patents or other rights of third parties that
may result from its use. No license is granted by implication or otherwise
under any patent or patent rights of Analog Devices. Trademarks and
registered trademarks are the property of their respective owners.
One Technology Way, P.O. Box 9106, Norwood, MA 02062-9106, U.S.A.
Tel: 781/329-4700 www.analog.com
Fax: 781/326-8703 © 2004 Analog Devices, Inc. All rights reserved.
AD7725
16-Bit 900 kSPS - ADC with a
Programmable Postprocessor
FEATURES
Programmable Filtering:
Any Characteristic up to 108 Tap FIR and/or IIR
Polynomial Signal Conditioning up to 8th Order
Programmable Decimation and Output Word Rate
Flexible Programming Modes:
Boot from DSP or External EPROM
Parallel/Serial Interface
Internal Default Filter for Evaluation
14.4 MHz Max Master Clock Frequency
0 V to +4 V (Single-Ended) or 2 V (Differential) Input
Range
Power Supplies: AVDD, DVDD: 5 V 5%
On-Chip 2.5 V Voltage Reference
44-Lead MQFP Package
TYPICAL APPLICATIONS
Radar
Sonar
Auxiliary Car Functions
Medical Communications
FUNCTIONAL BLOCK DIAGRAM
GENERAL DESCRIPTION
The AD7725 is a complete 16-bit, - analog-to-digital con-
verter with on-chip, user-programmable signal conditioning. The
output of the modulator is processed by three cascaded finite
impulse response (FIR) filters, followed by a fully user-program-
mable postprocessor. The postprocessor provides processing
power of up to 130 million accumulates (MAC) per second. The
user has complete control over the filter response, the filter coeffi-
cients, and the decimation ratio.
The postprocessor permits the signal conditioning characteris-
tics to be programmed through a parallel or serial interface. It
is programmed by loading a user-defined filter in the form of a
configuration file. This filter can be loaded from a DSP or an
external serial EPROM. It is generated using a digital filter
design package called Filter Wizard, which is available from the
AD7725 section on the Analog Devices website.
Filter Wizard allows the user to design different filter types
and generates the appropriate configuration file to be down-
loaded to the postprocessor. The AD7725 also has an internal
default filter for evaluation purposes.
It provides 16-bit performance for input bandwidths up to
350 kHz with an output word rate of 900 kHz maximum. The
input sample rate is set either by the crystal oscillator or an
external clock.
This part has an accurate on-chip 2.5 V reference for the modu-
lator. A reference input/output function allows either the
internal reference or an external system reference to be used as
the reference source for the modulator.
The device is available in a 44-lead MQFP package and is speci-
fied over a –40°C to +85°C temperature range.
2.5V
REFERENCE
POST-
PROCESSOR
DEFAULT FILTER
(ROM)
XTAL
CLOCK
PRESET
FILTERMOD
CONTROL
LOGIC
UNI
HALF PWR
STBY
SYNC
S/P
VIN (+)
VIN (–)
RD/WR
SOE/CS
CFMT/RS
DVAL/INT
SDI/DB0
E
R
R
/D
B
1
D
B
2
D
B
3
R
E
S
E
T
C
F
G
/D
B
4
IN
T/
D
B
5
FS
I/D
B
6
SC
O
/D
B
7
SD
O
/D
B
8
SCR/DB13
CFGEND/DB12
DB11
DB10
FSO/DB9
SMODE1/DB15
SMODE0/DB14
XTAL_OFF
XTAL
CLKIN
DVDD
DGND
REF2
REF1
AVDD
AGND AD7725
REV. A–2–
AD7725–SPECIFICATIONS1(AVDD = 5 V 5%, AGND = AGND1 = AGND2 = DGND = 0 V,fCLKIN2 = 9.6 MHz, REF2 = 2.5 V, TA = TMIN to TMAX, unless otherwise noted.)
B Version
Parameter Test Conditions/Comments Min Typ Max Unit
DYNAMIC SPECIFICATIONS When tested with the FIR filter in
Figure 1, HALF_PWR = Logic High
Bipolar Mode
Signal-to-Noise3 Measurement Bandwidth = 0.5 fO4
2.5 V Reference 77 83 dB
3 V Reference 79 85 dB
Total Harmonic Distortion3, 5 –94 –86 dB
Spurious Free Dynamic Range3, 5 –98 –89 dB
Unipolar Mode
Signal-to-Noise3 Measurement Bandwidth = 0.5 fO4 83 dB
Total Harmonic Distortion3, 5 –94 dB
ANALOG INPUTS
Full-Scale Input Span VIN(+) – VIN(–)
Bipolar Mode Differential or Single-Ended Input ±4/5 VREF2 V
Unipolar Mode Single-Ended Input 0 8/5 VREF2 V
Absolute Input Voltage VIN(+) and/or VIN(–) AGND AVDD V
Input Sampling Capacitance 2 pF
Input Sampling Rate, fCLKIN 14.46 MHz
CLOCK
CLKIN Duty Ratio 45 55 %
REFERENCE
REF1 Output Resistance 3.5 kΩ
Reference Buffer
Offset Voltage Offset between REF1 and REF2 ±3 mV
Using Internal Reference
REF2 Output Voltage 2.39 2.54 2.69 V
REF2 Output Voltage Drift 60 ppm/°C
Using External Reference
REF2 Input Impedance REF1 = AGND 8 kΩ
REF2 External Voltage Input7 2.5 V
STATIC PERFORMANCE
Resolution 16 Bits
Differential Nonlinearity (DNL)3 Guaranteed Monotonic ±0.5 ±18 LSB
Integral Nonlinearity (INL)3 ±2 LSB
DC CMRR 80 dB
Offset Error ±20 mV
Gain Error3, 9 ±0.5 %FSR
LOGIC INPUTS (Excluding CLKIN)
VINH, Input High Voltage 2.0 V
VINL, Input Low Voltage 0.8 V
CLOCK INPUT (CLKIN)
VINH, Input High Voltage 0.7 DVDD V
VINL, Input Low Voltage 0.3 DVDD V
REV. A
AD7725
–3–
B Version
Parameter Test Conditions/Comments Min Typ Max Unit
ALL LOGIC INPUTS
IIN, Input Current VIN = 0 V to DVDD ±10 µA
CIN, Input Capacitance 10 pF
LOGIC OUTPUTS
VOH, Output High Voltage |IOUT| = 200 µA 4.0 V
VOL, Output Low Voltage |IOUT| = 1.6 mA 0.4 V
POWER SUPPLIES10
AVDD 4.75 5.25 V
AIDD
11 HALF_PWR = Logic High12 28 33 mA
DVDD 4.75 5.25 V
DIDD
13 With the Filter in Figure 1 84 90 mA
Power Consumption14 Standby Mode 30 mW
NOTES
1Operating temperature range is as follows: B Version: –40°C to +85°C.
2fCLKIN is the CLKIN frequency.
3See Terminology section.
4FO = output data rate.
5When using the internal reference, THD and SFDR specifications apply only to input signals above 10 kHz with a 10 µF decoupling capacitor between REF2 and
AGND2. At frequencies below 10 kHz, THD degrades to –80 dB and SFDR degrades to –83 dB.
6See Figures 23 and 24 for information regarding the number of filter taps allowed and the current consumption as the CLKIN frequency is varied.
7The AD7725 can operate with an external reference input in the range of 1.2 V to 3.15 V.
8Guaranteed by the design.
9Gain Error excludes reference error.
10All IDD tests are done with the digital inputs equal to 0 V or DVDD.
11Analog current does not vary as the CLKIN frequency and the number of filter taps used in the postprocessor is varied.
12If HALF_PWR is logic low, AIDD will typically double.
13Digital current varies as the CLKIN frequency and the number of filter taps used in the postprocessor is varied. See Figures 23 and 24.
14Digital inputs static and equal to 0 V or DVDD.
Specifications subject to change without notice.
CUTOFF FREQUENCY = 50kHz
STOP-BAND FREQUENCY = 116kHz
NUMBER OF FILTER TAPS USED IN
THE POSTPROCESSOR = 108
OUPUT DATA RATE = CLKIN/16
FREQUENCY – kHz
0
–140
0 30050
AT
TE
N
UA
TI
O
N
–
dB
100 150 200 250
–20
–40
–60
–100
–120
–80
116
Figure 1. Digital Filter Characteristics Used for Specifications
REV. A–4–
AD7725
Preset Filter, Default Filter, and Postprocessor Characteristics1, 2
Parameter Test Conditions/Comments Min Typ Max Unit
DIGITAL FILTER RESPONSE
PRESET FIR
Data Output Rate fCLKIN/8 Hz
Stop-Band Attenuation 70 dB
Low-Pass Corner Frequency fCLKIN/16 Hz
Group Delay3 133/(2 fCLKIN) s
Settling Time3 133/fCLKIN s
DEFAULT FILTER Internal FIR Filter Stored in ROM
Number of Taps 106
Frequency Response
0 kHz to fCLKIN/546.08 ±0.001 dB
fCLKIN/195.04 –3 dB
fCLKIN/184.08 –6 dB
fCLKIN/133.2 to fCLKIN/2 –120 dB
Group Delay3 2141/(2 fCLKIN) s
Settling Time3 2141/fCLKIN s
Output Data Rate, fO fCLKIN/32 Hz
POSTPROCESSOR CHARACTERISTICS
Input Data Rate fCLKIN/8 Hz
Coefficient Precision4 24 Bits
Arithmetic Precision 30 Bits
Number of Taps Permitted 108
Decimation Factor 2 256
Number of Decimation Stages 1 5
Output Data Rate fCLKIN/4096 fCLKIN/16 Hz
NOTES
1These characteristics are fixed by the design.
2fCLKIN is the CLKIN frequency.
3See Terminology section.
4See the Configuration File Format section for more information.
REV. A
AD7725
–5–
Parameter Symbol Min Typ Max Unit
CLKIN Frequency fCLKIN 1 14.4 MHz
CLKIN Period (tCLK = 1/fCLKIN) t1 0.07 1 µs
CLKIN Low Pulse Width t2 0.45 t1 0.55 t1
CLKIN High Pulse Width t3 0.45 t1 0.55 t1
CLKIN Rise Time t4 5 ns
CLKIN Fall Time t5 5 ns
CLKIN to SCO Delay t6 35 50 ns
SCO Period: SCR = 0 t7 1 tCLK
SCR = 1 t7 2 tCLK
SERIAL INTERFACE (DSP MODE ONLY)
FSI Setup Time before SCO Transition t8 30 ns
FSI Hold Time after SCO Transition t9 0 ns
SDI Setup Time t10 30 ns
SDI Hold Time t11 0 ns
SERIAL INTERFACE (DSP AND BFR MODES)
SCO Transition to FSO High Delay t12 20 ns
SCO Transition to FSO Low Delay t13 20 ns
SDO Setup before SCO Transition t14 10 ns
SDO Hold after SCO Transition t15 0 ns
SERIAL INTERFACE (EPROM MODE)
SCO High Time t16 8 tCLK
SCO Low Time t17 8 tCLK
SOE Low to First SCO Rising Edge t18 20 tCLK
Data Setup before SCO Rising Edge t19 22 ns
PARALLEL INTERFACE
DATA WRITE
RS Low to CS Low t20 15 ns
WR Setup before CS Low t21 15 ns
RS Hold after CS Rising Edge t22 0 ns
CS Pulse Width t23 50 ns
WR Hold after CS Rising Edge t24 0 ns
Data Setup Time t25 10 ns
Data Hold Time t26 5 ns
DATA READ
RS Low to CS Low t27 15 ns
RD Setup before CS Low t28 15 ns
RS Hold after CS Rising Edge t29 0 ns
RD Hold after CS Rising Edge t30 0 ns
Data Valid after CS Falling Edge3 t31 30 ns
Data Hold after CS Rising Edge t32 10 ns
STATUS READ/INSTRUCTION WRITE
CS Duty Cycle t33 1 tCLK
Interrupt Clear after CS Low t34 15 ns
RD Setup to CS Low t35 15 ns
RD Hold after CS Rising Edge t36 0 ns
Read Data Access Time3 t37 30 ns
Read Data Hold after CS Rising Edge t38 10 ns
Write Data Setup before CS Rising Edge t39 10 ns
Write Data Hold after CS Rising Edge t40 5 ns
NOTES
1Guaranteed by design.
2Guaranteed by characterization. All input signals are specified with tr tf 5 ns (10% to 90% of DVDD) and timed from a voltage level of 1.6 V.
3Measured with the load circuit in Figure 2 and defined as the time required for the output to cross 0.8 V and 2.4 V.
TIMING SPECIFICATIONS1, 2 (AVDD = 5 V 5%; DVDD = 5 V 5%; AGND = DGND = 0 V, REF2 = 2.5 V, unless otherwise noted.)
REV. A–6–
AD7725
CL
25pF
IOH
200A
IOL
1.6mA
1.6V
TO
OUTPUT
PIN
Figure 2. Load Circuit for Digital Output Timing Specifications
t5
CLKIN
SCO
SCR = 0
SCO
SCR = 1
2.3V
0.8V
t4
t1
t3
t2
t6
t7
t6
t7
Figure 3. CLKIN to SCO Relationship
SDO
SCO
CFMT = 0
t8
t9
t12
t13
t15
t14
t10
t11
FSO
SDI
FSI
D15 D0 D15 D4 D3 D2 D1
D15 D14 D13 D12 D1 D0 D15 D14
D4 D2D3 D1
Figure 4. Serial Mode (DSP Mode and Boot from ROM (BFR) Mode). In BFR Mode, FSI and SDI are not used.
REV. A
AD7725
–7–
t19
t16
t17
t18
SCO
SCO
SDI
Figure 5. Serial Mode (EPROM Mode)
t25
t21
DB0 DB15–
t22
t23
t24
INT
RS
t26
20t
THREE-STATE THREE-STATE
VALID DATA
CS
RD/WR
Figure 6. Parallel Mode (Writing Data to the AD7725)
THREE-STATE THREE-STATE
t28
t27
t30
t29
t32t23
t31
DB0 DB15–
INT
RS
VALID DATA
CS
RD/WR
Figure 7. Parallel Mode (Reading Data from the AD7725)
REV. A–8–
AD7725
ABSOLUTE MAXIMUM RATINGS1
(TA = 25°C, unless otherwise noted.)
DVDD to DGND . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . –0.3 V to +7 V
AVDD to AGND . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . –0.3 V to +7 V
AVDD, AVDD1 to DVDD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . –1 V to +1 V
AGND, AGND1 to DGND . . . . . . . . . . . . . –0.3 V to +0.3 V
Digital Inputs to DGND . . . . . . . . . . –0.3 V to DVDD + 0.3 V
Digital Outputs to DGND . . . . . . . . . –0.3 V to DVDD + 0.3 V
VIN(+), VIN(–) to AGND . . . . . . . . . . . –0.3 V to AVDD + 0.3 V
REF1 to AGND . . . . . . . . . . . . . . . . . –0.3 V to AVDD + 0.3 V
REF2 to AGND . . . . . . . . . . . . . . . . . –0.3 V to AVDD + 0.3 V
REFIN to AGND . . . . . . . . . . . . . . . . –0.3 V to AVDD + 0.3 V
DGND, AGND . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ±0.3 V
Input Current to Any Pin except Supplies2 . . . . . . . . . ±10 mA
IDD (AIDD + DIDD) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 150 mA
Operating Temperature Range . . . . . . . . . . . . –40°C to +85°C
Storage Temperature Range . . . . . . . . . . . . . –65°C to +150°C
Junction Temperature . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 150°C
JA Thermal Impedance . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 58°C/W
JC Thermal Impedance . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20°C/W
Lead Temperature, Soldering
Vapor Phase (60 sec) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 215°C
Infrared (15 sec) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 220°C
ESD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 kV
NOTES
1 Stresses above those listed under Absolute Maximum Ratings may cause perma-
nent damage to the device. This is a stress rating only; functional operation of the
device at these or any other conditions above those indicated in the operational
section of this specification is not implied. Exposure to absolute maximum rating
conditions for extended periods may affect device reliability.
2 Transient currents of up to 100 mA will not cause SCR latch-up.
ORDERING GUIDE
Temperature Package Package
Model Range Description Option1
AD7725BS –40°C to +85°C Metric Quad S-44-2
Flatpack
AD7725BS-REEL –40°C to +85°C Metric Quad S-44-2
Flatpack
EVAL- Evaluation
AD7725CB2 Board
EVAL- Controller
CONTROL Board
BRD23
NOTES
1S = Metric Quad Flat Package (MQFP).
2This board can be used as a standalone evaluation board or in conjunction with the
Evaluation Board Controller for evaluation/demonstration purposes. It is accom-
panied by software and technical documentation.
3Evaluation Board Controller. This board is a complete unit allowing a PC to
control and communicate with all Analog Devices boards ending in the CB
designator. To obtain the complete evaluation kit, the following needs to be
ordered: EVAL-AD7725CB, EVAL-CONTROL BRD2, and a 12 V ac transformer.
The Filter Wizard software can be downloaded from the Analog Devices website.
CAUTION
ESD (electrostatic discharge) sensitive device. Electrostatic charges as high as 4000 V readily
accumulate on the human body and test equipment and can discharge without detection. Although the
AD7725 features proprietary ESD protection circuitry, permanent damage may occur on devices
subjected to high energy electrostatic discharges. Therefore, proper ESD precautions are recommended
to avoid performance degradation or loss of functionality.
STATUS INSTRUCTIONDB0 DB15–
INT
RS
CS
RD/WR
t34
t33
t40
t36t35
t38
t23
t37 t39
THREE-STATE THREE-STATE THREE-STATE
Figure 8. Parallel Mode (Reading the Status Register and Writing Instructions)
REV. A
AD7725
–9–
PIN CONFIGURATION
3
4
5
6
7
1
2
10
11
8
9
40 39 3841424344 36 35 3437
29
30
31
32
33
27
28
25
26
23
24
PIN 1
IDENTIFIER
TOP VIEW
(Not to Scale)
12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22
SCR/DB13
SMODE0/DB14
SMODE1/DB15
SOE/CS
SYNC
DGND
STBY
AD7725
CL
KI
N
EFMT/DB2
ERR/DB1
SDI/DB0
CFMT/RS
DVAL/INT
DGND
RD/WR
S/P
AGND1
AGND1
AVDD1
AVDD
AGND
UNI
REF2
D
G
ND
/D
B3
FS
I/D
B6
SC
O
/D
B7
D
V D
D
SD
O
/D
B8
FS
O
/D
B9
XT
A
L
XT
A
LO
FF
H
A
LF
_P
W
R
A
G
ND
A
V D
D
A
G
ND
V I
N
(–
)
V I
N
(+
)
R
EF
1
A
G
ND
2
R
E
S
E
T
C
F
G
/D
B4
IN
IT
/D
B5
D
G
ND
/D
B1
0
D
G
ND
/D
B1
1
CF
G
EN
D/
DB
12
PIN FUNCTION DESCRIPTIONS
Pin No. Mnemonic S/P Description
1 EFMT/DB2 Serial Mode. EFMT–Serial Clock Format, Logic Input. This clock format pin selects
the clock edge to be used during configuration. When EFMT is low, Serial Data In is
valid on the rising edge of SCO; when EFMT is high, Serial Data In is valid
on the falling edge of SCO. During normal operation, this pin is ignored.
Parallel Mode. DB2–Data Input/Output Bit.
2 ERR/DB1 Serial Mode. ERR–Configuration Error Flag, Logic Output. If an error occurs during
configuration, this output goes low and is reset high by a pulse on the RESETCFG pin.
Parallel Mode. DB1–Data Input/Output Bit.
3 SDI/DB0 Serial Mode. SDI–Serial Data Input. Serial data is shifted in to the AD7725 MSB first, in
twos complement format, synchronous with SCO.
Parallel Mode. DB0–Data Input/Output Bit (LSB).
4 CFMT/RS Serial Mode. CFMT–Serial Clock Format, Logic Input. This clock format pin selects the
clock edge to be used during normal operation. When CFMT is low, Serial Data Out is
valid on the rising edge of SCO; when CFMT is high, Serial Data Out is valid on the
falling edge of SCO. During configuration, this pin is ignored.
Parallel Mode. RS–Register Select. RS selects between the data register, used to read
conversion data or write configuration data, and the instruction register. When RS is high,
the status register can be read or an instruction can be written to the AD7725. When RS
is low, data such as the configuration file can be written to the ADC while data such as the
device ID or a conversion result can be read from the AD7725 (see Table I).
REV. A–10–
AD7725
Pin No. Mnemonic S/P Description
5 DVAL/INT Serial Mode. DVAL–Data Valid Logic Output. This output is low when there are no
overflows in the postprocessor and goes high when an overflow occurs in the postprocessor.
Parallel Mode. INT–Interrupt Logic Output. INT idles low. A logic high on this output pin
indicates that user intervention is required. There are several cases when this may occur:
• An instruction is completed. Writing an instruction or reading the status register clears
the interrupt.
• Write data is requested. Writing data clears the interrupt.
• Read data is ready. Reading data clears the interrupt.
• An error occurs – ID or CRC error in the configuration file format, or an overflow in
the postprocessor. Reading the status register clears the interrupt.
• The device completes power-on reset. Reading the status register clears the interrupt.
6 DGND Ground Reference for Digital Circuitry.
7 RD/WR Serial Mode. This input is not used in serial mode and should be tied to DGND.
Parallel Mode. Read/Write Logic Input. This input is used in conjunction with the CS
input to read data from or write data to the device. A read cycle is initiated when RD/WR
is high. A write cycle is initiated when RD/WR is low. To read or write data, CS should be low.
8 S/P Serial/Parallel Interface Select. When S/P is tied low, parallel mode is selected. Serial
mode is selected when S/P is tied high. To change the mode, a full power cycle needs
to be performed.
9, 10 AGND1 Digital Logic Power Supply Ground for the Analog Modulator.
11 AVDD1 Digital Logic Power Supply for the Analog Modulator.
12 CLKIN Clock Input. An external clock source can be applied directly to this pin with XTALOFF
tied high. Alternatively, a parallel resonant fundamental frequency crystal, in parallel with a
1 M resistor, can be connected between the XTAL pin and the CLKIN pin with
XTALOFF tied low. External capacitors are then required from the CLKIN and XTAL
pins to ground. Consult the crystal manufacturer’s recommendation for the load capacitors.
In both cases, once power is applied to the AD7725, the clock input has to be continual.
13 XTAL Input to Crystal Oscillator Amplifier. If an external clock is used, XTAL should be tied
to AGND1.
14 XTALOFF Oscillator Enable Input. A logic high disables the crystal oscillator amplifier to allow the use
of an external clock source. Set low to enable the crystal oscillator amplifier when using an
external crystal between the CLKIN and XTAL pins.
15 HALF_PWR Logic Input. When this input is low, the typical analog current is 50 mA and a maximum
CLKIN frequency of 14.4 MHz applies. When this input is high, the analog current typically
halves and a maximum CLKIN frequency of 9.6 MHz applies.
16, 18 AGND Power Supply Ground for the Analog Modulator.
17 AVDD Power Supply Voltage for the Analog Modulator.
19 VIN(–) Negative Terminal of the Differential Analog Input.
20 VIN(+) Positive Terminal of the Differential Analog Input.
21 REF1 Reference Output. REF1 is connected to the output of the internal 2.5 V reference through a
3 k resistor and to a reference buffer amplifier that drives the - modulator. When the
internal reference is used, a 1 µF capacitor is required between REF1 and AGND to decouple
the band gap noise and REF2 should be decoupled to AGND with a 220 nF and a 10 nF
capacitor in parallel.
22 AGND2 Power Supply Ground for the Reference Circuitry, REF2, of the Analog Modulator.
23 REF2 Reference Input. REF2 connects to the output of an external buffer amplifier used to drive
the - modulator. When REF2 is used as an input, REF1 must be connected to AGND
to disable the internal buffer amplifier.
24 UNI Analog Input Range Select Input. The UNI pin selects the analog input range for either
bipolar (differential or single-ended input) or unipolar (single-ended input) operation. A
logic high input selects unipolar operation and a logic low input selects bipolar operation.
25 AGND Power Supply Ground for the Analog Modulator.
26 AVDD Power Supply Voltage for the Analog Modulator.
REV. A
AD7725
–11–
Pin No. Mnemonic S/P Description
27 STBY Standby, Logic Input. When STBY is taken high, the device will enter a low power mode.
If the device was fully configured before entering this mode, it will not lose its configuration data.
When STBY is brought low, the device exits the low power mode. If the device
was partially configured before entering the low power mode, it will restart the configuration
process in the case of boot from ROM (BFR) mode, DSP mode, and EPROM mode or, in
parallel mode, a new configure instruction must be issued to configure the device. If the device
was fully configured before entering the low power mode, it will continue to output conversion
results in all serial modes; in parallel mode, the device will wait for an instruction to begin
converting. In STBY mode, the clock input must be continual.
28 DGND Ground Reference for Digital Circuitry.
29 SYNC Synchronization Logic Input. When using more than one AD7725 operated from a
common master clock, SYNC allows each ADC to simultaneously sample its analog input
and update its output register. When SYNC is high, the digital filter sequencer counter is
reset to zero and the postprocessor core is reset. Because the digital filter and sequencer
are completely reset during this action, SYNC pulses cannot be applied continuously.
When SYNC is taken low, normal conversions continue, with valid data resulting after the
filter setting time.
30 SOE/CS Serial Mode. SOE–Serial Output Enable. In EPROM mode, SOE going low enables the
external EPROM and is used to reset the EPROM’s address counter. In DSP mode, SOE is an
active high interrupt. It goes high after a power-on reset and after a pulse on the RESETCFG
pin, indicating the device is ready to be configured. It also goes high following a successful
configuration, indicating that the device was configured correctly. SOE is reset low when FSI
is detected high by CLKIN. In BFR mode, SOE pulses high for eight CLKIN cycles at the end
of a successful configuration.
Parallel Mode. CS–Chip Select Logic Input. This is an active low logic input used in
conjunction with the RD/WR input to read data from or write data to the device. For a
read operation, the falling edge of CS takes the bus out of three-state and either the
conversion data or the status register data (depending on the state of the RS input), is
placed onto the data bus, after the time t31. For a write operation, the rising edge of CS
is used to latch either the configuration data or the instruction (depending on the state of
the RS input) into the AD7725. In this case, the data should be set up for a time t25 before
the CS rising edge.
31 SMODE1/DB15 Serial Mode. SMODE1–Serial Mode Select, Logic Input. This pin selects the serial mode to
be used (see Table IV) and thus informs the device where to download configuration data from
automatically on power up. To change the value on this pin, a full power cycle
needs to be performed.
Parallel Mode. DB15–Data Input/Output Bit (MSB).
32 SMODE0/DB14 Serial Mode. SMODE0–Serial Mode Select, Logic Input. This pin selects the serial mode to
be used (see Table IV) and thus informs the device where to download configuration data
from automatically on power-up. To change the value on this pin, a full power cycle needs to
be performed.
Parallel Mode. DB14–Data Input/Output Bit.
33 SCR/DB13 Serial Mode. SCR–Serial Clock Rate Select, Logic Input. With SCR set to logic low,
the serial clock output frequency, SCO, is equal to the CLKIN frequency. A logic high
sets the frequency of SCO to one half the CLKIN frequency.
Parallel Mode. DB13–Data Input/Output Bit.
34 CFGEND/DB12 Serial Mode. CFGEND–Configuration End, Logic Output. A logic high on CFGEND
indicates that device programming is complete and no programming errors occurred.
Parallel Mode. DB12–Data Input/Output Bit.
35 DGND/DB11 Serial Mode. DGND–Digital Ground.
Parallel Mode. DB11–Data Input/Output Bit.
36 DGND/DB10 Serial Mode. DGND–Digital Ground.
Parallel Mode. DB10–Data Input/Output Bit.
37 FSO/DB9 Serial Mode. FSO–Frame Synchronization Output. FSO indicates the beginning of a
word transmission on the SDO pin. The FSO signal is a positive pulse approximately
one SCO period wide.
Parallel Mode. DB9–Data Input/Output Bit.
REV. A–12–
AD7725
Pin No. Mnemonic S/P Description
38 SDO/DB8 Serial Mode. SDO–Serial Data Output. The serial data is shifted out of the AD7725 MSB
first, in twos complement format, synchronous with SCO.
Parallel Mode. DB8–Data Input/Output Bit.
39 DVDD Digital Power Supply Voltage.
40 SCO/DB7 Serial Mode. SCO–Serial Clock Output. The frequency of SCO is a function of the CLKIN
frequency and is set by the SCR pin. When configuration data is being loaded into the
AD7725, SCO = fCLKIN/16.
Parallel Mode. DB7–Data Input/Output Bit.
41 FSI/DB6 Serial Mode. FSI–Frame Synchronization Input. FSI indicates the beginning of a word
transmission on the SDI pin.
Parallel Mode. DB6–Data Input/Output Bit.
42 INIT/DB5 Serial Mode. INIT–Logic Input. When the device is correctly configured, a logic low on this
pin will prevent the device from converting. When this pin is taken high, the device will start
converting. When daisy-chaining multiple devices, this pin ensures that all devices sample their
analog inputs simultaneously without needing to activate the SYNC pin.
Parallel Mode. DB5–Data Input/Output Bit.
43 RESETCFG/DB4 Serial Mode. RESETCFG–Logic Input. RESETCFG is used to reset the part when a
configuration error occurs. A low pulse on this pin will reset the part, and the configuration
file will be downloaded again. The SOE pin will go high following a pulse on the RESETCFG
pin and then again following a successful configuration.
Parallel Mode. DB4–Data Input/Output Bit.
44 DGND/DB3 Serial Mode. DGND–Digital Ground.
Parallel Mode. DB3–Data Input/Output Bit.
REV. A
AD7725
–13–
TERMINOLOGY
Integral Nonlinearity (INL)
This is the maximum deviation of any code from a straight line
passing through the endpoints of the transfer function. The
endpoints of the transfer function are zero scale (not to be
confused with bipolar zero), a point 0.5 LSB below the first
code transition (100 . . . 00 to 100 . . . 01 in bipolar mode,
000 . . . 00 to 000 . . . 01 in unipolar mode) and full scale, a
point 0.5 LSB above the last code transition (011 . . . 10 to
011 . . . 11 in bipolar mode, 111 . . . 10 to 111 . . . 11 in
unipolar mode). The error is expressed in LSBs.
Differential Nonlinearity (DNL)
This is the difference between the measured and the ideal
1 LSB change between two adjacent codes in the ADC.
Unipolar Offset Error
Unipolar offset error is the deviation of the first code transition
from the ideal VIN(+) voltage, which is (VIN(–) + 0.5 LSB) when
operating in the unipolar mode.
Bipolar Offset Error
This is the deviation of the midscale transition code
(111 . . . 11 to 000 . . . 00) from the ideal VIN(+) voltage,
which is (VIN(–) – 0.5 LSB) when operating in the bipolar mode.
Gain Error
The first code transition should occur at an analog value
0.5 LSB above negative full scale. The last code transition
should occur for an analog value 1.5 LSB below the nominal
full scale. Gain error is the deviation of the actual difference
between first and last code transitions and the ideal difference
between first and last code transitions.
Signal-to-Noise Ratio (SNR)
SNR is the measured signal-to-noise ratio at the output of the
ADC. The signal is the rms magnitude of the fundamental.
Noise is the rms sum of all of the nonfundamental signals up to
half the output data rate (fO/2), excluding dc. The ADC is
evaluated by applying a low noise, low distortion sine wave
signal to the input pins. By generating a Fast Fourier Trans-
form (FFT) plot, the SNR data can then be obtained from the
output spectrum.
Total Harmonic Distortion (THD)
THD is the ratio of the rms sum of the harmonics to the rms
value of the fundamental. THD is defined as
THD =
+ + + +
20 log
V V V V V
V
2
2
3
2
4
2
5
2
6
2
1
where V1 is the rms amplitude of the fundamental and V2, V3,
V4, V5, and V6 are the rms amplitudes of the second through
sixth harmonics.
Spurious Free Dynamic Range (SFDR)
Defined as the difference, in dB, between the peak spurious or
harmonic component in the ADC output spectrum (up to
fO/2 and excluding dc) and the rms value of the fundamental.
Normally, the value of this specification will be determined by
the largest harmonic in the output spectrum of the FFT. For
input signals whose second harmonics occur in the stop band
region of the digital filter, the spur in the noise floor limits
the SFDR.
Settling Time and Group Delay
The settling time of a digital filter is dependent on the amount
of decimation employed and the number of filter taps used in
the filter design and is calculated as follows:
settling time
data input rate
number of taps=
×
1
The settling time for each filter stage should be calculated
separately and then added to get the total filter settling time.
Group delay is half the settling time.
REV. A–14–
AD7725–Typical Performance Characteristics
PERFORMANCE PLOTS
The following typical plots are generated using the digital filter shown in Figure 1.
(AVDD = DVDD, TA = 25C, CLKIN = 9.6 MHz, External Reference = 2.5 V, unless otherwise noted.)
ANALOG INPUT LEVEL – dB
110
100
30
–50 0
dB
–40 –30 –20
90
60
50
80
70
40
–10
SFDR THD SNR
INPUT FREQUENCY = 10kHz
TPC 1. SNR, THD, and SFDR vs. Analog Input
Level Relative to Full Scale
CLKIN FREQUENCY – MHz
120
60
0 14.4
dB
2.4 7.2 9.6
110
80
70
12
100
4.8
90
THD
SFDR
SNR
INPUT FREQUENCY = 10kHz
TPC 2. SNR, THD, and SFDR vs. Sampling Frequency
TEMPERATURE – C
110
105
70
–50 100
dB
–25 0 25
100
85
80
95
90
75
75
SFDR
THD
SNR
INPUT FREQUENCY = 10kHz
50
TPC 3. SNR, THD, and SFDR vs. Temperature
CODE
5000
0
32717 32726
FR
EQ
UE
NC
Y
O
F
O
CC
UR
RE
NC
E
32718 32721 32722
4000
2000
1000
32724
8192 SAMPLES TAKEN
VIN(+) = V IN(–)
MAXIMUM OUTPUT DATA RATE
3000
32719 32720 32723 32725
TPC 4. Histogram of Output Codes for a DC Input
FREQUENCY – kHz
0
–20
–160
0 300
PO
W
ER
L
EV
EL
R
EL
AT
IV
E
TO
FU
LL
S
CA
LE
–
d
B
50 100 150
–40
–100
–120
–60
–80
–140
250
SNR = 84dB
THD = –93.85dB
SFDR = –98.47dB
AIN = 10kHz
MEASURED BW = 300kHz
200
TPC 5. 16k Point FFT
FREQUENCY – kHz
0
–20
–160
0 300
PO
W
ER
L
EV
EL
R
EL
AT
IV
E
TO
FU
LL
S
CA
LE
–
d
B
50 100 150
–40
–100
–120
–60
–80
–140
250
SNR = 80.48dB
THD = –90.62dB
SFDR = –98dB
AIN = 10kHz
MEASURED BW = 450kHz
200 350 400 450
TPC 6. 16k Point FFT for a 108 Tap Low-Pass FIR
Filter Operating with a CLKIN Frequency of 14.4 MHz
REV. A
AD7725
–15–
CIRCUIT DESCRIPTION
The AD7725 employs a - conversion technique to convert
the analog input into an equivalent digital word. The modulator
samples the input waveform and outputs an equivalent digital
word at the input clock frequency, fCLKIN.
Due to the high oversampling rate, which spreads the quantiza-
tion noise from 0 to fCLKIN/2, the noise energy contained in the
band of interest is reduced (Figure 9a). To further reduce the
quantization noise, a high order modulator is employed to shape
the noise spectrum so that most of the noise energy is shifted
out of the band of interest (Figure 9b).
The digital filtering that follows the modulator removes the
large out-of-band quantization noise (Figure 9c) while also
reducing the data rate from fCLKIN at the input of the filter to
fCLKIN/16 or less at the output of the filter, depending on the
filter type used.
Digital filtering has certain advantages over analog filtering.
Because digital filtering occurs after the A/D conversion, it can
remove noise injected during the conversion process. Analog
filtering cannot do this. The digital filter also has a linear
phase response.
a.
b.
c.
QUANTIZATION NOISE
NOISE SHAPING
DIGITAL FILTER CUTOFF FREQUENCY
fCLKIN/2
fCLKIN/2
fCLKIN/2
BAND OF INTEREST
BAND OF INTEREST
BAND OF INTEREST
Figure 9. - ADC
The AD7725 employs three fixed finite impulse response (FIR)
filters in series. Each individual filter’s output data rate is half
that of its input data rate. The fourth stage is programmable;
the user can select a range of different filter responses at this
stage. Both the filter response and the decimation are user pro-
grammable. See the Filtering section for more details.
APPLYING THE AD7725
Analog Input Range
The AD7725 has differential inputs to provide common-mode
noise rejection. In unipolar mode, the analog input is single-
ended and its range is 0 V to (8/5 VREF2). In bipolar mode,
the analog input is single-ended or differential, and its input
range is ± (4/5 VREF2). The output code is twos complement
in both modes with 1 LSB = 61 µV.
The ideal input/output transfer characteristics for the two
modes are shown in Figure 10. In both modes, the absolute
voltage on each input must remain within the supply range
AGND to AVDD. Bipolar mode allows either single-ended or
differential input signals while unipolar mode allows single-
ended signals.
DIFFERENTIAL INPUT VOLTAGE, V IN(+) – V IN(–)
011...111
–4/5 VREF2
(0V)
0V
(4/5 VREF2)
O
UT
PU
T
CO
DE
4/5 VREF2 – 1LSB BIPOLAR
(8/5 VREF2 – 1LSB) UNIPOLAR
011...110
000...010
000...001
000...000
111...111
111...110
100...001
100...000
Figure 10. Bipolar/(Unipolar) Mode Transfer Function
The AD7725 will accept full-scale inband signals; however,
large scale out-of-band signals can overload the modulator inputs.
A minimal single-pole RC antialias filter set to fCLKIN/24 will allow
full-scale input signals over the entire frequency spectrum.
Analog Input
The analog input of the AD7725 uses a switched capacitor
technique to sample the input signal. For the purpose of driving
the AD7725, an equivalent circuit of the analog inputs is shown
in Figure 11. For each half-clock cycle, two highly linear sam-
pling capacitors are switched to both inputs, converting the
input signal into an equivalent sampled charge. A signal source
driving the analog inputs must be able to source this charge,
while also settling to the required accuracy by the end of each
half-clock phase.
REV. A–16–
AD7725
A
B
A
B
500
500
AC GROUND
CLKIN A A BB
2pF
2pFVIN(+)
VIN(–)
AD7725
Figure 11. Analog Input Equivalent Circuit
Driving the Analog Inputs
To interface the signal source to the AD7725, at least one op
amp will generally be required. The choice of op amp will be
critical to achieving the full performance of the AD7725. The
op amp not only has to recover from the transient loads that the
ADC imposes on it, but it must also have good distortion char-
acteristics and very low input noise. Resistors in the signal path
will also add to the overall thermal noise floor, necessitating the
choice of low value resistors.
Placing an RC filter between the drive source and the ADC
inputs, as shown in Figure 12, has a number of beneficial
effects: transients on the op amp outputs are significantly
reduced since the external capacitor now supplies the instanta-
neous charge required when the sampling capacitors are switched
to the ADC input pins, and input circuit noise at the sample
images is now significantly attenuated, resulting in improved
overall SNR. The external resistor serves to isolate the external
capacitor from the ADC output, thus improving op amp stabil-
ity while also isolating the op amp output from any remaining
transients on the capacitor. By experimenting with different
filter values, the optimum performance can be achieved for each
application. As a guideline, the RC time constant (R C) should
be less than a quarter of the clock period to avoid nonlinear
currents from the ADC inputs being stored on the external
capacitor and degrading distortion. This restriction means that
this filter cannot form the main antialias filter for the ADC.
R
R
C AD7725
VIN(+)
VIN(–)
Figure 12. Input RC Network
With the unipolar input mode selected, just one op amp is
required to buffer the single-ended input signal to the VIN(+)
input, and a dc input is applied to the VIN(–) pin to provide an
offset. However, driving the AD7725 with differential signals
(i.e., the bipolar input range is selected) has some distinct
advantages: even-order harmonics in both the drive circuits and
the AD7725 front end are attenuated, and the peak-to-peak
input signal range on both inputs is halved. Halving the input
signal range allows some op amps to be powered from the same
supplies as the AD7725. An example of providing differential
drive to the AD7725 is to use a dual op amp.
Dual Op Amp
Although this differential drive circuit will require two op amps
per ADC, it may avoid the need to generate additional supplies
just for these op amps.
Figures 13 and 14 show two circuits for driving the AD7725.
Figure 13 is intended for use when the input signal is biased
about 2.5 V, while Figure 14 is used when the input signal is
biased about ground. While both circuits convert the input
signal into a differential signal, the circuit in Figure 14 also level
shifts the signal so that both outputs are biased about 2.5 V.
Suitable op amps include the AD8047, the AD8041 and its dual
equivalent the AD8042, or the AD8022. The AD8047 has
lower input noise than the AD8041/AD8042 but has to be
supplied from a +7.5 V/–2.5 V supply. The AD8041/AD8042
will typically degrade the SNR from 83 dB to 81 dB but can be
powered from the same single 5 V supply as the AD7725.
220pF
AD7725
VIN(+)
VIN(–)
27
RIN
390
220
220
10k
10nF220nF
1F
27
RSOURCE
AIN = 2V
BIASED
ABOUT +2.5V
REF2
REF1
RFB
220
50 V+
V–
V+
V–
Figure 13. Single-Ended-to-Differential Input Circuit
for Bipolar Mode Operation (Analog Input Biased
about 2.5 V)
REV. A
AD7725
–17–
220pF AD7725
VIN(+)
VIN(–)
27
RIN
390
10k
10nF220nF
1F
27
220
AIN = 2V
BIASED
ABOUT
GROUND
REF2
REF1
RFB
220
RSOURCE
20k
220
220
50
Figure 14. Single-Ended-to-Differential Input Circuit for Bipolar
Mode Operation (Analog Input Biased about Ground)
Applying the Reference
The AD7725 can operate with either an external reference or
with its on-chip 2.5 V reference. A block diagram of the internal
reference circuit is shown in Figure 15. The internal reference
circuitry includes an on-chip 2.5 V band gap reference and a
reference buffer circuit. The internal 2.5 V reference voltage is
connected to the REF1 pin through a 3 kΩ resistor. It is buffered
to drive the analog modulator’s switched capacitor DAC (REF2)
as shown in Figure 15. When using the internal reference, a 1 µF
capacitor is required between REF1 and AGND to decouple the
band gap noise. If the internal reference is required to bias
external circuits, an external precision op amp should be used to
buffer REF1.
REF1
AD7725
2.5
REFERENCE
1F
REF2
1V
COMPARATOR
REFERENCE
BUFFER
3k
SWITCHED-CAPACITOR
DAC REFERENCE
220nF 10nF
Figure 15. Reference Circuit Block Diagram
Where gain error or gain drift requires the use of an external
reference, this can be applied directly to the REF2 pin. In this
case, the reference buffer in Figure 15 can be turned off by
grounding the REF1 pin. The AD7725 will accept an external
reference voltage between 1.2 V and 3.15 V.
Where the output common-mode range of the amplifier driving
the inputs is restricted, the full-scale input signal span can be
reduced by applying a lower than 2.5 V reference. For example,
a 1.25 V reference would make the bipolar (differential) input
range ±1 V but would degrade SNR.
In all cases, since the REF2 voltage connects to the analog
modulator, a 220 nF and 10 nF capacitor must connect directly
from REF2 to AGND. The external capacitors provide the
charge required for the dynamic load presented at the REF2 pin
(see Figure 16).
A
B
4pF
CLKIN A A BB
AD7725
B
A
4pF
SWITCHED-CAPACITOR
DAC REFERENCE
10nF
REF2
220nF
Figure 16. REF2 Equivalent Input Circuit
The AD780 is ideal to use as an external reference with the
AD7725. Figure 17 shows a suggested connection diagram.
Grounding Pin 8 on the AD780 selects the 3 V output mode.
AD7725
REF1
8
7
6
5
1
2
3
4
NC = NO CONNECT
O/P
SELECT
NC
NC
+VIN
TEMP
GND
VOUT
TRIM
AD780
5V
22nF
1F
REF2
220nF 10nF
22F
2.5V
Figure 17. External Reference Circuit Connection
Clock Generation
The AD7725 has an on-chip oscillator circuit to allow a crystal
or an external clock signal to generate the master clock for
the ADC. In both cases, the clock input has to be continual;
once power is applied to the AD7725, it has to be continually
clocked. The connection diagram for use with a crystal is shown
in Figure 18. Consult the manufacturer’s recommendation for
the load capacitors. To enable the oscillator circuit on the
AD7725, XTAL_OFF should be tied low.
REV. A–18–
AD7725
XTAL MCLK
1M
Figure 18. Crystal Oscillator Connection
When an external clock source is being used, the internal oscil-
lator circuit can be disabled by tying XTAL_OFF high. A low
phase noise clock should be used to generate the ADC sam-
pling clock because sampling clock jitter effectively modulates
the input signal and raises the noise floor. The sampling clock
generator should be isolated from noisy digital circuits, grounded,
and heavily decoupled to the analog ground plane.
The sampling clock generator should be referenced to the analog
ground in a split ground system; however, this is not always pos-
sible because of system constraints. In many applications, the
sampling clock must be derived from a higher frequency multi-
purpose system clock that is generated on the digital ground
plane. If the clock signal is passed between its origin on a digital
ground plane to the AD7725 on the analog ground plane, the
ground noise between the two planes adds directly to the clock
and will produce excess jitter. The jitter can cause degradation
in the signal-to-noise ratio and also produce unwanted harmon-
ics. This can be remedied somewhat by transmitting the sampling
signal as a differential one, using either a small RF transformer
or a high speed differential driver and a receiver such as PECL.
In either case, the original master system clock should be gener-
ated from a low phase noise crystal oscillator.
SYSTEM SYNCHRONIZATION
The SYNC input provides a synchronization function for use in
parallel or serial mode. SYNC allows the user to begin gathering
samples of the analog input from a known point in time. This
allows a system using multiple AD7725s, operated from a
common master clock, to be synchronized so that each ADC
simultaneously updates its output register. In a system using
multiple AD7725s, a common signal to their SYNC inputs
will synchronize their operation. When SYNC is high, the digi-
tal filter sequencer is reset to zero. A SYNC pulse, one CLKIN
cycle long, can be applied. This way, SYNC is sensed low on
the next rising edge of CLKIN. When SYNC is sensed low,
normal conversion continues. Following a SYNC, the modula-
tor and filter need time to settle before data can be read from
the AD7725. Also, when INIT is taken high, it activates SYNC,
which ensures that multiple devices cascaded in serial mode will
sample their analog inputs simultaneously.
FILTERING
The Preset Filter
The preset filter is the digital filter directly following the modu-
lator. This is a fixed filter whose main function is to remove the
large out-of-band quantization noise shaped by the modulator.
This filter is made up of three cascaded half-band FIR filters,
and each filter decimates by two. The word rate into the preset
filter is CLKIN, and due to the decimation in the three subse-
quent filter stages, the output word rate of the preset filter, and
thus the input word rate to the postprocessor, is CLKIN/8. See
Figure 19.
POST-
PROCESSOR
MODULATOR
FIR 1
DEC 2
FIR 2
DEC 2
FIR 3
DEC 2
PRESET
FILTER
INPUT WORD
RATE = CLKIN
OUTPUT WORD
RATE = CLKIN/8
Figure 19. The Preset Filter
The Postprocessor
The AD7725 contains Systolix’s PulseDSPTM user-program-
mable postprocessor. The postprocessor directly follows the
preset filter. The postprocessor core is a systolic array of simple
high performance processors. These processors are grouped into
36 multiply accumulate (MAC) blocks, with each block consist-
ing of three multipliers and one adder. Each block can process
three filter taps, thus the postprocessor allows up to 36 3 = 108
filter taps. In a systolic array, numerical data is pumped around
processors. Each of these processors is allocated to a dedicated
function and only performs that single function. The data is
passed between processors and, in this manner, complex opera-
tions are performed on the input signal. In the AD7725, data
transfers between processors are fully synchronous. As a result,
the user does not have to consider timing issues.
The postprocessor core is optimized for signal conditioning
applications. In this type of application, generally the most
common function is filtering. The core can support any filter
structure, whether FIR, IIR, recursive, or nonrecursive. The
core also supports polynomial functions, commonly used in
linearization algorithms.
Data can be transparently decimated or interpolated when
passed between processors. This simplifies the design of multirate
filtering and gives great flexibility when specifying the final
output word rate. The AD7725 postprocessor supports decima-
tion/interpolation by factors up to 256.
REV. A
AD7725
–19–
Figure 20 shows an example of a filtering function implemented
on the postprocessor. Figure 20a shows the data path representa-
tion of an FIR filter, while Figure 20b shows how this algorithm
would be implemented on the AD7725. Because the postprocessor
can implement three filter taps per MAC block, 1.3 MAC
blocks are required to implement a 4-tap FIR filter. This is a
useful guideline when calculating the design requirements for a
new application.
SIGNAL
IN Z
–1
C0
SIGNAL
OUT
C1 C2 C3
Z–1 Z–1 Z–1
a) FIR Data Path Representation
SIGNAL
IN
SIGNAL
OUT
C1 C2 C3
Z–1 Z–1
C0
Z–1
Z–1
Z–1
1 MAC BLOCK
b) FIR Postprocessor Implementation
Figure 20. AD7725 Postprocessor Mapping
PROGRAMMING THE POSTPROCESSOR
The postprocessor is programmed by loading a user-defined
filter in the form of a configuration file into the device.
Generating a Configuration File to Load into the Postprocessor
A user-defined configuration file can be generated to load into
the postprocessor on the AD7725 to program the multipliers
and accumulators to perform user-specific filtering require-
ments. The configuration file can be generated using a digital
filter design package called Filter Wizard, which is available
from the Analog Devices website.
Filter Wizard
This digital filter design package allows the user to design differ-
ent filter types and then generates the appropriate configuration
file to be loaded into the postprocessor. This application includes
the ability to specify a range of different filter options including
single or multistage; normalized or user-specified output
frequency; FIR or IIR; low-pass, band-pass; Window type;
pass-band frequency and ripple; stop-band frequency, attenua-
tion and ripple; daisy-chaining and interlacing. It also informs
the user of the power dissipation of the AD7725 associated
with the particular filter designed. This is to avoid filters being
designed that result in the device exceeding its maximum power
specifications. The magnitude, phase, and impulse responses
can be plotted so that the user knows the filter response (cutoff
frequency, transition width, attenuation) before generating the
coefficients. Once the filter characteristics have been decided,
the configuration file is generated and will be ready for loading
into the postprocessor.
Filter Configuration File Format
The configuration file that is generated by the Filter Wizard is
made up of 8272 bits of data. The first word in the file is called
the ID word, and the device will accept the configuration file only
if this is 0x7725. The rest of the configuration data is split into 12
blocks of 672 bits. The AD7725 postprocessor therefore accepts
672 bits at a time (42, 16-bit words). Each block of 672 bits is
followed by a cyclic redundancy check (CRC) word. The ID
word and the CRC words are used by the device to check for
errors in the configuration file and are not actually written to the
postprocessor. The postprocessor therefore holds 8064 bits of
data (672 12). See the Serial Mode and Parallel Mode sections
for further information on how configuration errors are detected
and handled. The filter coefficients in the configuration file that
are loaded into the postprocessor have 24-bit precision and have
a value in the range –8 ≤ coefficient < +8. The coefficients are
made up of 1 sign bit, 3 magnitude bits left of the decimal point,
and 20 right of the decimal point.
Using the Internal Default Filter
The AD7725 has a default filter stored in internal ROM that
can be loaded into the postprocessor. This functionality allows
the user to evaluate the device without having to download a
configuration file. The default filter is a two-stage, low-pass, FIR
filter whose specifications are directly related to the CLKIN
frequency. With a CLKIN frequency of 9.6 MHz, the default
filter has a cutoff frequency of 49 kHz and a stop-band frequency
of 72.7 kHz. This filter has a total decimation by 4, which occurs
in the first stage, resulting in the output data being available to the
interface at a frequency of CLKIN/32. For more detailed specifica-
tions on this filter see the Preset Filter, Default Filter, and
Postprocessor Characteristics section. When powered up in
boot-from-ROM mode, the AD7725 will automatically load the
default filter characteristic into the postprocessor. Figure 21
shows the default filter response, when operating with a 9.6 MHz
CLKIN frequency.
FREQUENCY – kHz
0
0 150
A
TT
EN
UA
TI
O
N
–
dB
50 100
–140
–120
–100
–80
–60
–40
–20
–160
Figure 21. Default Filter Response for CLKIN = 9.6 MHz
REV. A–20–
AD7725
Filter Design
The bit stream of data from the modulator and preset filter is
available to the postprocessor at a frequency of CLKIN/8. Due
to the nature of the design of the postprocessor, there is an
unavoidable minimum decimate by 2 resulting in the maximum
output data rate of any filter being CLKIN/16.
A filter can be either FIR or IIR in design. FIR filters are inherently
stable and have linear phase. However, they are computationally
inefficient and require more coefficients for a given roll-off com-
pared to IIR filters. IIR filters have the disadvantage of being
potentially unstable and having nonlinear phase. The maximum
number of taps that the postprocessor can hold is 108. Therefore,
a single filter with 108 taps can be generated, or a multistage filter
can be designed whereby the total number of taps adds up to 108.
Design Factors
Stop-Band Attenuation and Transition Width
In filter design, it is desirable to have a large stop-band attenu-
ation and a narrow filter transition width. To achieve both of
these, a large number of filter taps is required. Therefore some
compromises have to be made during the design to be able to
optimize the amount of taps used. There is usually a trade-off of
stop-band attenuation for transition width, or vice versa. For
example, a filter with a cutoff frequency of 100 kHz that rolls off
between 100 kHz and 200 kHz uses fewer taps than a filter with a
cutoff frequency of 100 kHz that rolls off between 100 kHz and
150 kHz. To reduce the number of taps used to achieve a
certain specification, a multistage filter can be designed that
performs decimation between stages. The first filter stage can be
used to perform decimation and as a prefilter to remove out-of-
band noise, then the subsequent stages can have more stringent
specifications.
Decimation
Decimation reduces the output data rate of the filter, resulting in
lower input data rates for subsequent filter stages. When decimation
is used in a multistage filter, the noise is wrapped around fS/2 each
time the bit stream is decimated by 2. It is therefore important to
appropriately filter out the quantization noise that will wrap into
the band of interest when decimation occurs, prior to decimation.
With appropriate filtering, the noise floor will increase by 3 dB each
time the data stream is decimated by 2; however the noise floor is
down at 120 dB prior to decimation. Therefore, with suitable deci-
mation, the SNR will be 83 dB typically at the AD7725 output.
Decimating the data rate allows an improvement in the filter
transition width equal to the inverse of the decimation factor.
For FIR filters, if a filter is designed for an input data rate of
half the maximum data rate, i.e., the previous filter stage had
decimation by 2, the filter can obtain half the transition width of
a filter designed for the maximum input data rate for a given
number of taps. For example, the number of taps required to
generate a filter with a cutoff frequency of 100 kHz and a
stop-band frequency of 200 kHz will equal the number of taps
required to generate a filter with a cutoff frequency of 100 kHz
and a stop-band frequency of 150 kHz if the data stream is
decimated by 2 prior to the filtering stage. For IIR filters,
decimation has no effect on the transition width.
When decimation is performed, the amount of filter coefficients
required to achieve certain filter specifications is reduced, result-
ing in a reduction in the power dissipation of the device to
realize the filter. Therefore, if a one-stage filter meets the roll-off
and stop-band attenuation requirements of the application but
is dissipating more power than is acceptable, then decimation
will provide a solution here. Prior to decimating, a suggestion is
to use a half-band filter as these require a low number of taps to
accomplish simple low-pass filtering. A half-band filter has its
midpoint of the transition region centered on half the Nyquist
frequency (or fS/4). By decimating though, because the input to
subsequent stages is reduced, so is the bandwidth.
Figure 22 shows that for a given transition width, as the
decimation factor prior to the filter is increased the current
consumption is reduced, resulting in reduced power dissipation.
DECIMATION FACTOR
120
100
40
0 82
I D
D
–
m
A
4 6
80
60
Figure 22. IDD vs. Decimation for a Filter with a
Transition Width of 66 kHz as Shown in Figure 1
Power Consumption vs. Filter Taps vs. CLKIN Frequency
When designing filters for the AD7725, an important factor to
take into account is the power consumption. There is a direct
relationship between DIDD, the number of filter taps used in
the postprocessor, and the CLKIN frequency. The maximum
IDD (combined AIDD and DIDD) allowed by the AD7725 pack-
age is 150 mA. The more filter taps used, the higher the DIDD.
Also, the higher the CLKIN frequency, the higher the DIDD.
Therefore, a trade-off sometimes needs to be made between
CLKIN frequency and filter taps to stay within the power
budget of the part.
These power constraints are built into the filter design package,
Filter Wizard. As the filter is being designed, the power con-
sumption is shown and is highlighted once the power budget
has been exceeded.
REV. A
AD7725
–21–
Figures 23 and 24 show plots of filter taps and CLKIN
frequency versus IDD.
CLKIN – MHz
180
140
0
0 14.4
I D
D
–
m
A 100
40
2.4 4.8 7.2 9.6 12.0
120
60
20
160
80
MAXIMUM IDD
72 TAPS
54 TAPS
HALF_PWR DISABLEDHALF_PWR ENABLED
90 TAPS
108 TAPS
36 TAPS
Figure 23. Typical IDD vs. CLKIN for Various
Numbers of Filter Taps
To get a more accurate number of taps for a given CLKIN
frequency, see Figure 24.
FILTER TAPS
180
140
0
0 10010
I D
D
–
m
A 100
40
20 30 40 50 60 70 80 90
120
60
20
160
80
MAXIMUM IDD
14.4MHz
12MHz
9.6MHz
7.2MHz
4.8MHz
2.4MHz
1MHz
110
Figure 24. Typical IDD vs. Filter Taps for Various
CLKIN Frequencies
Figures 23 and 24 were created for a one-stage low-pass FIR
filter, which will give the worst case IDD figures.
The IDD will decrease as the amount of decimation employed in
the filter is increased.
MODES OF OPERATION
The AD7725 can operate with either a serial or a parallel interface.
These modes are chosen by setting the logic state of the S/P pin.
PARALLEL MODE
The parallel mode is selected by tying S/P to DGND. Pro-
gramming the postprocessor and operation of the AD7725 in
parallel mode requires the use of an instruction set. The user
also has access to an on-chip status register that provides infor-
mation about the operation of the device. The parallel interface
is a standard interface that interfaces to digital signal processors
and microprocessors. Figure 25 shows the interface between the
AD7725 and a DSP/microprocessor, and Figures 6, 7, and 8
show the timing of the parallel interface.
AD7725
S/P
SYNC
RS
CS
RD/WR
DATA[15:0]
DVAL/INT
DSP/P
ADDR
RD
DATA[15:0]
INTERRUPT
ADDR
DECODER
WR
Figure 25. AD7725 Parallel Interface to Microprocessor
Operating the AD7725 in Parallel Mode
The AD7725 uses an instruction set, its interrupt pin output
(the INT pin), and an on-chip status register to communicate
with the DSP/microprocessor. An interrupt is issued by the
AD7725 whenever user intervention is required. The interrupt
can be cleared by either writing an instruction or reading the
status register. At the completion of power-on reset, the
AD7725 will issue an interrupt to indicate that user intervention
is required for it to begin communicating with the DSP/micro-
processor. An instruction should then be issued to load the
configuration data to program the postprocessor. Once the
configuration file has been loaded, another interrupt is issued by
the device. The status register can then be read to check if any
errors occurred during configuration. If no errors occur during
the configuration process, an instruction can be issued to inform
the device to begin converting.
Pins RD/WR, CS, and RS are used along with the data pins D0
to D15 to write instructions/configuration data and read the
status register/conversion data.
During a read cycle, the RS pin informs the AD7725 whether
the status register or a conversion result is being read. When RS
is high, the status register is read while the data register, such as
the device ID or a conversion result, is read when RS is low.
Similarly, during a WR cycle, an instruction is written when RS
is high and data (such as configuration data) is written when RS
is low (see Table I).
Table I. Reading and Writing
RD/WR (Pin 7) RS (Pin 4) Operation
0 0 Write Data
0 1 Write Instruction
1 0 Read Data
1 1 Read Status Register
REV. A–22–
AD7725
Status Register
The status register is a 16-bit register that provides the user with
information about the status of the device. The information avail-
able to the user includes whether a configuration file was loaded
successfully, what errors if any, occurred the last instruction
written, and other information that may be useful to the user
when operating the device. To read the status register, RS is
taken high and RD/WR is taken high. When CS is taken low, the
contents of the status register will be output. The status register is
shown in Table II and the instruction set in Table III.
Table II. Status Register
Bit Name Function
15 InstrBUSY This bit is set to 1 when an
instruction is performed.
14 Data Ready This bit is set to 1 when data is
ready to be read from the device
(a read data cycle is required).
13 Data Request This bit is set to 1 when the device.
requires data to be written to it (a write
data cycle is required).
12 ID Error This bit is set to 1 if the programming
data has an incorrect ID value.
11 CRC Error This bit is set to 1 if corrupt
data is loaded into the device.
10 Data Error This bit is set to 1 if an overflow occurs
to indicate that the conversion result is
invalid.
9 InstrReg[15] Instruction Register Bit 15
8 InstrReg[13] Instruction Register Bit 13
7 InstrReg[12] Instruction Register Bit 12
6 InstrReg[11] Instruction Register Bit 11
5 InstrReg[6] Instruction Register Bit 6
4 InstrReg[5] Instruction Register Bit 5
3 InstrReg[4] Instruction Register Bit 4
2 InstrReg[1] Instruction Register Bit 1
1 InstrReg[0] Instruction Register Bit 0
0 CFGEND Configuration End Flag. This is set to 1
when the device has been configured
correctly and is ready to start converting.
Table III. Instruction Set for Parallel Mode
Instruction Hex Code Description
RdID 0x8802 Read Device ID
RdCONV 0x8D21 Read Converter Data. When
this instruction is issued to the
AD7725, the device continues to
output conversion data until the
ABORT instruction is issued.
WrConfig 0x1800 Write Configuration Data
WrConfigEM 0x1A00 Write Configuration Data,
Mask Errors
ABORT 0x0000 Abort. This instruction is a
soft reset, that is, it breaks the
conversion process and leaves
the device in a clean state,
still configured, ready for the
next instruction.
BFR 0x2000 Boot from Internal ROM
Configuring the Device
Following power-up, the AD7725 is configured by loading a user-
defined filter from an external source via the parallel interface.
Three instructions are provided for configuring the AD7725 (see
Table III).
• WrConfig (Write Configuration)
When this instruction is issued, the device generates an
interrupt every time a new word of the configuration data is
required. The interrupt is cleared on the falling edge of CS
during the data write cycle. This continues until the com-
plete file is written. Immediately after the last word of the
configuration data is written, a final interrupt is asserted to
indicate “Instruction Done.”
However, if an error occurred during the configuration
process, for example, if the configuration data is corrupt or
in the wrong format, an interrupt will be asserted.
It is advised that when using this instruction, the status regis-
ter be read after each interrupt to ensure no errors occurred
and that the correct response is made. If configuration data is
corrupt, it will not be internally written to the postprocessor.
• WrConfigEM (Write Configuration with Error Mask)
When this instruction is issued, no interrupts to signal errors
will ever be asserted during the download of the configura-
tion file. This saves reading the status register in response
to every interrupt as with the previous instruction. The
configuration process will always run through the 504
(42 writes 12 blocks) data write cycles in the configura-
tion file and once this is complete, the “Instruction Done”
interrupt is issued. In this case, the status register should be
checked at the end of the configuration to verify whether
any errors occurred. If configuration data is corrupt, it will
not be internally written to the postprocessor.
For evaluation purposes, the user can load the default filter
stored in internal ROM into the postprocessor. In this case the
following instruction should be issued:
• BFR (Boot from ROM)
This instruction informs the device to load the configuration
data for the default filter stored in internal ROM.
REV. A
AD7725
–23–
Converting
To begin conversions, the RdCONV (Read Converter Data)
instruction is issued (see Table III). INT is asserted as soon as
the conversion data is ready to be read (Bit 14 of the status
register will be set). INT remains high until the digital word is
read from the device. It will then go low and return high when
the next conversion is complete. The device continues to con-
vert until the ABORT instruction is issued.
SERIAL MODE
The serial mode is selected by tying S/P to DVDD. Figure 4
shows the serial interface of the AD7725. The AD7725 operates
solely as a master providing two serial data input pins for the
transfer of configuration data into the device (FSI and SDI),
two serial data output pins for transfer of conversion data out of
the device (FSO and SDO), and a serial clock output (SCO).
Data is shifted in or out of the device synchronous with SCO.
The FSI and FSO signals are used to indicate to either the
device or the processor, the beginning of a word transmission
into or out of the device. The AD7725 provides the clock for
conversion and data transfers. The CFMT pin selects the active
edge of SCO during conversions and the EFMT pin selects the
active edge of SCO during configuration.
Programming the postprocessor and operating the AD7725 in
serial mode is purely pin-driven. Serial mode has three different
submodes that determine the way in which the postprocessor is to
be configured following power-up. These modes are selected by
setting the logic values on the SMODE0 and SMODE1 pins (see
Table IV). These modes are
• DSP: The filter can be user defined and can be loaded from
a DSP.
• EPROM: The filter can be user defined and can be loaded
from an external EPROM.
• Boot from ROM (BFR): The default filter (stored in inter-
nal ROM) can be loaded into the postprocessor, which
allows the user to evaluate the device without having to load
configuration data.
In serial mode, several AD7725s can be daisy-chained together
so they can all be configured from one EPROM or DSP and
conversion data from all devices can be read back by one DSP.
DSP Mode–Loading Configuration Data from a DSP
In this mode, a user-defined filter can be developed and the
resulting configuration file loaded into the postprocessor from a
DSP. The DSP therefore loads data into the AD7725 and reads
back the conversion results. This mode of operation is selected by
tying SMODE0 to DVDD and SMODE1 to DGND. The values
on these pins inform the AD7725 that user-defined filter data is
to be loaded into the postprocessor from the DSP automatically
following power-up. The data is loaded using FSI and SDI and
the transfer of data is controlled by SCO. During the download
of configuration data, SCO = fCLKIN/16. Following power-on
reset, the SOE pin goes high to inform the DSP that configura-
tion of the postprocessor can begin. If no errors occur during the
configuration, the CFGEND output will go high. In Figure 26,
the CFGEND is tied to INIT, thus it will drive INIT high, and the
part will begin converting. However, if an error does occur during
the configuration, the ERR bit will go low, and CFGEND will not
go high. The INIT pin will therefore not start conversions. The
part will not do anything until RESETCFG is pulsed low. When
this occurs, the part is reset, SOE goes high, and the configuration
file is reloaded.
The AD7725 will read the entire configuration file, and, if an
error does occur during configuration, the user will be notified
only once the whole file has been read. In this case, the data will
not be loaded into the postprocessor. After data has been down-
loaded, the serial clock frequency (SCO) is selected by the value
on SCR and can be CLKIN (SCR = 0) or CLKIN/2 (SCR = 1).
SCO must have a frequency equal to CLKIN if the AD7725
outputs data at CLKIN/16. For lower output word rates, either
clock frequency can be used. To load configuration data into
the AD7725, an FSI pulse one CLKIN cycle wide informs the
AD7725 that data is being transferred into the device. The data
is loaded using the next 16 SCLK cycles following the detection
of the FSI pulse. Figure 26 shows the connection diagram for
the AD7725 when loading configuration data from a DSP, and
Figure 27 shows a flow chart of the power-up and configura-
tion sequence.
DVDD
SOE
ERR
DVAL
S/P
INIT
RESETCFG
CFGEND
SMODE1
SYNC
SCO
FSO
SDO
SDI
FSI
AD7725
SCLK0
RFS0
DR0
DT0
TFS0
ADSP-21xx
SMODE0
INTDVDD
Figure 26. Connection Diagram for Loading the
Filter Configuration Data from a DSP
POWER-ON RESET
IMMEDIATE BOOT
FROM A DSP
USER-DEFINED FILTER
DATA LOADED INTO
THE POSTPROCESSOR
FROM A DSP
CFGEND = 1
INIT = 1
DEVICE STARTS
CONVERTING
SMODE0 = 1
SMODE1 = 0
DATA
LOADED
CORRECTLY?
PULSE
RESETCFG
LOW
NO
YES
ERR = 0
SOE GOES HIGH
Figure 27. Flow Chart of DSP Mode
REV. A–24–
AD7725
Table IV. Programming Modes
S/P SMODE[1, 0] Configuration Mode Description
0 xx PARALLEL Parallel Interface. The 16-bit bidirectional microprocessor.
Interface is used for read/write operations.
1 00 BFR Serial Interface. Boot from the default filter (internal ROM) at
power-on reset (POR).
1 01 DSP Serial Interface. Bidirectional serial synchronous interface
suitable for interfacing to a DSP.
1 10 EPROM Serial Interface. Boot from external serial EPROM at POR.
1 11 EPROM Serial Interface. Boot from external serial EPROM at POR.
EPROM Mode—Loading Configuration Data from an
External EPROM
In this mode, a user-defined filter can be developed off-chip, and
the resulting configuration file is loaded into the postprocessor in
the AD7725 from an External EPROM. The AD7725 therefore
receives filter data from an EPROM before outputting conversion
results via the serial interface to a DSP. This mode of operation is
selected by tying SMODE0 to DGND and SMODE1 to DVDD.
The values on these pins inform the AD7725 that user-defined
filter data is to be loaded from an external EPROM automatically
on power-up. Following power-up, the AD7725 will drive the SOE
pin low, which will enable the EPROM and reset its address
counter. The transfer of the configuration data will then com-
mence with the data being latched into the AD7725 on the SCO
rising edge. During the download of data, SCO has a frequency of
CLKIN/16. FSI is not used in the data transfer, so it should be tied
low. Once configuration is complete and no error occurred, SOE
will go high, disabling the EPROM; SCO will return to either
CLKIN or CLKIN/2, depending on SCR; CFGEND will go high
driving the INIT pin high, and the device will start converting.
However, if an error does occur during the configuration, the ERR
bit will go low and CFGEND will not go high. The part will not
do anything until RESETCFG is pulsed low. When this occurs,
the part is reset, SOE goes low again to enable the EPROM,
and the part is reconfigured. Figure 28 shows the connection
diagram for the AD7725 when loading configuration data from
an EPROM, and Figure 29 shows a flow chart of the power-up
and configuration sequence.
DVDD
ERR
DVAL
S/P
INIT
RESETCFG
CFGEND
SMODE0
SYNC
SCO
FSO
SDO
FSI
AD7725
SCLK0
RFS0
DR0
ADSP-21xx
SMODE1
C
E
O
E
C
E
O
D
A
TA
CL
K
SERIAL EPROM
DVDD
SDISOE
Figure 28. Connection Diagram for Loading the
Filter Configuration Data from an External EPROM
POWER-ON RESET
IMMEDIATE BOOT
FROM AN EPROM
USER-DEFINED FILTER
DATA LOADED INTO
THE POSTPROCESSOR
FROM EPROM
SOE GOES HIGH
CFGEND = 1
INIT = 1
DEVICE STARTS
CONVERTING
SMODE0 = 0
SMODE1 = 1
DATA
LOADED
CORRECTLY?
PULSE
RESETCFG
LOW
NO
YES
ERR = 0
SOE GOES LOW
Figure 29. Flow Chart of EPROM Mode
Boot from ROM Mode (BFR)—Using the Internal
Default Filter
This mode of operation allows the user to evaluate the AD7725
without having to load configuration data. It is selected by tying
SMODE0 and SMODE1 to DGND. The values on these pins
inform the AD7725 that the postprocessor is to be configured
with the default filter stored in internal ROM. The default filter
data will be loaded into the postprocessor automatically following
power-up. Once the configuration is complete, the CFGEND pin
will go high. In Figure 30, CFGEND is tied to INIT, thus it will
drive the INIT pin high, and the AD7725 will begin converting.
FSI and SDI are not used in this mode, so they should be tied
to DGND. In this mode of operation, the AD7725 operates as a
normal - ADC with a fixed filter response.
During configuration, SCO will have a frequency of CLKIN/16.
Once configuration is complete, the frequency of SCO is selected
by SCR and will be either CLKIN or CLKIN/2. Additionally,
the SCO edge on which the data is output from the device can
be selected using CFMT. With SCR = 0, SCO equals CLKIN.
With SCR = 1, SCO equals CLKIN/2. With CFMT = 0, data is
output on the SCO rising edge, while data is output on the
falling edge when CFMT = 1. Figure 30 shows the connection
diagram for the AD7725 when using the internal default filter,
and Figure 31 shows a flow chart of the power-up and configu-
ration sequence.
REV. A
AD7725
–25–
DVDD
SOE
ERR
DVAL
S/P
INIT
RESETCFG
CFGEND
SMODE0
SMODE1
SYNC
SCO
FSO
SDO
SDI
FSI
AD7725
SCLK0
RFS0
DR0
DT0
TFS0
ADSP-21xx
Figure 30. Connection Diagram for Loading the
Default Filter in BFR Mode
POWER-ON RESET
IMMEDIATE BOOT
FROM ROM
DEFAULT FILTER
LOADED INTO
POSTPROCESSOR
FROM INTERNAL ROM
CFGEND = 1
INIT = 1
DEVICE STARTS
CONVERTING
SMODE0 = 0
SMODE1 = 0
Figure 31. Flow Chart of BFR Mode
DAISY-CHAINING DEVICES
Several AD7725s can be daisy-chained/cascaded together.
This feature of the AD7725 reduces system demands as it
allows several devices to be configured using one serial data
stream. It also allows conversion data from several devices to
be read back by a single DSP as one serial data stream. When
devices are daisy-chained, configuration/conversion data flows
from device to device using the SDO/FSO and SDI/FSI pins of
each device. A specific daisy-chaining configuration file needs
to be developed using the filter design package Filter Wizard.
The following sections describe the daisy-chaining options the
user can choose.
Daisy-Chaining during Configuration
Several AD7725s can be daisy-chained together so that they can
all be configured from a common external serial EPROM or a
DSP. Filter Wizard allows the user to specify the number of
devices in the chain and to design a specific filter for each device.
It then generates a separate configuration file for each device.
The configuration files for all the devices can be combined
into one configuration file in order, starting with the file for
the first device, (for example, with a text editor) so that the
user only has to load one file into the EPROM or DSP. This
configuration file is loaded into the devices using the FSI/SDI
and the FSO/SDO of each device. Once the devices have been
configured in a daisy chain, each device can be run indepen-
dently, and conversion data is read back using the FSO and
SDO from each device separately.
Daisy-Chaining—Configuration and Conversion Data
Several AD7725s can be daisy-chained so that they are con-
figured from a common external serial EPROM or DSP (as
discussed earlier in Daisy-Chaining during Configuration),
and all conversion data from each individual device can be
read back by a single DSP on one serial data stream. To do
this, an interlacer is required following each filter on each
device. This design can be implemented using Filter Wizard.
The function of the interlacer is to sequentially combine the
conversion data outputs of each device into one serial data
stream. The interlacer combines the data using interpolation
and summing. Interpolation pads the data with zeros; then the
interlacer takes the output data from the previous device, delays
it by one clock cycle and sums it with the interpolated output
from the current device. This occurs on each device in the chain,
and the output data from the last device consists of the conver-
sion data from all devices in one continuous data stream. When
designing filters with interlacing, the decimation rate of the filter
on each device should be twice the number of devices in the
chain, or a multiple of this value, to ensure there is no interfer-
ence between the conversion data of different devices. Due to
the interpolation and decimation, the effective output data rate
of each device (out of the last device) is CLKIN/(16 number
of devices) and the actual output data rate of the final device is
CLKIN/16. Once the daisy-chaining and interlacing design is
complete, one configuration file is generated to be loaded into
the devices. Figure 32 shows an example of daisy-chaining three
devices, using interlacing.
Loading Configuration Data
When loading the configuration file from a common EPROM or
DSP, the configuration data is loaded into the first device in the
chain. Once this device is configured, the data will be loaded
into the second device in the chain via FSO/SDO of Device 1
and FSI/SDI of Device 2. When this device is configured,
the data is loaded into the next device in the chain until all
devices are configured. The CFGEND pin of the last device is
connected to the INIT pin of all the devices so that when the
last device is successfully configured, conversions are initiated.
DEVICE1 DEVICE3DEVICE2
ANALOG
INPUT
ANALOG
INPUT
FILTER1
DEC 6
FILTER2
DEC 6
FILTER3
DEC 6
DIGITAL
INPUT
DIGITAL
INPUT
INTERLACER INTERLACER INTERLACER
DATA OUTPUT FORMAT:
DEVICE3, DEVICE2,
DEVICE1; DEVICE3, ...
EFFECTIVE DATA OUTPUT RATE
FROM EACH DEVICE:
= CLKIN/(16 3)
= 200kSPS
DATA OUTPUT
RATE = CLKIN/16
ANALOG
INPUT
CLKIN
9.6MHz
Figure 32. Daisy-Chaining Example
REV. A–26–
AD7725
Converting
When the ADCs are converting, the conversion result of the
first device in the chain is sent to the second device and is com-
bined with the conversion data of the second device by the
interlacer. This data is then combined with the data from the
next device in the chain, and so on. The output from the last
device will be a continuous serial data stream consisting of the
conversion results of all the devices in the chain. A single DSP
can read back all the conversion data in the sequence:
Device N; ... Device 2; Device 1; Device N; ... Device 2;
Device 1; and so on.
Figure 33 shows a connection diagram for daisy-chaining multiple
devices with a common DSP, and Figure 34 shows a connection
diagram for daisy-chaining multiple devices with a common DSP
and a shared EPROM.
AD7725
SDI
FSI FSO
SDO
CFGENDINIT
DSP MODE
SOE
SCO
AD7725
ADSP-21xx
SCLK0
RFS0
DR0
DT0
TFS0
IRQ1
FSO
SDOSDI
FSI
CFGENDINIT
SP
O
RT
0
DSP MODE
SOE
SCO
Figure 33. Daisy-Chaining Devices with a Common DSP
XC1700D
CLK
CEO
DAT
OE
CE
AD7725 AD7725
FSO
SDO
SDI
FSI SDI
FSI FSO
SDO
CFGENDINITCFGENDINIT
EPROM
MODE DSP MODE
SOE
SCO
SCO
ADSP-21xx
SCLK0
RFS0
DR0
SPORT0
SOE
Figure 34. Daisy-Chaining Devices with a Common DSP
and a Shared EPROM
Cascading Filters across Multiple Devices
If the design of a filter is too large for one AD7725 device to
handle, the filter can be cascaded across multiple devices.
For example, if you have a 3-stage filter in your design that
requires over 108 taps to be implemented, this filter can be
shared between two or three devices. To do this, a configura-
tion file needs to be developed in Filter Wizard. Filter Wizard
allows the user to split the filter stages up and implement
them on different devices with the output of the final device
being the filtered input of the first device.
SERIAL INTERFACE TO A DSP
In serial mode, the AD7725 can be directly interfaced to several
industry-standard digital signal processors. In all cases, the
AD7725 operates as the master with the DSP operating as a slave.
The AD7725 provides its own serial clock (SCO) to transmit the
digital words on the SDO pin to the DSP. The AD7725 also gen-
erates the frame synchronization signal that synchronizes the
transfer of the 16-bit word from the AD7725 to a DSP. SCO will
have a frequency equal to CLKIN or CLKIN/2 depending on the
state of the SCR pin.
AD7725 to ADSP-21xx Interface
Figure 35 shows the interface between the ADSP-21xx and the
AD7725. For the ADSP-21xx, the bits in the serial port control
register should be set up as RFSR and TFSR = 1 (a frame sync
is required for each data transfer), SLEN = 15 (16-bit word
lengths), RFSW and TFSW = 0 (normal framing mode for
receive and transmit operations), INVRFS and INVTFS = 0
(active high RFS and TFS), IRFS = 0 (external RFS), ITFS = 1
(internal TFS), and ISCLK = 0 (external serial clock).
AD7725*
SCO
FSO
SCLK
DR
RFS
TFS
ADSP-21xx*
*ADDITIONAL PINS OMITTED FOR CLARITY
SDO
SDI
FSI
DT
Figure 35. AD7725 to ADSP-21xx Interface
GROUNDING AND LAYOUT
The analog and digital power supplies to the AD7725 are inde-
pendent and separately pinned out to minimize coupling between
analog and digital sections within the device. All the AD7725
AGND and DGND pins should be soldered directly to a ground
plane to minimize series inductance. In addition, the ac path
from any supply pin or reference pin (REF1 and REF2) through
its decoupling capacitors to its associated ground must be made
as short as possible (Figure 36). To achieve the best decoupling,
place surface-mount capacitors as close as possible to the device,
ideally right up against the device pins.
To avoid capacitive coupling, ground planes must not over-
lap. The AD7725’s digital and analog ground planes must be
connected at one place by a low inductance path, preferably
right under the device. Typically, this connection will either
be a trace on the printed circuit board of 0.5 cm wide when
the ground planes are on the same layer, or plated through
holes with an equivalent resistance of a 0.5 cm track when
the ground planes are on different layers. Any external logic
connected to the AD7725 should use a ground plane separate
from the AD7725’s digital ground plane. These two digital
ground planes should also be connected at just one place.
Separate power supplies for AVDD and DVDD are also highly
desirable. The digital supply pin DVDD should be powered from
a separate analog supply, but, if necessary, DVDD may share its
power connection to AVDD.
REV. A
AD7725
–27–
A minimum etch technique is generally best for ground planes
as it gives the best shielding. Noise can be minimized by paying
attention to the system layout and preventing different signals
from interfering with each other. High level analog signals should
be separated from low level analog signals, and both should be
kept away from digital signals. In waveform sampling and recon-
struction systems, the sampling clock (CLKIN) is as vulnerable
to noise as any analog signal. CLKIN should be isolated from the
analog and digital systems. Fast switching signals like clocks
should be shielded with their associated ground to avoid radiating
noise to other sections of the board, and clock signals should
never be routed near the analog inputs.
Avoid running digital lines under the device, as these will couple
noise onto the die. The analog ground plane should be allowed
to run under the AD7725 to shield it from noise coupling. The
power supply lines to the AD7725 should use as large a trace as
possible (preferably a plane) to provide a low impedance path
and reduce the effects of glitches on the power supply line.
Avoid crossover of digital and analog signals. Traces on oppo-
site sides of the board should run at right angles to each other.
This will reduce the effects of feedthrough through the board.
0.1F
AVDD
AGND
10nF
DVDD
DGND
DGND
5V
DGND
10F + 10nF
10nF
10nF
AVDD1
AGND1
AGND1
AVDD
AGND10nF
AGND
0.1F0.1F10F
5V
AGND
REF2
REF1
AGND2
220nF 10nF
1F
ANALOG
GROUND
PLANE
DIGITAL
GROUND
PLANE
39
Figure 36. Reference and Supply Decoupling
OPTIMIZING HEAT REMOVAL BY PCB
CONSTRUCTION AND DEVICE MOUNTING
For normal still air conditions, the primary heat dissipation path
from the chip to the ambient is via the component leads into the
PCB. The thermal resistance of the board is then a significant
variable. This can be lowered by maximizing the use of ground
planes as heat sinks and also by optimizing the way in which the
heat can be dissipated, for example conduction into the board
mounting chassis. The greater the percentage of copper in the
board, especially in the region of the device, the lower the ther-
mal resistance. The use of wide tracks and thermal vias to the
ground plane will have a significant effect. Placing critical com-
ponents close to where the edge of the board is attached to the
chassis can provide additional cooling without the use of heat
sinks or forced air. Avoid close spacing of high power devices in
order to ensure that the heat is dissipated over the maximum
possible area.
EVALUATING THE AD7725 PERFORMANCE
There is an AD7725 evaluation package available that includes
a fully assembled and tested evaluation board, documentation,
and software for controlling the board from a PC via the Evalu-
ation Board Controller. The Evaluation Board Controller can
be used in conjunction with the AD7725 Evaluation Board (as
well as with many other Analog Devices evaluation boards ending
in the CB designator) to demonstrate/evaluate the performance of
the AD7725. The software allows the user to perform ac (Fast
Fourier Transform) and dc (Histogram of Codes) tests on the
AD7725. By downloading the filter design package, Filter
Wizard, user-defined filter files can be loaded into the AD7725
to program the postprocessor via the Evaluation Board Controller.
See the ADI website for more information.
–28–
C
01
55
2–
0–
2/
04
(A
)
REV. A
AD7725
OUTLINE DIMENSIONS
44-Lead Metric Quad Flat Package [MQFP]
(S-44-2)
Dimensions shown in millimeters
0.80
BSC
0.45
0.30
2.45
MAX
1.03
0.88
0.73
8
0.8SEATING
PLANE
TOP VIEW
(PINS DOWN)
1
33
34
11
12
23
22
44
COPLANARITY
0.10
PIN 1
0.25 MIN
VIEW A
ROTATED 90 CCW
7
02.10
2.00
1.95
VIEW A
13.90
BSC SQ
10.00
BSC SQ
COMPLIANT TO JEDEC STANDARDS MO-112-AA-1
Revision History
Location Page
2/04—Data Sheet changed from REV. 0 to REV. A
Changes to title . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
Changes to Figure 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
Updated ORDERING GUIDE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
Changes to PIN FUNCTION DESCRIPTIONS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10
Changes to Figure 13 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16
Changes to Figure 14 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
Changes to DSP Mode—Loading Configuration Data from a DSP . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
Changes to EPROM Mode—Loading Configuration Data from an External EPROM . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
Changes to Figure 28 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
Changes to GROUNDING AND LAYOUT . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26
Changes to Figure 36 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27
Updated OUTLINE DIMENSIONS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28
TB070
rfRXD0420 Receiver ModuleINTRODUCTION
The rfRXD0420 Receiver Module (see Figure 1) is a
low cost, high performance UHF short-range radio ASK
receiver design using the Microchip Technology
rfRXD0420.
FIGURE 1: rfRXD0420 RECEIVER
MODULE
The module design is suitable for:
• Wireless remote command and control
• Remote Keyless Entry (RKE)
• Security systems
• Low power telemetry applications
The specifics of the receiver module design are:
• Single channel, fixed frequency at 315 MHz and
433.92 MHz
• ASK modulation
• Signal rate: 4800 baud
Schematics, PCB layout, and Bill-of-Materials (BOM)
are provided in the following sections. Gerber files are
available on the rfPIC™ Development Kit 1 CD-ROM.
The receiver module can be purchased separately or in
packs of 5. See Table 1
TABLE 1: RECEIVER MODULE
ORDERING INFORMATION
rfRXD0420 DESCRIPTION
The rfRXD0420 is a stand-alone receiver module that
can be used in a variety of ways.
• It can be plugged into the PICkit™ 1 FLASH
Starter Kit expansion header J3 for demonstration
and development.
• The receiver module can be installed in any
project for proof-of-concept, demonstration, or
development purposes. Once project proof-of-
concept and demonstration have been proven,
the designer can use the available Gerber files or
complete a design of their own.
A detailed description of the rfRXD0420 UHF ASK/
FSK/FM Receiver is provided in the data sheet,
DS70090.
A detailed description of the rfRXD0420 receiver
module design is provided in application note, AN860.
Table 2 lists the pinout for the rfRXD0420 receiver
Author: Steven Bible
Microchip Technology Inc.
Order Number
Frequency Single 5 Pack
315 MHz AC164104 AC164106
433.92 MHz AC164103 AC164105
TABLE 2: rfRXD0420 RECEIVER
MODULE PINOUT
Pin Description
1-10 No Connection
11 Receive Data In
12 No Connection
13 Power: 2.5-5.5 VDC
14 Ground
ANT Antenna Connection© 2003 Microchip Technology Inc. Preliminary TB070-page 1
TB070The antenna connection is a 0.055 inch pin receptacle.
A simple small diameter wire (AWG 24) antenna can be
constructed and inserted into the receptacle. The
length of the wire depends on the frequency.
λ (meters) = c / f (Hertz)
where
c = 3x108 = speed of light (meters per second)
f = receive frequency (Hertz)
λ = wavelength (meters)
The length of the antenna wire in inches can be found
for a given frequency using the following formula:
wire antenna length (inches) = 2952.8 / f (MHz)
Alternatively, the pin receptacle can be removed and
an alternate antenna connection can be made. For
example, a coaxial wire can be connected to the
antenna pad on the front side of the PCB and ground
pad on the back side of the PCB.
PCB LAYOUT
The following figures illustrate the various layers of the
rfRXD0420 receiver module printed circuit board.
FIGURE 2: rfRXD0420 TOP SILK-
SCREEN
FIGURE 3: rfRXD0420 TOP COPPER
FIGURE 4: rfRXD0420 BOTTOM
COPPER
GERBER FILES
Gerber Files for the rfRXD0420 are available on the
rfPIC Developemnt Kit 1 CD-ROM.TB070-page 2 Preliminary © 2003 Microchip Technology Inc.
TB070rfRXD0420 SCHEMATIC
Figure 5 is a detailed schematic of the rfRXD0420 module.
FIGURE 5: rfRXD0420 RECEIVER MODULE
1 2
6 5
3
4
7
8
14131211104321 98765
1
2
3
4
5
6
7
8
9
In
pu
t G
ND
In
pu
t
O
ut
pu
t G
ND
O
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Tel: 972-818-7423 Fax: 972-818-2924
Detroit
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Los Angeles
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San Jose
Microchip Technology Inc.
2107 North First Street, Suite 590
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Tel: 408-436-7950 Fax: 408-436-7955
Toronto
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Mississauga, Ontario L4V 1X5, Canada
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ASIA/PACIFIC
Australia
Microchip Technology Australia Pty Ltd
Marketing Support Division
Suite 22, 41 Rawson Street
Epping 2121, NSW
Australia
Tel: 61-2-9868-6733 Fax: 61-2-9868-6755
China - Beijing
Microchip Technology Consulting (Shanghai)
Co., Ltd., Beijing Liaison Office
Unit 915
Bei Hai Wan Tai Bldg.
No. 6 Chaoyangmen Beidajie
Beijing, 100027, No. China
Tel: 86-10-85282100 Fax: 86-10-85282104
China - Chengdu
Microchip Technology Consulting (Shanghai)
Co., Ltd., Chengdu Liaison Office
Rm. 2401-2402, 24th Floor,
Ming Xing Financial Tower
No. 88 TIDU Street
Chengdu 610016, China
Tel: 86-28-86766200 Fax: 86-28-86766599
China - Fuzhou
Microchip Technology Consulting (Shanghai)
Co., Ltd., Fuzhou Liaison Office
Unit 28F, World Trade Plaza
No. 71 Wusi Road
Fuzhou 350001, China
Tel: 86-591-7503506 Fax: 86-591-7503521
China - Hong Kong SAR
Microchip Technology Hongkong Ltd.
Unit 901-6, Tower 2, Metroplaza
223 Hing Fong Road
Kwai Fong, N.T., Hong Kong
Tel: 852-2401-1200 Fax: 852-2401-3431
China - Shanghai
Microchip Technology Consulting (Shanghai)
Co., Ltd.
Room 701, Bldg. B
Far East International Plaza
No. 317 Xian Xia Road
Shanghai, 200051
Tel: 86-21-6275-5700 Fax: 86-21-6275-5060
China - Shenzhen
Microchip Technology Consulting (Shanghai)
Co., Ltd., Shenzhen Liaison Office
Rm. 1812, 18/F, Building A, United Plaza
No. 5022 Binhe Road, Futian District
Shenzhen 518033, China
Tel: 86-755-82901380 Fax: 86-755-8295-1393
China - Qingdao
Rm. B505A, Fullhope Plaza,
No. 12 Hong Kong Central Rd.
Qingdao 266071, China
Tel: 86-532-5027355 Fax: 86-532-5027205
India
Microchip Technology Inc.
India Liaison Office
Marketing Support Division
Divyasree Chambers
1 Floor, Wing A (A3/A4)
No. 11, O’Shaugnessey Road
Bangalore, 560 025, India
Tel: 91-80-2290061 Fax: 91-80-2290062
Japan
Microchip Technology Japan K.K.
Benex S-1 6F
3-18-20, Shinyokohama
Kohoku-Ku, Yokohama-shi
Kanagawa, 222-0033, Japan
Tel: 81-45-471- 6166 Fax: 81-45-471-6122
Korea
Microchip Technology Korea
168-1, Youngbo Bldg. 3 Floor
Samsung-Dong, Kangnam-Ku
Seoul, Korea 135-882
Tel: 82-2-554-7200 Fax: 82-2-558-5934
Singapore
Microchip Technology Singapore Pte Ltd.
200 Middle Road
#07-02 Prime Centre
Singapore, 188980
Tel: 65-6334-8870 Fax: 65-6334-8850
Taiwan
Microchip Technology (Barbados) Inc.,
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11F-3, No. 207
Tung Hua North Road
Taipei, 105, Taiwan
Tel: 886-2-2717-7175 Fax: 886-2-2545-0139
EUROPE
Austria
Microchip Technology Austria GmbH
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Denmark
Microchip Technology Nordic ApS
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France
Microchip Technology SARL
Parc d’Activite du Moulin de Massy
43 Rue du Saule Trapu
Batiment A - ler Etage
91300 Massy, France
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Germany
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Steinheilstrasse 10
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Italy
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