TESIS PUCP 
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PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ 
FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA 
 
 
 
 
 
 
 
DISEÑO DE UN SISTEMA DE AGUA POTABLE PARA LA 
COMUNIDAD NATIVA DE TSOROJA, ANALIZANDO LA 
INCIDENCIA DE COSTOS SIENDO UNA COMUNIDAD DE 
DIFICIL ACCESO  
 
 
Tesis para optar el Título de Ingeniero Civil, que presenta el bachiller: 
 
 
 
Jorge Luis Meza De la Cruz 
 
 
 
ASESOR: Doctora Iris Domínguez Talavera 
 
 
Lima, abril del 2010 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
DEDICATORIA 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
No hay palabras que puedan resumir el 
agradecimiento que tengo a mis padres. A quienes 
dedico este trabajo, ya que fueron ellos quienes  
me apoyaron incondicionalmente e infaliblemente 
en todas las etapas de mi vida. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
AGRADECIMIENTOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mis mas sinceros agradecimientos a… 
… mis padres y hermanos, por que sin su apoyo 
no hubiese podido culminar este trabajo. 
… mi asesora de tesis, la Doctora Iris Domínguez 
Talavera, por haberme brindado su confianza y 
conocimientos para llevar a cabo  este trabajo de 
tesis. 
 
 
 
 
JORGE LUIS MEZA DE LA CRUZ 
  
 
 ÍNDICE GENERAL  
 
VOLUMEN I MEMORIA DESCRIPTIVA Y ANEXOS  
 
VOLUMEN II PLANOS 
 
VOLUMEN III ANEXOS  
  
  
 
Item ÍNDICE DE MEMORIA DESCRIPTIVA Pág. 
 RESUMEN  
1. INTRODUCCIÓN 01 
1.1 Ingeniería hidráulica 01 
1.2 Antecedentes históricos 01 
1.3 Agua potable rural en el Perú 02 
2. OBJETIVO 04 
3. ZONA DE ESTUDIO 05 
3.1 Ubicación geográfica 05 
3.2 Clima 05 
3.3 Características hidrológicas 05 
3.4  Topografía y tipos de suelos 05 
3.5  Vías de comunicación 06 
4. SITUACION ACTUAL DE  LA COMUNIDAD 08 
4.1 Aspectos socio económicos 08 
4.2 Actitud de los pobladores 08 
4.3 Enfermedades Predominantes 09 
4.4 Costos de flete, materiales y mano de obra 09 
5. FUENTES DE ABASTECIMIENTO DE AGUA 12 
5.1 Abastecimiento actual 12 
5.2 Fuente para el diseño 12 
6. DATOS GENERALES DE DISEÑO 13 
6.1 Población actual 13 
6.2 Población de diseño 13 
6.3 Dotación, caudales de diseño y variación de consumo 14 
6.3.1 Consumo promedio diario anual (Qm) 14 
6.3.2 Consumo máximo diario (Qmd) 14 
6.3.3 Consumo máximo horario (Qmh) 15 
7. NORMAS PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL 16 
7.1  Norma E.060 16 
7.2 Norma ACI-350 Requirements for Environmental Engineering 
Concrete Structures, del American Concrete Institute 16 
7.2.1 Requerimientos generales 17 
7.2.2 Muros 17 
7.2.3 Losas apoyadas sobre suelo 18 
 
  
8. DISEÑO DEL SISTEMA CONVENCIONAL 20 
8.1 Descripción de componentes del sistema 20 
8.1.1 Captación 20 
8.1.2 Línea de conducción 21 
8.1.3 Reservorio apoyado de 9m3 21 
8.1.4 Equipo de desinfección 22 
8.1.5 Línea de aducción 22 
8.1.6 Red de distribución 22 
8.1.7 Piletas domiciliarias 24 
8.2 Especific. técnicas del acero, concreto, tuberías y encofrado 25 
8.3 Diseño hidráulico 29 
8.3.1 Cámara de captación 29 
8.3.2 Dimensionamiento de la tubería de conducción 33 
8.3.3 Reservorio apoyado 36 
8.3.4 Tubería de aducción y red de distribución 38 
8.4 Diseño Estructural 39 
8.4.1 Reservorio 39 
8.4.2 Cámara de captación 42 
9. DISEÑO DEL SISTEMA OPTIMIZADO 43 
9.1 Descripción de componentes del sistema 43 
9.1.1 Captación 44 
9.1.2 Línea de conducción 44 
9.1.3 Reservorio de polietileno de 10m3
9.1.4 Equipo de desinfección 45 
 44 
9.1.5 Línea de aducción 45 
9.1.6 Red de distribución 46 
9.1.7 Piletas domiciliarias 46 
9.2 Especificaciones técnicas 46 
9.3 Diseño hidráulico 46 
9.4 Diseño Estructural 46 
9.4.1 Reservorio 46 
9.4.2 Cámara de captación 47 
10. ALTERNATIVAS PARA LA DISPOSICIÓN DE EXCRETAS 55 
10.1 Justificación 55 
10.2 Tecnologías disponibles 55 
10.2.1 Letrina tradicional simple 55 
10.2.2 Letrinas de pozo seco ventilados 57 
  
10.2.3 Letrina de cierre hidráulico 59 
10.2.4 Letrinas de pozo elevado 60 
10.2.5 Letrina seca sobre – elevada del suelo 62 
10.2.6 Letrina con asiento y piso en fibra de vidrio 63 
10.2.7 Letrina abonera (alcalina) seca familiar, LASF 65 
10.2.8 Letrina de pozo anegado (lleno de agua) 68 
10.2.9 Selección de la tecnología 70 
11. IMPACTO AMBIENTAL 72 
12. PRESUPUESTO Y CRONOGRAMA DE EJECUCION DE OBRA 78 
12.1 Sistema convencional 78 
12.1.1 Presupuesto 78 
12.1.2 Cronograma de ejecución de obra 85 
12.2 Sistema optimizado 87 
12.2.1 Presupuesto 87 
12.2.2 Cronograma de obra 94 
13. ANALISIS DE RESULTADOS 96 
14. CONCLUSIONES 98 
 REFERENCIAS  
  
   
  
   
ÍNDICE DE ANEXOS 
  
 
A-1 RESULTADOS DEL ANALISIS EN WATERCAD V3.1 DE LA LINEA DE 
CONDUCCIÓN - SISTEMA CONVENCIONAL.  
 
A-2 RESULTADOS DEL ANALISIS EN WATERCAD V3.1 DE LA LÍNEA DE 
ADUCCIÓN Y RED DE DISTRIBUCIÓN – SISTEMA CONVENCIONAL.  
 
A-3 ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS Y METRADO – SISTEMA 
CONVENCIONAL.   
 
A-4 RESULTADOS DEL ANALISIS EN WATERCAD V3.1 DE LA LINEA DE 
CONDUCCIÓN - SISTEMA OPTIMIZADO.  
 
A-5 RESULTADOS DEL ANALISIS EN WATERCAD V3.1 DE LA LÍNEA DE 
ADUCCIÓN Y RED DE DISTRIBUCIÓN – SISTEMA OPTIMIZADO.  
 
A-6 ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS Y METRADO – SISTEMA OPTIMIZADO.  
 
A-7 ANALISIS BACTERIOLOGICO DE MUESTRA DE AGUA.  
 
A-8 ANÁLISIS FISICO QUIMICO DE MUESTRA DE AGUA.  
 
A-9 DESCRIPCION DEL SOFTWARE PARA EL MODELAMIENTO DE SISTEMAS 
DE TUBERÍAS (WATERCAD  V3.1).  
  
   
   
   
   
 
 
 
  
 
ÍNDICE DE PLANOS 
   
P-1 Mapa de ubicación en el Perú – Distrito Río Tambo.  
 
P-2 Línea de conducción  – sistema convencional.  
 
P-3 Perfil de conducción  – sistema convencional.  
 
P-4 Red de distribución  – sistema convencional.  
 
P-5 Reservorio de almacenamiento – sistema convencional.  
 
P-6 Válvulas del reservorio – sistema convencional.  
 
P-7 Cámara de captación – sistema convencional.  
 
P-8 Válvulas de red de distribución – sistema convencional.  
 
P-9 Pileta domiciliaria – sistema convencional.  
 
P-10 Línea de conducción – sistema optimizado.  
 
P-11 Perfil de conducción – sistema optimizado.  
 
P-12 Red de distribución  – sistema optimizado.  
 
P-13 Reservorio, tanque de polietileno  – sistema optimizado.  
 
P-14 Válvulas de reservorio  – sistema optimizado.  
 
P-15 Cámara de captación  – sistema optimizado.  
 
P-16 Válvulas de red de distribución  – sistema optimizado.  
 
P-17 Pileta domiciliaria – sistema optimizado.  
 
P-18 Letrina de pozo seco.  
 
  
REFERENCIAS: 
 
1. Banco Mundial: “Perú – La oportunidad de un país diferente: Próspero, equitativo y 
gobernable”, 2006 
2. MVCS: “Norma OS.100: Consideraciones básicas de diseño de infraestructura 
sanitaria”, RNE, 8 de junio de 2006 y 9 de mayo de 2009 
3. MEF: “Guía para la Identificación, Formulación y Evaluación Social de Proyectos de 
Saneamiento Básico en el Ámbito Rural, a Nivel de Perfil”, Dirección General de 
Programación Multianual del Sector Público, 2007 
4. American Concrete Institute, ACI Committee 350: “Code Requirements for 
Environmental Engineering Concrete Structures and Commentary”, ACI 350-06, 484 
páginas, 1 de enero de 2006 
5. MVCS: “Norma OS.010: Captación y conducción de agua para consumo humano”, 
RNE, 8 de junio de 2006 y 9 de mayo de 2009 
6. MVCS: “Norma OS.030: Almacenamiento de agua para consumo humano”, RNE, 8 
de junio de 2006 y 9 de mayo de 2009 
7. Agüero Pittman, Roger: “Agua potable para poblaciones rurales”, Asociación 
Servicios Educativos Rurales (SER), 1997 
8. García Trisolini, Eduardo: “Manual de Proyectos de Agua Potable y Saneamiento en 
Poblaciones Rurales”, Fondo Perú-Alemania, Deuda por Desarrollo, Lima, mayo 2008 
09. Giles Ranald V., Mecánica de los Fluidos e Hidráulica 
10. SEDAPAL, “Como Ejecutar Obras de Agua y Desagüe” 
11. Harmsen Teodoro E., “Diseño de Estructuras de Concreto Armado” Fondo Editorial 
de la Pontificia Universidad Católica del Perú, 2005. 
12. Departamento de Hidráulica, Universidad del Cauca – Colombia: “Estudio y 
Patronamiento de Orificios y Boquillas”. 
13. Facultad de Ingeniería Civil, Universidad Nacional de Ingeniería: “Curso Integrador, 
Proyecto Inmobiliario de Edificaciones de Interés Social”. 
14. American Concrete Institute, ACI Committee 318: “Building Code Requirements for 
Structural Concrete” ACI 318-08, 465 páginas, Enero de 2008. 
15. Instituto Nacional de Estadísticas, INEI: Cuadro Nº 17, Mapa de Necesidades 
Básicas Insatisfechas de los Hogares a Nivel Distrital”. 
16. INGLESA, “Diseño y Cálculo de Tanques de Almacenamiento”. 
17. Programa de Agua Potable y Alcantarillado, (PROAGUA), Operación y 
Mantenimiento de Sistemas de Agua y Saneamiento, Convenio Gobierno Perú-
Alemania, 2002. 
  
18. Antúnez de Mayolo R. Hercilia, Pajares R. Javier, Stoynic D. Antonio, Manual de 
Instalación: “Las Redes de Agua Potable y Desagüe”, Fondo Ítalo-Peruano, Deuda por 
Desarrollo, Lima, octubre 2002. 
19. Pittman Agüero Roger, Cornejo Carlos, Montalvo R. Rosa: “Manual de Operación y 
Mantenimiento de Sistemas de Agua Potable por Gravedad sin Tratamiento”, 
Asociación Servicios Educativos Rurales (SER), 2004. 
20. “Guía de Diseño para Líneas de Conducción e Impulsión de Sistemas de 
Abastecimiento de Agua Rural”, Organización Panamericana de la Salud, 2004. 
21. Yagua Briceño Jhon, Pastrana Freddy, Sosa Arias Juana: “Saneamiento Básico en 
Municipalidades”, Dirección Ejecutiva de Salud, DESA, Agosto 2007. 
22. “Guía de Diseño para Líneas de Conducción e Impulsión de Sistemas de 
Abastecimiento de Agua Rural”, Organización Panamericana de la Salud, 2004. 
23. “Especificaciones Técnicas para la Construcción de Letrinas de Procesos Secos”, 
Organización Panamericana de la Salud, 2004. 
24. Dirección General de Salud Ambiental – DIGESA “Batería de 3 Letrinas 
Sanitarias”, Ministerio de Salud, 2007. 
25. Especificaciones Técnicas para la Construcción de Letrinas con Arrastre Hidráulico 
y Letrinas de Pozo Anegado”, Organización Panamericana de la Salud, 2005. 
 26. Centro Panamericano de Ingeniería Sanitaria y Ciencias del Ambiente, 
“Especificaciones Técnicas para el Diseño de Letrinas Ventiladas de Hoyo Seco”, 
División de Salud y Ambiente, Organización Panamericana de la Salud, 2003. 
27. “Agua y Saneamiento, Experiencia en el Perú”, Convenio Comisión Hábitat – 
ITDG, 1997. 
28. “Guía para el Diseño y Construcción de Reservorios Apoyados”,  Organización 
Panamericana de la Salud, 2004. 
29. “Diseño Construcción y Mantenimiento de Letrinas Ecológicas”, Experiencia en 
Ayacucho, CARE – Perú, Diciembre 2005. 
30. Normas sobre la Calidad del Agua para Consumo Humano en el Perú, Estudio 
Jurídico Legal,  Organización Panamericana de la Salud, 2004. 
31. Centro Panamericano de Ingeniería Sanitaria y Ciencias del Ambiente, 
“Especificaciones Técnicas para el Diseño de Letrinas Ventiladas de Hoyo Seco”, 
División de Salud y Ambiente, Organización Panamericana de la Salud, 2003. 
32. Facultad de Ciencias y Tecnología, Universidad Mayor de San Simón – Bolivia,  
“Abastecimiento de Agua Potable”. 
33. Smith Cavalie Wálter, “Rendimientos Mínimos y Promedios de Mano de Obra en 
Lima”, Organización Internacional del Trabajo, octubre 2003. 
  
34. Departamento de hidráulica de la Escuela de Ingeniería de Antioquia - Colombia, 
“Los Diferentes Tipos de Boquillas”, ubicada en la página Web: 
http://fluidos.eia.edu.co/hidraulica/articuloses/accesorioshidraulicos/losdiferentestiposd
eboquillas/losdiferentestiposdeboquillas.html  
35. Agüero Pittman, Roger: “Agua Potable y Saneamiento en Localidades Rurales del 
Perú”, Asociación Servicios Educativos Rurales (SER), 22 de Julio de 2009, ubicada 
en la página Web:  
http://www.ser.org.pe/index.php?option=com_content&task=view&id=1106&Itemid=112 
36. MVCS: “Norma E.020: Cargas”, RNE, 8 de junio de 2006 y 9 de mayo de 2009 
37. MVCS: “Norma E.030: Diseño sismorresistente”, RNE, 8 de junio de 2006 y 9 de 
mayo de 2009 
38. MVCS: “Norma E.060: Concreto armado”, RNE, 8 de junio de 2006 y 9 de mayo de 
2009 
39. Organización Panamericana de la Salud, Representación en Colombia, “Guía 
Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y Saneamiento”, documento 
ubicado en la siguiente página Web: 
40. MVCS: “Norma OS.050: Redes de distribución de agua para consumo humano”, 
RNE, 8 de junio de 2006 y 9 de mayo de 2009. 
http://www.col.ops-oms.org/saludambiente/guia-
letrinas.htm#Letrina tradicional simple 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
RESUMEN 
 
El presente trabajo de tesis consiste en el diseño de un sistema de abastecimiento de 
agua potable por gravedad para la Comunidad Nativa de Tsoroja, perteneciente al 
distrito de Río Tambo, Provincia de Satipo, Departamento de Junín. Localidad que no 
cuenta con acceso terrestre ni fluvial. Lo que implica un incremento en los costos de 
transporte al lugar de la obra, de materiales de construcción y personal, por el alquiler 
de helicópteros como medio de transporte aéreo. Hecho que hace necesario el análisis 
de alternativas de solución contemplando la minimización de costos, considerando el 
factor transporte como crítico dentro del presupuesto. En primera instancia se diseñó 
el sistema de abastecimiento de agua potable, considerando toda estructura de 
concreto armado, al que se denominó, Sistema Convencional. Se observó que era 
posible optimizar el uso de materiales de construcción utilizando estructuras de 
materiales alternativos, por lo que se elaboró un nuevo diseño del sistema de 
abastecimiento al que se denominó, Sistema Optimizado.  
 
El diseño del sistema convencional comprende: una cámara de captación de agua, de 
un manantial elegido por tener un caudal constante y suficiente para abastecer la 
demanda de la población de Tsoroja (incluso en épocas de estiaje). La conducción de 
agua se definió a través de una red de tuberías, para el almacenamiento un reservorio 
de concreto armado, y para la distribución una red de tuberías formando mallas; de 
modo tal, que el sistema pueda abastecer de agua potable a todas las viviendas 
contabilizadas. Así mismo para cada vivienda se consideró una pileta de mampostería. 
 
A diferencia del sistema convencional, en el que todas las estructuras son de concreto 
armado, en el sistema optimizado se contempló la cámara de captación  
completamente de mampostería y para el reservorio un tanque industrial de polietileno.  
 
Adicionalmente para la disposición de excretas y buscando la menor incidencia en el 
ambiente se consideró para cada vivienda una letrina de hoyo seco. 
 
Finalmente para obtener conclusiones acerca de la factibilidad técnico-económica de 
sistemas de abastecimiento de agua para consumo humano en el ámbito rural de la 
selva del Perú, se elaboró un presupuesto por sistema; comprobándose que la mayor 
incidencia en costos se produce por el transporte aéreo de los materiales a la zona de 
la obra. 
 
 1 
1. INTRODUCCION 
 
1.1 Ingeniería hidráulica 
 
La Ingeniería Hidráulica a lo largo de la historia ha tenido un papel fundamental 
en el desarrollo humano, debido a que el suministro de agua potable es 
indispensable para cualquier población humana. No sólo por ese factor, sino 
también en el desarrollo de técnicas para la eliminación  y manejo adecuado de 
los residuos humanos generados, para así prevenir en lo posible la 
contaminación ambiental y evitar enfermedades.  
 
1.2 Antecedentes históricos  
 
La piedra angular de toda población sana es tener acceso al agua potable. 
Desde tiempos de la revolución de la agricultura y los inicios de la vida 
sedentaria en los años 9.000-10.000 A. de C., comenzaron los primeros 
esfuerzos por controlar el caudal de agua, proveniente de manantiales, fuentes y 
arroyos. Ya a partir del segundo milenio A. de C., en las antiguas ciudades, el 
suministro de agua es mediante gravedad, con tuberías o canales y sumideros. 
 
Tales sistemas de abastecimiento no distribuían agua a viviendas individuales, 
sino que a un lugar central desde el cual la población podía llevarla a sus 
hogares. Estos sistemas eran con frecuencia inadecuados y apenas cubrían las 
modestas demandas sanitarias, por lo que nace la construcción de acueductos 
para transportar agua desde fuentes lejanas. 
 
Luego de la caída del Imperio Romano, se dio comienzo a una época de 
retroceso en la tecnología hídrica, lo que provocó que el saneamiento y la salud 
pública sufrieran un declive en Europa. Eran tales las condiciones sanitarias, que 
el agua suministrada estaba contaminada, había desechos de animales y 
humanos en la calles, y las aguas servidas se arrojaba por las ventanas a las 
calles, sobre los transeúntes. Como resultado, nacen terribles epidemias que 
provocaron estragos en Europa. 
 
Hasta mediados del siglo XVII, los materiales de construcción utilizados en redes 
para el suministro de agua eran tuberías hechas de madera, arcilla o plomo, que 
 2 
apenas lograban resistir bajas presiones, sin embargo las redes generalmente 
estaban instaladas de acuerdo a la línea del gradiente hidráulico. 
Con la inserción del hierro fundido en la construcción, las redes de distribución 
de agua potable se instalan con tuberías de este material, además, gracias a su 
bajo costo y al avance en nuevos métodos de elevación de agua, se hizo posible 
que el vital elemento llegara a cada residencia, no sólo a los considerados ricos, 
como ocurría en la antigüedad.  
 
A pesar de los nuevos desarrollos en tecnología en los sistemas de suministro de 
agua potable, con el explosivo crecimiento de las ciudades, los residuos 
generados en éstas, comenzaron a contaminar tanto sus propias fuentes de 
abastecimiento como las de otras ciudades. Entonces, ya no sólo se comienza a 
desarrollar nuevas tecnologías para el mejoramiento de las redes, sino que 
además, comienza la preocupación por la protección de la salud de los 
consumidores con métodos de tratamiento para las aguas. Recién en 1900 
aproximadamente, se dio inicio a la aplicación de tratamientos en las ciudades, 
en que fueron puestos en uso los filtros, que redujeron fuertemente las 
enfermedades provocadas por ingerir agua potable, aunque con la introducción 
de la desinfección con cloro, aumentó enormemente la eficacia de los 
tratamientos en el agua potable. 
 
1.3 Agua potable rural en Perú  
Según Agüero (Ref.35), El agua y saneamiento son factores importantes que 
contribuyen a la mejora de las condiciones de vida de las personas. 
Lamentablemente, no todos tenemos acceso a ella. Las más afectadas son las 
poblaciones con menores ingresos. Según revelan cifras actuales, en el Perú 
existen 7.9 millones de pobladores rurales de los cuales 3 millones (38%) no 
tienen acceso a agua potable y 5.5 millones (70%) no cuentan con saneamiento. 
Esta falta trae consecuencias negativas sobre el ambiente y la salud de las 
personas y, en los niños y niñas el impacto es tres veces mayor. 
En el futuro esta situación se agravará. Para el 2025 se prevé la escasez de 
agua en 48 países y uno de ellos es el Perú.  Recibimos una debilidad histórica 
de los años 1990 al 2002 por los limitados recursos económicos y el lento 
aprendizaje de parte de los diferentes gobiernos. No se entendió la importancia 
del tema de agua y saneamiento y no se abordó de manera integral el 
 3 
componente educativo y el fortalecimiento organizacional de los modelos de 
gestión comunitaria.  
Ante esta debilidad histórica, fueron principalmente las ONGs y las entidades de 
cooperación al desarrollo, las que implementaron proyectos que llenaban estos 
vacíos y en la práctica hicieron incidencia en las políticas de intervención.  
En los últimos 5 años y con el financiamiento del Banco Mundial, el Ministerio de 
Vivienda, Construcción y Saneamiento a través del Programa Nacional de Agua 
Potable y Saneamiento Rural (PRONASAR), viene implementando masivamente 
proyectos de agua y saneamiento con Operadores Regionales. Dentro de sus 
actividades incorpora los componentes de Infraestructura, Educación Sanitaria, 
Gestión de las Juntas Administradoras de Servicios de Saneamiento (JASS) y 
fortalecimiento a la unidad técnica municipal (UTM).  
En el caso de comunidades rurales que se encuentran aisladas geográficamente, 
es necesario evaluar alternativas de diseño y analizar costos, tomando en cuenta 
la condición de difícil acceso. 
 4 
2.0 OBJETIVOS 
 
El Objetivo del presente trabajo es presentar el diseño de un sistema de 
abastecimiento de agua para consumo humano en una comunidad nativa de la 
selva del Perú. Esta comunidad no cuenta con los servicios básicos, siendo una 
comunidad que sufre extrema pobreza. El difícil acceso a la comunidad debido a la 
falta de vías de comunicación, eleva la inversión que se requiere para 
infraestructura en la zona. Para fines del diseño, se analizó diferentes alternativas, 
aquí se presenta los resultados de dos de ellas, incluido el análisis de costos, que 
toma en cuenta la condición de difícil acceso físico. 
 5 
3. ZONA DE ESTUDIO  
 
3.1 Ubicación Geográfica 
 
La Comunidad Nativa Tsoroja pertenece al distrito de Río Tambo, provincia de 
Satipo, Región Junín. Está ubicada a una altura de 550 metros sobre el nivel del 
mar con coordenadas UTM 650 489 E; 8 738 612 N. 
 
3.2 Clima 
 
El clima de la localidad es cálido y húmedo, con temperaturas de 18 a 30º C. 
entre los meses de diciembre a abril y de 8 a 20º C entre los meses de Mayo a 
Setiembre, con régimen constante  de lluvias entre los meses de Noviembre a 
Abril, presentando sequía en los meses de Junio a Octubre. 
 
3.3 Hidrología 
 
La principal fuente hídrica es el Río Tsoroja, el cual se encuentra en promedio a 
100m de la población. Así mismo por tratarse de una población selvática, los 
recursos hídricos son abundantes, contando con varios manantiales alrededor de 
la población, muchos de los cuales de volumen irregular o en cotas no 
adecuadas para usarse como fuente para la construcción de un sistema de 
abastecimiento de agua potable para la comunidad nativa de Tsoroja. 
 
3.4 Topografía y tipos de suelo 
 
Mediante el levantamiento topográfico se pudo determinar el relieve de la zona 
con el fin de poder tener una representación digital del terreno. Para luego poder 
realizar el modelado de la red de conducción y distribución de agua potable de la 
Comunidad Nativa de Tsoroja. La cota de terreno más alta en la cual se ubicará 
la línea de conducción es  541.60m y la más baja es 533.38m. Así mismo la cota 
de terreno más alta en la cual se ubica la línea de aducción y la red de 
distribución es 532.22m y la más baja es 524.50m. Lo que demuestra la poca 
pendiente que tiene el terreno. El área que cubre la red de distribución es 
154,522m2
 
.  
 6 
No se hizo un análisis de suelos, por la despreciable presión que ejerce la 
estructura sobre el terreno (ver Capítulo 14 – Conclusiones). Sin embargo 
se hicieron calicatas explorativas de 2.00m y 3.50m, no encontrándose el 
nivel freático a esa profundidad. La localidad se encuentra en promedio a 100m 
del Río Tsoroja. Por  lo tanto el tipo de material predominante conformante del 
suelo es del tipo aluvial conglomerado, el cual a su vez se encuentra conformado 
por arena, grava y piedras de diversos tamaño con los cantos redondos, teniendo 
en cuenta que sólo existe una capa superior de 50cm aprox. de suelo del tipo 
orgánico.  
 
3.5 Vías de comunicación 
 
La Comunidad Nativa de Tsoroja no cuenta con vías de comunicación. Se 
encuentra ubicada a 24 Km. de distancia de la localidad de Poyeni, a la cual se 
llega vía fluvial desde Puerto Ocopa, hasta donde existe carretera en regular 
estado de conservación desde el distrito de Mazamari. 
 
 La manera de llegar a esta comunidad vía terrestre es como sigue: 
 
- De Huancayo a Satipo, la carretera es asfaltada y el tiempo de viaje promedio 
en bus es de aproximadamente 3 horas. 
 
- De Satipo a Puerto Ocopa, la carretera es afirmada, por lo que en épocas de 
lluvia los vehículos adecuados para viajar son las camionetas 4x4, el tiempo de 
viaje promedio es de 2.5 horas. 
 
- De Puerto Ocopa a Poyeni, no existe carretera alguna, por lo que el viaje es vía 
el Río Tambo, en bote, el tiempo de viaje promedio es de 4 horas. 
 
- De Poyeni a Tsoroja, la única forma de llegar es a pie, puesto que no hay 
carretera, así mismo el río Poyeni tiene un ramal denominado Río Tsoroja que 
pasa en promedio a 50m de la localidad de Tsoroja, el cual no es navegable 
debido a la presencia de piedras angulosas que sobresalen del agua, es 
turbulento y el tirante del río no es uniforme.  
Partiendo de Poyeni se llega a la Comunidad Nativa de Corinto, existe un camino 
de herradura en regulares condiciones y el  viaje es a pie de 4 a 5 horas. De 
Corinto a Tsoroja no hay camino. Solo puede aprovecharse la playa del río 
 7 
Poyeni, en los meses de sequía, hasta el lugar denominado “Piedra Tallada” (de 
1 a 2 horas desde Poyeni), cruzando el río hasta en cuatro ocasiones. De Piedra 
Tallada a Tsoroja existen pequeños caminos. El tiempo de viaje  desde Corinto 
hasta Tsoroja es de 7 a 8 horas aproximadamente. 
 
Así mismo existe una única empresa, “Alas Esperanza”, que brinda servicio 
exclusivo para transporte de personas. Parte desde Satipo directamente a 
Tsoroja, el costo por vuelo (ida y regreso) es de S/. 2500.00 (incluido el 
combustible), la avioneta puede transportar como máximo 5 personas o 400 Kg. 
por vuelo. El tiempo de viaje promedio es de 40 minutos. Cabe indicar que lo que 
se desee transportar en la avioneta debe tener un volumen tal, que pueda entrar 
dentro del compartimento destinado al transporte de carga. 
 
 8 
4. SITUACION ACTUAL DE LA COMUNIDAD 
 
4.1 Aspectos socio económicos 
 
La población de Tsoroja pertenece a la etnia Kakinte, grupo que se encuentra en 
peligro de extinción. Su idioma es el kakinte, que tiene dialecto similar al 
Ashaninka. 
 
La población se encuentra en extrema pobreza, porque no existe medio alguno 
que le permita obtener ingresos económicos. 
 
La actividad agrícola es únicamente de autoconsumo. Complementariamente se 
dedican a la caza y pesca. Sus principales cultivos son: yuca, plátano y maíz. 
 
Según el estudio realizado para el presente trabajo de tesis. Existen 49 
viviendas, las cuales están construidas de palos y caña bambú en las paredes, 
con cobertura de hojas, las cuales se  encuentran con regular espaciamiento 
entre si. 
 
La localidad cuenta con una radio como servicio público de comunicación. 
 
4.2 Actitud de los pobladores 
 
Los pobladores desean contar con un sistema de agua potable, para lo cual se 
han comprometido a participar en la capacitación que efectuara el Proyecto para 
la operación y mantenimiento. Debería de firmarse un Acta de Donación de 
Terreno (Para el Manantial de Agua) entre el propietario del terreno y la 
comunidad beneficiada, siendo el representante el Presidente de la comunidad 
beneficiada. Así mismo se debería crear una Junta Administradora de Agua 
Potable y la determinación de la tarifa del servicio, para el adecuado 
funcionamiento, mantenimiento y reparación del sistema en conjunto, procurando 
el autosostenimiento, de ese modo no necesitar el apoyo de instituciones 
estatales tales como Municipio o Gobierno Regional. 
 
Del mismo modo en obras realizadas en el sector rural, se suele firmar un sub 
convenio para la ejecución de obra, operación, mantenimiento y administración 
del sistema en conjunto, entre la junta administradora de agua potable y el 
 9 
Gobierno Regional o Municipio, documento en el cual la población se 
compromete entre otros a Promover la participación de la comunidad beneficiada 
con su mano de obra voluntaria y provisión de materiales de la zona (arena, 
piedra, hormigón, madera y otros, etc.) para la ejecución de la obra. 
 
4.3 Enfermedades predominantes 
 
Las enfermedades más comunes en esta localidad son: 
- Diarrea 
- Infecciones respiratorias 
- UTA 
 
4.4 Costos de Flete, materiales y mano de obra 
 
El flete esta divido en dos grupos que son; flete aéreo y flete local. 
 
- 
 
Flete aéreo 
Se plantea un flete aéreo con helicóptero cuyo costó depende de tres factores 
que son: movilización y desmovilización (envío de la unidad desde determinado 
ubicación en el territorio nacional hacia la zona de trabajo), costo por hora y 
costo del combustible utilizado en los factores antes mencionados. Mas 
adelante, en base a  los pesos del material total obtenido luego del diseño se 
calculará el costo total que implicaría este servicio, en base a información 
proporcionada por empresas que se dedican a este rubro. 
 
La otra posibilidad es con avioneta de Satipo a Tsoroja con capacidad de carga 
máxima de 400 kilogramos por viaje, a un costo de S/. 2,500.00 por vuelo (ida y 
regreso). Sin embargo por este medio no podrían trasladarse objetos cuyo 
volumen no quepa en el compartimento destinado al transporte de carga dentro 
de la avioneta. 
 
- 
 
Flete local 
El flete local consiste en el traslado de agregado desde la playa (cantera) de la 
margen derecha del río Poyeni, a 400 metros en promedio, del área de la obra. 
 
 10 
El costo promedio es de S/. 33.00 por metro cúbico. 
 
- 
 
Costos de materiales 
Los costos de materiales, con excepción de los agregados, son precios 
referentes a la ciudad de Satipo. Los costos más importantes en el proyecto 
son: 
 
o Cemento: S/.18.50/bolsa. 
o Acero fy=4200kg/cm2
o Arena :S/. 33/m
, Grado 60: S/. 3.50/kg 
3
o Hormigón : S/. 33./m
. 
3
o Piedra : S/. 25/m
. 
3
o Madera:  S/. 1.2/P
. 
2
 
. (Adquirida en la misma zona de la obra, la cual será 
proporcionada y preparada por los pobladores de la zona, de acuerdo a 
dimensiones indicadas) 
- 
 
Costos de mano de obra 
Estos costos no incluyen beneficios sociales. Ya que son precios que se 
manejan en la zona, por mano de obra de los lugareños, definidos por la 
Municipalidad de Río Tambo por trabajos eventuales. 
 
o Operario : S/. 5.98 h – h. Será contratado en Satipo u otra ciudad 
o Oficial : ... S/. 5.35 h – h. Será contratado en Satipo u otra ciudad, 
o Peón : ... S/. 4.83 h – h. Será suministrado por la Comunidad Nativa de 
Tsoroja. 
 
- 
 
Costos de la obra 
Los costos de la obra se definirán luego del diseño y análisis de costos de cada 
alternativa planteada. Teniendo en consideración que el tipo de cambio de 
dólar a moneda nacional usado para el presente trabajo es de S/.2.91. Las 
tarifas, costos de materiales y mano de obra calificada  se han determinado en 
base a los precios que se manejan en la ciudad de Satipo. 
 
 
 11 
- 
 
Costos del tanque de polietileno 
o Costo unitario S/. 10000 + IGV. 
o No incluye accesorios. 
o Costo de transporte hasta Satipo S/.1000. 
 
 
 12 
5. FUENTES DE ABASTECIMIENTO DE AGUA 
 
5.1 Abastecimiento actual 
 
La población se abastece actualmente de un manantial ubicado a 700m en 
promedio de la localidad; de la cual no es posible el abastecimiento de agua por 
gravedad, debido a que se encuentra por debajo de la zona urbana.  Se realizó el 
estudio de las fuentes de la zona, habiéndose determinado que el manantial 
fuente de abastecimiento para la población de Tsoroja es el que se describirá a 
continuación. 
  
5.2 Fuente para el diseño 
 
El manantial es de ladera, aflorando de tres puntos que desemboca en un lecho 
de 1.30 metros de ancho aproximadamente. Por el lugar hay otros afloramientos, 
que se hace visible por la humedad del suelo. En época de lluvias, el área se 
vuelve mojada. Por lo que la construcción de la captación deberá hacerse en 
época de sequía. 
 
La medición del caudal de la fuente se realizó por el método volumétrico; en el 
que con ayuda de un recipiente de volumen conocido, 15lts, se midió 5 veces el 
tiempo que demoró en llenarse. Los resultados se presentan en el cuadro 
siguiente: 
Cuadro Nº1 
El promedio obtenido y el utilizado para el diseño es 3 l/seg. 
 
El estudio y aforo del  manantial indicado, se hizo el día 27/07/07, en temporada 
de estiaje. Además se concluye que el caudal proporcionado por la fuente es 
suficiente y superior al Qmd y Qmh. (ver resultados Cap. 6) 
 
Nº DE PRUEBA VOLUMEN 
(litros) 
TIEMPO 
(Segundos) 
1 15.00 5 
2 15.00 5 
3 15.00 5 
4 15.00 5 
5 15.00 4 
TOTAL 75.00 24 
 13 
6. DATOS GENERALES DE DISEÑO 
 
6.1 Población actual 
 
Se realizó un estudio para la elaboración de un sistema de abastecimiento de 
agua potable, justamente para esta comunidad, en el que se hizo un censo de la 
cantidad de habitantes, contabilizándose 271 personas. Dicho censo se hizo en 
fecha 27/07/2007. Actualmente la población es probablemente mayor por lo que 
de acuerdo al Art. 1.3 de la Norma OS.100 (Ref.2), cuando se trata de nuevas 
habilitaciones para viviendas se debe  considerar 6 personas/vivienda por lo que 
la cantidad de habitantes a considerarse en este trabajo de tesis es: 
 
Población Actual = 49viviendas x 6 habitantes/vivienda = 294 habitantes.  
 
6.2 Población de diseño 
 
En el cuadro Nº 17 publicación del INEI, se muestra las tasas de crecimiento 
geométrico medio anual. El inconveniente es que están separadas por regiones. 
A Tsoroja no se le puede asignar una tasa directamente por pertenece a la selva 
de Junín, (t.c.g.m.a para la sierra=0.1%) y estar cerca de Ucayali 
(t.c.g.m.a=0.29%). Se definió como tasa a usarse el valor promedio, que es 
0.2%. 
 
En el Art. 1.2 de la norma OS.100 (Ref.2), se indica que el periodo de diseño 
debe ser elegido por el proyectista, así mismo el SNIP indica que el horizonte de 
evaluación (periodo durante el cual, el proyecto es capaz de generar beneficios 
por encima de sus costos esperados) para un proyecto típico de saneamiento es 
de 20 años.  
 
Teniendo en consideración que dicho periodo podría diferir con el periodo de vida 
útil de los principales activos del proyecto, contados a partir del primer año de 
operación. Es por ello y además de tratarse de un proyecto para una comunidad 
de difícil acceso y con escasos recursos económicos  que se considera como 
periodo de diseño, 20 años. Con lo que se obtiene: 
 
 14 
 
 
6.3 Dotación, caudales de diseño y variación de consumo 
 
De acuerdo a “La Guía para la Identificación, Formulación y Evaluación Social de 
Proyectos de Saneamiento Básico en el Ámbito Rural, a Nivel de Perfil del 
Sistema Nacional de Inversión Pública - Ministerio de Economía y Finanzas” 
(Ref. 3), la dotación de agua para el uso doméstico en el ámbito rural de la selva 
a considerarse, debe ser aquella que esté en el intervalo [60 – 70] l/hab/día.  
 
Por ello la dotación considerada en el presente trabajo de tesis  es de  70 
l/hab/día, con el que se realizaron los siguientes cálculos: 
 
6.3.1 Consumo promedio diario anual (Qm) 
 
El consumo promedio diario anual, se define como el resultado de una 
estimación per cápita para la población futura del periodo de diseño, 
expresada en litros por segundo (l/s), se determinó mediante la siguiente 
expresión: 
 
 
 
 
6.3.2 Consumo máximo diario (Qmd) 
 
El consumo máximo diario se define como el día de máximo consumo de 
una serie de registros observados durante los 365 días del año. Para su 
cálculo, según el Art. 1.5 de la Norma OS.100 (Ref. 2), si no se cuenta con 
 15 
un registro estadístico de los consumos se debe utilizar un coeficiente K1 
igual a 1.3 y  se estima con la siguiente expresión: 
 
 Qmd = K1 x Qm 
 
 
6.3.3 Consumo máximo horario (Qmh) 
 
El caudal máximo horario se define como la hora de máximo consumo del 
día de máximo consumo, Para su cálculo, según el Art. 1.5 de la Norma 
OS.100 (Ref.2), si no se cuenta con un registro estadístico de los 
consumos se debe utilizar un coeficiente K2 el cual debería estar en el 
intervalo [1.8-2.5] y  se estima con la siguiente expresión: 
 
 Qmh =  K2 x Qm 
 
 
 16 
7. NORMAS PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL 
 
7.1 Norma E.060 
 
La norma peruana “E.060 Concreto Armado” (Ref.38),  del Reglamento 
Nacional de Edificaciones no incluye especificaciones para estructuras de 
concreto en contacto con líquidos, por ello, para todo diseño estructural realizado 
en el presente trabajo de tesis, se utilizó también el ACI-350.06, Requirements 
for Environmental Engineering Concrete Structures, del American Concrete 
Institute (ACI) (Ref.4). 
 
De la Norma E.060, se tuvieron en cuenta los siguientes artículos: 
 
- Art. 9.7.2 indica que el refuerzo mínimo, (en losas macizas), por retracción y 
temperatura es 0.18%. 
-  Art. 9.2.6 indica que el factor de combinación de cargas a usarse es de 1.4 
para carga muerta, 1.7 para carga viva y 1.4 para presión de líquidos. 
- Art. 14.8.3 indica que los muros con espesor mayor a 25cm deben llevar 
refuerzo en las dos caras. 
 
En cuanto a los detalles de refuerzo, referidos a gancho estándar y diámetros 
mínimos de doblado, se harán de acuerdo a especificaciones dadas en el 
Capítulo 7 de la presente norma y serán indicados en los planos 
correspondientes. De la misma norma se tomará como referencia el Capítulo 12 
referido a desarrollo de barras corrugadas sujetas a tracción, a compresión y 
desarrollo de gancho estándar a tracción, que serán indicados también en los 
planos. 
 
7.2 Norma ACI-350.06, Requirements for Environmental Engineering Concrete 
Structures, del American Concrete Institute  
 
Como se mencionó anteriormente la Norma ACI-350.06, es usada como guía 
para el diseño estructural de todo elemento de concreto en contacto con líquidos 
y suelos. Por ello se hizo un resumen de los artículos utilizados en el presente 
trabajo de tesis. 
 
 
 17 
7.2.1 Requerimientos generales 
 
- Art. 7.6.1, indica que el espaciamiento mínimo entre dos barras paralelas 
(en una capa) debe ser el diámetro de la barra mayor y nunca menor a 1". 
 
- Art. 7.6.2, indica que cuando el reforzamiento paralelo es colocado en 2 o 
más capas, las barras de la capa superior deben colocarse exactamente 
encima una a una de las barras inferiores siempre respetando que el 
espaciamiento mínimo entre capa y capa debe ser de 1". 
 
- Art. 7.6.5, indica que en losas, el espaciamiento del refuerzo principal a 
flexión no debería ser mayor al doble del espesor de la losa ni mayor a 12". 
 
- Art. 7.7.1, indica que para proteger el refuerzo en muros y losas 
expuestas permanentemente a agua el recubrimiento mínimo debe ser 1 
1/2" y 2" respectivamente. Por otro lado cuando estén unidos a elementos 
estructurales y estén expuestas a tierra permanentemente, el recubrimiento 
mínimo debe ser 3". 
 
- Art. 7.12.12.1, (referido al refuerzo por contracción y temperatura) da las 
cuantías mínimas de acero, para estructuras en contacto con líquidos, las 
cuales están en función del grado del refuerzo y el espesor del muro. Para 
este diseño se utilizará refuerzo grado 60 y espesor de muro menor a 20", 
por lo que la cuantía minima correspondiente será 0.3% veces el espesor 
del muro. Así mismo se indica que el refuerzo mínimo en la losa inferior, en 
contacto con el suelo, se puede reducir al 50% de la cuantía calculada, del 
mismo modo que en los muros la losa de fondo tendrá un espesor menor a 
20", por lo que la cuantía mínima será de 0.15% veces el espesor de la 
losa. 
 
7.2.2 Muros 
 
- Art. 7.12.2.2,(referido al refuerzo por contracción y temperatura), indica 
que la cuantía hallada se puede distribuir en varias caras, pero en cada una 
el área de acero no debe ser menor a 1/3 de la cuantía hallada. Del mismo 
modo para estructuras en contacto con líquidos, el espaciamiento de las 
barras no debe ser mayor a 12". 
 18 
 
- Art. 19.2.7, indica que todos los muros correspondientes a una estructura 
pueden ser diseñados indistintamente por el método de los esfuerzos 
admisibles  o por el método de resistencia. Así mismo indica que el espesor 
mínimo del muro debe ser de 4" y el menor diámetro de barra a usarse 
debe ser 1/2". 
 En la Norma E.060 no hay restricción respecto al diámetro mínimo a 
utilizarse y por tratarse de una estructura pequeña se utilizarán barras de 
3/8".  
 
- Art. 19.4.3, indica que la cuantía mínima de refuerzo a colocar debe ser la 
mayor entre la indicada en el Art. 7.12 y 0.28% del área de la sección 
transversal del muro. 
 
- Art. 19.4.10, indica que el espaciamiento de las barras en los muros no 
debe ser mayor a 12" ni mayor al triple del espesor del muro. 
  
7.2.3 Losas apoyadas sobre suelo 
 
En el Apéndice H, Losas sobre Suelo, se denomina slabs on grade a 
aquellas losas apoyadas directamente sobre suelo firme, de donde se listan 
los siguientes artículos como guía para el diseño requerido: 
 
- Art. H.2.3, indica que se debe diseñar un sistema de drenaje o evaluar 
otro modo de evitar la erosión de la base de la losa debido a flujo de agua 
por debajo. Así mismo indica que si el suelo no cuenta con la capacidad 
portante adecuada para soportar la estructura, se debe de reemplazar el 
material por uno relleno previamente diseñado. 
 
- Art. H.3.1, indica que el espesor mínimo de la losa debe ser de 4". 
 
- Art. H.4.1, indica que el acero mínimo en direcciones ortogonales debe 
ser el indicado en el Art.7.12. 
 
- Art. H.4.4, indica que el recubrimiento mínimo sobre el refuerzo hasta la 
superficie de la losa debe ser de 1 1/2". Del mismo modo el recubrimiento 
mínimo entre el refuerzo y la base de la losa debe ser de 2". Así mismo 
 19 
cuando el espesor de la losa sea mayor a 8" se deben de asumir los 
recubrimientos indicados en el Art. 7.7.1. 
 20 
8. DISEÑO DEL SISTEMA CONVENCIONAL 
 
8.1 Descripción de componentes del sistema   
 
8.1.1 Captación 
 
De acuerdo al Art. 4.2.4 de la norma OS.010 (Ref. 5), en donde se 
indica, que si se capta agua de manantiales la estructura de captación 
debe ser tal que permita obtener el máximo rendimiento del afloramiento, 
por lo que se diseñará la captación con el caudal máximo proporcionado 
por la fuente (3 l/s). 
  
Se realizó el diseño hidráulico y estructural en concreto armado, de una 
cámara de captación de un manantial de ladera y concentrado para un 
caudal de 3 lt/s; constará de tuberías, válvulas y accesorios 
correspondientes. El abastecimiento hacia la cámara de captación será  a 
partir del afloramiento por intermedio de 8 orificios de φ=1 ½”; la salida 
hacia la línea de conducción será de 1 1/2”  y las tuberías de rebose y 
limpia de φ=3”. 
Adicionalmente se diseñó la canastilla en el ingreso hacia la línea de 
conducción de φ=4”, con 47 ranuras de 7x7mm, distribuidas en toda su 
área lateral. 
El fondo de la cámara de captación se ubicará en la cota 541.50m.s.n.m. 
(0.1m por debajo del inicio de la tubería de conducción). 
 
Adyacente a ella se construirá una caja de válvulas. 
 
La capacidad de la cámara de captación es de 0.72 m3 de capacidad que 
asegura el  abastecimiento de agua en las horas de máxima demanda, el 
cual representa el 8 % del volumen de almacenamiento del reservorio. 
Será de 1.00 m x 1.60m de sección y 1.00 m de altura (medidas 
interiores), los muros, la base y su cubierta, según diseño serán de 
concreto armado. Adyacente a ella se construirá una caja de válvulas 
cuya salida será de 2” y rebose y limpia 3” de diámetro; estará ubicado en 
la cota de terreno 541.35m.s.n.m.  
 21 
Adicionalmente se construirá losas de concreto armado como cubierta de 
protección del afloramiento sobre y a los costados del afloramiento. Ver 
plano P-7. 
 
8.1.2 Línea de conducción 
 
La Línea de Conducción ha sido diseñada para conducir un caudal de 0.7 
Its/seg. El tipo de tubería a utilizarse será PVC SAP clase 5 de φ = 1 1/2”, 
ya que en ningún punto de la red se excede los 35m de presión estática 
máxima soportada por esta clase. La longitud total de tubería de 
conducción es 511.50m.  El inicio de la línea de conducción se encuentra 
en la cota 541.60m y la cota de llegada en la cota 533.38m. 
 
Se verifica además que la velocidad: Q/A = (0.7x10^-3)/((πx(1.5x0.0254) 
2
 
/4)=0.61 m/s, cumple lo estipulado en el Art. 5.1.2 de la Norma OS.010; 
en donde se indica que la velocidad de conducción para no producir 
erosión ni sedimentación en las tuberías debe ser mayor a 0.6 m/s y 
menor a 3 m/s. 
En el anexo A-1 se muestra la tabla resumen del análisis realizado en el 
software WATERCAD. (Ver plano P-2). 
 
8.1.3 Reservorio apoyados de 9 m
 
3 
Con el fin de asegurar el abastecimiento de agua en las horas de máxima 
demanda, se diseñó un reservorio apoyado de concreto armado de 9 m3 
de capacidad, tendrá 2.30 x 2.30m de sección y 2.00m de altura (medidas 
interiores), según diseño. El fondo se ubicará en la cota del terreno 
533.28m.s.n.m, (0.1m por debajo de la cota de inició de la tubería de 
aducción).  
Adyacente se construirá una caseta de válvulas del tipo apoyado.  
 
La tubería de abastecimiento, será aquella proveniente de la línea de 
conducción de φ=1 1/2”, la tubería de salida o de aducción será de φ=2” y 
las tuberías de rebose y limpia de φ=2”. Para la canastilla, su diámetro 
será de 10.16cm, con longitud de 30cm, la cual contará con un número de 
 22 
rendijas igual a 83 und., y área de 0.49cm2
 
 (para cada rendija). (Ver 
plano P-5). 
8.1.4 Equipo de desinfección 
 
No se coloca equipo de desinfección, porque según el Análisis 
Bacteriológico, y Físico Químico, no amerita la implementación. 
(Resultado de los análisis en los anexos A-7 y A-8). 
 
8.1.5 Línea de aducción 
 
La línea de aducción y la red de distribución han sido diseñadas con el 
gasto máximo horario 0.83 Its/seg mediante fórmula de Hazen Williams, 
garantizando la suficiente presión en los distintos puntos de la red. La 
velocidad de conducción es de 0.41 m/s. El inicio de la tubería de 
conducción se encuentra en la cota 533.38m.s.n.m. 
El tipo de tubería a utilizarse será PVC clase 5, ya que en ningún caso la 
presión estática excede los 35m de carga hidráulica soportada por esta 
clase. 
La longitud total de la red de aducción es 121.30m (φ=2”). 
 
En el anexo A-2 se muestra la tabla resumen del análisis realizado en el 
software WATERCAD. (Ver plano P-4). 
 
8.1.6 Red de distribución 
 
Con el objetivo de obtener mayor eficiencia en la redistribución de 
caudales y debido a la lotización existente en el lugar, la red de 
distribución se diseñó del tipo cerrada, formando mallas. 
 
La longitud total de tuberías es de 2601.35m. Distribuyéndose, de 
acuerdo al diámetro de la siguiente manera: 
 
- Redes de Distribución: 159.70 m (φ = ¾”, indicado en plano P-9) 
- Redes de Distribución: 325.00 m (φ = 1”, indicado en plano P-9) 
- Redes de Distribución: 1599.45 m (φ = 1 1/2”, indicado en plano P-9) 
 23 
- Redes de Distribución: 364.50 m (φ =2”, indicado en plano P-9) 
- Acometidas domiciliarias: 152.70 m (φ =1/2”, indicado en plano P-9) 
 
En el anexo A-2 se muestra la tabla resumen del análisis realizado en el 
software WATERCAD. 
 
En la figura 11 se esquematiza la red de distribución y se divide en 
tramos con el objetivo de indicar la ubicación de las tuberías en la 
calzada, tal como sigue: 
14
13
12
11
10
9
8
6
5
4
3
2
1
IZQUIERDA
DERECHA
DERECHA
IZQUIERDA
 
Figura 11 
- En el tramo 1-2-3 las tuberías deben ir hacia el lado derecho de la 
calzada. 
- En el tramo 2-5 las tuberías deben ir hacia el lado derecho de la 
calzada. 
- En el tramo 4-1 las tuberías deben ir hacia el lado derecho de la 
calzada. 
- En el tramo 3-6 las tuberías deben ir hacia el lado derecho de la 
calzada. 
- En el tramo 8-11 las tuberías deben ir hacia el lado izquierdo de la 
calzada.  
- En el tramo 9-4 las tuberías deben ir hacia el lado derecho de la 
calzada. 
 24 
- En el tramo 4-5-6-8 las tuberías deben ir hacia el lado izquierdo de la 
calzada. 
- En tramo 9-10-11 las tuberías deben ir hacia el lado derecho de la 
calzada. 
- En el tramo 10-13 las tuberías deben ir hacia el lado izquierdo de la 
calzada. 
- En el tramo 12-13-14 las tuberías deben ir hacia el lado izquierdo de la 
calzada. 
 
En el artículo 6.3.3 de la Norma OS.050 (Ref. 40), se indica que la 
tubería debe ubicarse a una distancia máxima de 1.20 m desde el límite 
de propiedad hasta el eje del ramal. Por lo que en todos los casos se 
usará 1.20m como distancia para la ubicación de la red en la calzada.  
 
En el mismo artículo la norma contempla como recubrimiento mínimo 
0.3m en zonas sin acceso vehicular, pero por recomendaciones dadas en 
diversos textos referidos a diseño de sistemas de agua potable en zonas 
rurales se usará como recubrimiento mínimo en todas las tuberías 0.80m. 
 
Respecto a las acometidas domiciliarias, se considerará sólo 1.5m a partir 
del límite de propiedad, no se contempla hasta la ubicación de cada 
vivienda en el lote correspondiente, puesto que en la mayoría de los 
casos las viviendas se encuentran muy alejadas de la red. (Ver plano P-
4). 
 
8.1.7 Piletas Domiciliarias 
 
Teniendo en cuenta que es una población de extrema pobreza, el diseño 
considera conexiones domiciliarias con piletas. Por ello se contempla la 
instalación de 49 conexiones domiciliarias con el objetivo de abastecer de 
agua al total de las viviendas habitadas. Las piletas constarán de tubería, 
válvulas y accesorios de ½”, además tendrán un pozo de percolación 
para las aguas servidas, el cual estará relleno de grava clasificada ¼ - 1 
½”. (Ver plano P-9). 
 
 
 
 25 
 
8.2 Especificaciones Técnicas del Acero, Concreto, Tuberías y Encofrados  
 
a) Acero fy=4200kg/cm2
 
.-  El tipo de acero contemplado en el diseño, es aquel 
que cumpla con alguna de las siguientes normas: Norma Peruana ITINTEC 
341.031-A-42 Acero Grado 60 o Norma ASTM A615. Grado 60. De acuerdo a 
ello, los aceros a usarse deben de tener las siguientes características: 
- Grado 60. 
- Esfuerzo de fluencia (fy), mínimo 4200 kg/cm2
- Esfuerzo máximo o último mínimo (fu)  6300 kg/cm
 . 
2
- Es = 2 x 10^6 kg/cm
. 
2
- Deformación en el inicio de la fluencia ε
. 
y
- Deformación de rotura mayor a 30-40 veces la deformación de fluencia. 
 = 0.0021 
- Elongación a la rotura entre 7-9%. 
- Coeficiente de dilatación 11 x 10^6 1/ºc. 
 
Para que haya adherencia adecuada entre el concreto y el acero, este último 
debe estar limpio; es decir libre de polvo, pintura, óxido, grasa o cualquier otra 
material que disminuya su adherencia. 
 
b) Concreto.- Para toda la estructura se contempló concreto Fac.=175 kg/cm2
 
, 
el cual es una mezcla de agua, cemento, arena y piedra preparada en una 
mezcla mecánica, cuyo máximo diámetro debe ser ¾”. Las armaduras de 
acero serán embebidas en el concreto de acuerdo a especificaciones en 
planos. En un clima cálido se recomienda que la relación agua cemento sea 
de 0.6. 
Los materiales a usarse en la elaboración del concreto son los siguientes: 
 
 El cemento deberá ser del tipo PORTLAND; la calidad de dicho cemento 
Pórtland deberá ser equivalente a la de las Especificaciones ASTM-C-150,  
AASHTO M-85, clase I. El cemento a utilizarse debe estar fresco, libre de 
humedad. 
 
 El uso de aditivos retardantes deberá realizarse únicamente si el clima en el 
día del vaciado, perjudica el normal fraguado del concreto. Todos los aditivos 
 26 
deberán ser medidos con una tolerancia de tres por ciento (3%) en mas o 
menos, antes de echarlos a la mezcladora. 
 
 El agregado fino será arena natural proveniente de las playas del Río 
Tsoroja. Será limpio, libre de impurezas, sales y sustancias orgánicas. 
 
 Para el agregado grueso se utilizarán piedras naturales del Río Tsoroja con 
diámetro menor a ¾”. Con resistencia última mayor a la del concreto en el 
que se emplee, químicamente estable, durable, sin materias extrañas y 
orgánicas, adheridas a su superficie. El tamaño máximo del agregado 
grueso, no deberá exceder los 2/3  del espacio libre entre barras de refuerzo. 
 
 El agua a utilizarse para preparar y curar el concreto deberá ser aquel 
proveniente del Río Tsoroja o de alguno de los varios manantiales cercanos a 
la zona de la obra.  El agua potable no requiere ser sometida a pruebas de 
minerales nocivos o materias orgánicas. No deberá contener sales como 
cloruro de sodio en exceso de tres (3) partes por millón, ni sulfatos de sodio 
en exceso de dos (2) partes por millón. 
 
c) Solado e=4cm.- Este   concreto   estará   compuesto   por   70%   de   
concreto  simple   f 'c = 100 Kg/cm2
 
   y  un  30%  de  piedra  mediana,  cuyo 
tamaño podrá fluctuar de 3/4" a 2", dependiendo de las dimensiones del 
elemento  en el que se vaya a utilizar.   
d) Encofrado y Desencofrado
Se podrán emplear encofrados de madera o metal. Los alambres que se 
empleen para amarrar los encofrados, no deberán atravesar las caras del 
concreto que queden expuestas en la obra terminada. En general, se debe 
unir los encofrados por medio de pernos que puedan ser retirados 
posteriormente. 
.- Esta partida comprende el suministro, ejecución 
y colocación de las formas de madera y/o metal necesarias para el vaciado 
del concreto de los diferentes elementos que conforman las estructuras y el 
retiro del encofrado en el lapso que se establece más adelante. 
Los encofrados deberán ser suficientemente rígidos como para evitar la 
perdida de verticalidad y alineamiento durante las operaciones de colocación 
y además ser perfectamente herméticos para evitar las pérdidas de pasta y 
mortero. 
 27 
Los encofrados sugeridos a utilizarse en este trabajo de tesis, deberán ser de 
madera nueva (hasta 05 usos) y estar tratados o cubiertos para evitar 
deterioros químicos en el concreto. El tipo de la madera debe ser de la zona 
montaña, tornillo o similar, proporcionada por los mismos pobladores de 
Tsoroja. 
Los encofrados antes de recibir el concreto deberán tratarse con vaselina fina 
y refinada o aceites minerales refinados, además estarán libres de restos de 
mortero pastas u otros materiales extraños. 
Los encofrados serán convenientemente humedecidos antes de depositar el 
concreto y sus superficies interiores debidamente lubricadas para evitar la 
adherencia del mortero. 
 
e) Filtro de Grava
 
.- El  agregado a usarse como filtro debe ser aquel 
proveniente del Río Tsoroja,   sus  dimensiones deben  estar entre 1/4” y 
1/2”. Así mismo debe estar limpio de materia orgánica,  con  preferencia  
debe ser de naturaleza  ígnea.  
f) Tuberías  Clase 5 y Accesorios PVC – SAP
 
.- El tipo de tubería a utilizarse 
para todo el sistema será PVC clase 5, ya que en ningún caso la presión 
estática excede los 35m de carga hidráulica soportada por esta clase.  Serán 
de policloruro de vinilo no plastificados (PVC) de la clase pesada (SAP).  Las 
tuberías se ajustarán a la Norma Técnica Peruana NTP ISO 4422-2007.  
Toda tubería de agua que cruce ríos, líneas férreas o alguna instalación 
especial,  necesariamente deberá contar con un diseño específico, que 
contemple básicamente la protección que requiera la tubería. 
Las zanjas requeridas serán de 0.6 x 0.8m, cuyo fondo previamente deberá 
refinarse y conformarse para luego colocar una cama de apoyo para las 
tuberías la cual tendrá un espesor no menor de 0.10 m, y deberá cubrir la 
tubería, la cual será compactada o acomodada (en caso de gravilla). El 
material a utilizarse será específicamente arena gruesa o gravilla, que 
cumpla con las características exigidas como material selecto a excepción de 
su granulometría. El relleno o la cobertura de la zanja deberá ser de material 
propio de la zanja, que deberá ser colocada en capas de 0.20m 
compactadas. 
 
 28 
g) Mampostería.- Se usará concreto ciclópeo f’c=140kg/cm2 
 
+ 70%PM. Los 
muros serán ejecutados con piedra de la cantera natural, proporcionada por 
el Río Tsoroja. 
 Antes de construir la mampostería, el terreno de fundación deberá estar bien 
nivelado y compactado. Las excavaciones para las fundaciones deberán 
estar de acuerdo con los detalles indicados en los planos. Para construir las 
fundaciones primero se emparejará el fondo de la excavación con mortero 
pobre 1:8 en un espesor de 5 cm. sobre el que se construirá la mampostería 
de fundación con piedra bruta de dimensiones mínimas de 40 x 40 cm., 
asentadas con mortero de cemento y arena 1:6, cuidando que exista una 
adecuada trabazón sin formar planos de fractura vertical ni horizontal. 
 
Antes de asentar cualquier piedra, deberá humedecerse bien y estar húmeda 
la plantilla o las piedras sobre las que se coloque el mortero. Las piedras se 
juntarán con mortero recién preparado en la misma proporción (1:6), el cual 
deberá llenar completamente las juntas. Estas no deberán ser de más de 
cuatro (4) ni menos de dos (2) centímetros de espesor. 
Las piedras se asentarán teniendo cuidado de no aflojar las ya colocadas.  
 
En el caso de que una piedra se afloje o quede mal asentada o se abra una 
de las juntas, dicha piedra será rechazada, después de quitar el mortero del 
lecho y de las juntas; se volverá a asentar con mortero nuevo, humedeciendo 
perfectamente el sitio de asiento. No se deberán usar lajas ni calzas en 
ninguna parte de la mampostería. El amarre de las piedras y las juntas 
verticales se hará colocando las piedras alternadamente de manera que 
formen un entramado que le de solidez a la obra. Las piedras ocuparán por lo 
menos el 70% del volumen de la mampostería y serán escogidas, labradas y 
colocadas de manera que resistan las presiones normales a las cuales se 
estima que pueda ser sometida la mampostería formada por ellas.  
 
El entallado se hará después que el mortero de la mampostería expuesta a la 
intemperie, se cubra con una capa de mortero de las mismas proporciones a 
las del mortero de la mampostería y con un espesor mínimo de un (1) cm. El 
coronamiento se terminará dándole una pendiente no menor del 2% para que 
no se acumule agua sobre la superficie. Una vez terminado se curará durante 
tres (3) días. 
 29 
8.3 Diseño Hidráulico 
 
8.3.1 Cámara de Captación 
 
Para hallar el ancho de la pantalla de descarga (agua proveniente del afloramiento), se 
hará el análisis hidráulico teniendo como referencia gráfica la Figura 12. 
 
1
2 3
hf
ho
h1
Ingreso a cámara de captaciónAfloramiento      
 
Figura 12 
El coeficiente de descarga (Cd) depende del tipo de descarga. Por ello en diversos 
textos de consulta se define como boquilla, a aquella abertura cuya pared que 
atraviesa es mayor al doble del diámetro. Por tanto en este diseño dicha abertura tiene 
que ser considerada como boquilla. De acuerdo al artículo "Los Diferentes Tipos de 
Boquillas" (Ref. 34), el coeficiente de descarga medio es de 0.82.  
Siendo: 
            Cv: coeficiente de velocidad.                Cc: coeficiente de contracción. 
            Cd: coeficiente de descarga.                V1
            V
: velocidad en la superficie libre. 
2
            V
: velocidad de ingreso al agujero de descarga.   
3
h
: velocidad del chorro o de descarga.   
f 
            h
: carga hidráulica considerada sobre el borde superior del agujero de 
descarga. 
o
 
: carga hidráulica igual al diámetro del agujero dividida entre 2. 
Se hará el análisis para un agujero con diámetro de ingreso y descarga constante. Y 
se Usará como nivel de referencia el plano horizontal que pasa por el eje del agujero.  
Por el principio de conservación de la energía se tiene: 
 
P1 + V12 + h1 – (  1    - 1)V32   = P3  + V32 + h
g     2g               Cv
3 
2       2g       g       2g   
 30 
Considerando: 
-  P1 = P3= Patm    V1 = 0  h3
se obtiene:   h
 = 0 
1 = 1  . V32  …………. (a)       
               Cv
(pérdida de energía) 
2
-  Por continuidad: Q
.2g 
2=Q3  
-  Q
además, 
3 = A3 x V3      (sabiendo que A3/A2=Cc ó despejando A3=A2
 
 x Cc) 
Entonces, Q3 = (A2 x Cc) x V3, elevando al cuadro se obtiene: Q32 = A22 x Cc2 x V3
 
2 
    V32 =     Q32
              A
                   (b)      (velocidad del chorro a la salida del agujero) 
2
2 x Cc
 
2 
Reemplazando (b) en (a): 
 
 h1=         Q32            .     (c)         Despejando A2
                   A
, se obtiene:   
2
2 x Cd2
 
 x 2 x g  
 A22=         Q32            .
            h
    (d)        (área del agujero en el ingreso) 
1 x Cd2
 
 x 2 x g 
-  Por continuidad Q2 = Q3  entonces A2  x V2 = A3 x V3  y A3/A2
 
 = Cc entonces: 
V22 = Cc2 x V32
 
              (e)         (velocidad en el ingreso del agujero en función 
del coeficiente de contracción y velocidad del chorro de descarga) 
-  Reemplazando (e) en (a) se obtiene que: 
 
V2 = Cd x (2 x g x h1)0.5  
g 9.81:=
(f)        (velocidad en ingreso del agujero en función 
del coeficiente de descarga y carga disponible) 
 m/s Aceleración gravitatoria 2 
Cd 0.82:=  Coeficiente de descarga 
h1 0.42:=  m Altura o carga asumida sobre el centro del orificio desde el 
nivel de la superficie del agua. 
g 9.81=  m/s Aceleración gravitatoria 2 
Q 3=  l/s Caudal proporcionado por la fuente 
de la ecuación (d), el área mínimo del agujero requerido para descargar los 3 l/s 
proporcionado por la fuente, con una carga hidráulica de 0.4m es: 
 31 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
A2
Q 10 3−⋅( )
2
h1 Cd2⋅ 2⋅ g⋅








0.5
:=  
El diámetro de agujero requerido es de: 
D2 4
A2
π
⋅



0.5
100⋅:=  D2 round D2 2,( ):=  D2 4.03=  cm 
De la tabla III.1 del documento "Estudio y Patronamiento de Boquillas" (Ref. 12), se 
desprende que para boquillas rectas con vena adherida, el Cd medio es de 0.82, Cv 
medio es de 0.82 y Cc medio es de 1.0, por lo tanto: 
De la ecuación (e), la velocidad de ingreso al agujero es: 
V2 Cd 2 g⋅ h1⋅( )0.5⋅:=  V2 2.354=  m/s 
El análisis anterior es conservador, ya que se hizo considerando la descarga por 
boquillas rectas. Si las boquillas fueran del tipo cónico divergentes, el coeficiente de 
descarga aumentaría y el coeficiente de velocidad disminuiría.  Por lo que para este 
análisis se asumirá la máxima velocidad que podría adquirir el chorro, que es la 
velocidad teórica (Cv = 1). Por lo tanto: 
Cv 1:=  V3 Cv V2⋅:=  V3 2.354=  m/s 
Sin embargo, Agüero (Ref. 7), sugiere que la velocidad del chorro de descarga sea ser 
menor a 0.6 m/s, (esto es debido a que mientras  mayor sea la velocidad, el chorro 
tendrá mayor alcance en el sentido horizontal). Entonces se asumirá como velocidad 
de ingreso al agujero 0.5 m/s entonces: 
V2asumida 0.5:=  m/s 
Q 3:=  l/s Caudal máximo proporcionado por la fuente 
A2
Q
Cd V2asumida⋅
10 3−⋅:=  A2 round A2 4,( ):=  A2 7.3 10 3−×=  m
D2 4
A2
π
⋅



0.5
100⋅:=
2 
 D2 round D2 2,( ):=  
D2 9.64=  cm Diámetro calculado en el ingreso del agujero de descarga. 
Como se mencionó anteriormente el diámetro asumido de los agujeros de descarga es 
de 1 1/2" entonces: 
                      Delegido 3.81:=  cm 
El número de orificios se calcula de la siguiente forma: 
Norificios
D2
Delegido




2
1+:=  Norificios 7.402=  Norificios Ceil Norificios 1,( ):=  Norificios 8=  und. 
 32 
Del mismo modo, Agüero (Ref. 7), sugiere que el ancho de la pantalla de descarga 
debe tener la siguiente configuración: 
6D 6DD 3D D D D3D 3D
D: diámetro de agujero de descarga  
 
Figura 13 
 
Figura 14 
De utilizar el teorema de Torricelli y de relaciones experimentales se sabe que: 
 
Cd = Qreal            coeficiente de descarga          Cv = Vreal__
         Qteórico                                                               Vteórico 
  coeficiente de velocidad           
 
Cc = Areal   
        Ateórico 
         coeficiente de contracción  y  Cd=Cv.Cc   
                                                                
La ecuación de trayectoria del chorro se define por: y = gx
                                                                                         2v
2 
3
Fuente: "Agua Potable para Poblaciones Rurales (Ref.7),  pág. 42. 
2 
 
Para hallar el ancho de la cámara húmeda, deberá calcularse primero la distancia 
máxima para un chorro de agua desde la salida de un agujero de descarga. Siendo 
conocidos el diámetro de cada agujero, (1 1/2"), y  el coeficiente de velocidad, 0.985, 
y teniendo como referencia gráfica la Figura 14, se procede como sigue: 
b 2 6⋅ Delegido⋅ Norificios Delegido⋅+ 3 Delegido⋅ Norificios 1−( )⋅+:=  b Round b 2,( ):=  
b 156=  cm Se asume la longitud de la pantalla: basumida 160:=  cm 
 33 
Despejando x = v3. (2y)0.5 entonces x=Cv.v2.(2y)0.5   
           (g)
 ……..(1) 
0.5                               (g)
Sabiendo que: 
0.5 
 
-  y=0.4681 m aprox. 
-  v2
 v
=0.5 m/s y habiendo asumido Cv=1 entonces: 
3=Cv.v2
 
= 1.0.0.5=0.50 m/s 
Reemplazando lo anterior en (1) se obtiene que :  x = 0.15 m 
 
Considerándose además, que la canastilla no debe estar al alcance del chorro de agua 
y que según Agüero (Ref. 7), la longitud de la canastilla debe estar comprendida en el 
intervalo [3-6] veces el diámetro de la tubería de conducción, adicionalmente 
brindándosele una longitud de 0.4m, se obtendría (0.18+0.3+0.4=0.88m), por lo que: 
 
8.3.2 Dimensionamiento de la Tubería de Conducción 
 
En el capítulo 5 de la Norma OS.010 (Ref. 5), se indica que la tubería debe ser capaz 
de conducir por lo menos el Qmd, a una velocidad no menor de 0.6m/s ni mayor de 
3m/s, para esta verificación se utilizó el software WATERCAD, asignando un caudal de 
conducción de 0.7l/s (mayor al Qmd=0.43l/s) con el objetivo de lograr en las tuberías 
una velocidad mayor a 0.6m/s. Para ello se definió un diámetro de 1 1/2" a lo largo de 
los 511.50m de tubería de conducción, con el que se obtuvo una velocidad en las 
tuberías de 0.61 m/s.  
 
Ninguna norma impone restricción alguna respecto a la presión mínima de descarga 
en la tubería de conducción, pero algunos textos sugieren que al menos la energía de 
descarga sea de 1m. Debido a la topografía y el poder cumplir con la exigencia de la 
norma OS.010 (respecto a la velocidad mínima), y considerando la configuración de 
tuberías definida en planos  se obtuvo como presión de descarga 1.70m. 
 
Para el modelado en el software WATERCAD se tuvieron las siguientes 
consideraciones:   
 
- Reservorio de ingreso R-1. 
Se asume la longitud transversal de  
la cámara de captación: L 1.00:=  m 
 34 
- Tuberías de PVC enumeradas consecutivamente desde t-1 hasta t-26, todas de PVC 
con coeficiente de rugosidad  C=140. 
- De t-1 a t-26 el diámetro asignado fue de 1 1/2".  
- El caudal demandado 0.7 l/s se colocó en el nudo Z. 
- Las pérdidas menores de carga de acuerdo a la tabla 4 del apéndice del texto 
“Mecánica de los Fluidos e Hidráulica” (Ref. 9),  asignadas fueron: 
 
  + K=1 tubería entrante. 
  + K=1 descarga tubería a reservorio. 
  + K=0.2 para todas las uniones de tubería 
 
Considerando esos coeficientes de pérdida la energía de descarga es de 1.70m, y sin 
considerar pérdidas es de 1.71m. Para ver el cuadro por tubería, longitud, diámetro, 
rugosidad, pérdida de carga etc., ver Anexo A-1.   
 
- Para evitar futuras fugas, se consideró en el nudo L (ver plano P-2), un dado de 
concreto de dimensiones 0.4x0.4x0.6m debido a que en ese nudo las tuberías forman 
un ángulo de casi 90º. Sería innecesario el diseño de tal dado puesto que el concreto 
a corte sin refuerzo resiste Vc:  Vc=0.53 x (f'c)^0.5 x base x peralteefectivo, si se 
considera f'c=140kg/cm2 entonces  Vc=10Ton.  
 
Para el dimensionamiento de la canastilla a colocarse  en  el  ingreso  de  la tubería de  
Conducción, se usará el diámetro definido: 
Dtubconduccion 3.81:=  cm 
Atubconduccion
πDtubconduccion
2
4
:=  Atubconduccion round Atubconduccion 2,( ):=  
Atubconduccion 11.4=  cm
Se asume que el diámetro de la canastilla será el doble de la tubería de conducción: 
2 
Dcanastilla 2 Dtubconduccion⋅:=  Dcanastilla 7.62=  cm      diám. de canastilla 
Por lo tanto el diámetro de la canastilla es de 3". 
La longitud asumida de la canastilla asumida es: 
Lcanastilla 30:=  cm 
 35 
 
En el libro "Agua Potable para Poblaciones Rurales" (Ref. 7), sugieren que el área 
total de las ranuras deber ser igual al doble del área de la tubería de conducción, del 
mismo modo sugieren que el área total no debe exceder al 50% del área lateral de la 
canastilla; de donde se tiene: 
 
 
 
 
 
En la Figura 15, se muestra gráficamente la altura de la cámara húmeda, definida 
según Agüero (Ref. 7): 
    
Fuente: "Agua Potable para Poblaciones Rurales” (Ref. 7), pág. 42 
Figura 15 
Se define arbitrariamente las dimensiones de ranura como sigue: 
x 7:=  mm y 7:=  mm 
 
Aranura 0.49=  cm
Atotalranuras 2 Atubconduccion⋅:=
2 
 Atotalranuras round Atotalranuras 2,( ):=  Atotalranuras 22.8=  cm
Alateralcanastilla
π Dcanastilla⋅ Lcanastilla⋅
2
:=
2 
 Alateralcanastilla round Alateralcanastilla 2,( ):=  
Alateralcanastilla 359.08=  cm
El número total de ranuras se halla de la siguiente forma: 
2 
Nºtotalranuras
Atotalranuras
Aranura
:=  Nºtotalranuras round Nºtotalranuras 0,( ):=  Nºtotalranuras 47=  und.  
Para hallar las dimensiones de la  tubería de rebose y limpia se usará la  fórmula 
de Hazen Williams:           V=0.8494.C.R0.63.s0.54  
se puede reescribir de la siguiente forma:     D=0.71.Q
                                                                       s0.21 
^0.38 
Teniendo en cuenta las unidades: - Q (l/s)     - s (m/m)     - C (pie1/2/seg)     - D (pulg)     
s 0.015:=  Pendiente recomendada (Ref. 7). 
Dtubrebose
0.71 Q0.38⋅
s0.21
:=  Dtubrebose round Dtubrebose 2,( ):=  
Dtubrebose 2.6=  pulg. Dtubereboseelegida 3.0:=  pulg. 
 36 
 
 
 
 
8.3.3 Reservorio Apoyado 
 
En el capítulo 4 de la Norma OS.030 (Ref. 6), se indica que el volumen del reservorio 
de almacenamiento debe contemplar el volumen de reserva, mas un volumen contra 
incendio, mas un volumen de reserva.  
 
De acuerdo al artículo 4.1, para el volumen de regulación, cuando no se cuente con el 
diagrama masa, correspondiente a la variación horaria, se debe de adoptar como 
mínimo el 25% del promedio anual de la demanda como capacidad de regulación, 
siempre que el suministro de la fuente de abastecimiento sea calculado para 24 horas 
de funcionamiento. No se considera volumen contra incendio ni volumen de reserva, 
porque este sistema ha sido diseñado teniendo una fuente continua de abastecimiento 
de agua (el manantial de ladera).  
 
Cabe indicar que en documentos obligatorios de consulta tal como: "La Guía para la 
Identificación, Formulación y Evaluación Social de Proyectos de Saneamiento Básico 
en el Ámbito Rural, a Nivel de Perfil del Sistema Nacional de Inversión Pública - 
Ministerio de Economía y Finanzas" (Ref. 3), queda definida como población rural 
Conocidos Qmd y área de la tubería de conducción: 
Qmd 0.43=  l/s Gasto máximo diario. 
Atubconduccion 11.4=  cm
A 0.10:=
2 
 m Se considera una altura minima de 10cm que 
permita la sedimentación de partículas. 
Se considera la mitad  del diámetro de la 
canastilla de salida. B
Dcanastilla
2 100⋅
:=  B 0.038=  m 
 
El mismo autor sugiere que la altura mínima de agua, para facilitar el paso sea de 
30cm (Hasumida). Así mismo para evitar que la descarga proveniente del afloramiento 
hacia la cámara de captación no sea del tipo ahogada se debe considerar un desnivel 
(D) mínimo de 3cm y un borde libre (E) de por lo menos 10cm. Entonces: 
Hasumida 0.4:=  m Asumida 
D 0.03:=  m Asumida 
E 0.3:=  m Asumida  
Htotal A B+ Hasumida+ D+ E+:=  Htotal 0.868=  m 
Se asume una altura de la cámara de captación 
igual a: Htotal 1.00:=  m 
 37 
aquella que tenga mas de 200 y menos de 2000 habitantes y en todos los casos que 
se trate de poblaciones rurales se diseña considerando únicamente el volumen de 
regulación. 
 
Además en la localidad de Tsoroja, existen otras fuentes menores de agua, tales como 
riachuelos e incluso el río Tsoroja que se encuentra en promedio a 100m de la 
población. En base a ello el cálculo del volumen se traduce como sigue:   
 
 
 
 
Qmd 0.43=  l/s 
Pf 412=  habitantes 
d 70=  l/hab/día 
 
Se asumirá el 32% del consumo promedio anual de la demanda para 24 horas de 
funcionamiento, teniendo en cuenta que en realidad no todo el volumen calculado es 
utilizado ya que un porcentaje de éste, queda siempre por debajo del ingreso a la 
tubería de aducción (10cm por debajo, tal como se puede observar en el plano P-06) . 
Por lo tanto: 
Volm d Pf⋅ 10 3−⋅:=  Consumo promedio diario anual. 
Volm 28.84=  m3 
Volasumido 0.32 Volm⋅:=  Volasumido round Volasumido 2,( ):=  
Volasumido 9.23=  m3 
Finalmente se optó por conveniente que el vol. del reservorio sea de 9m3; por lo tanto: 
Volreservorio 9:=  m3 
Para el dimensionamiento de la canastilla a colocarse  en  el  ingreso  de  la tubería de  
aducción, se usará el diám. definido luego en el análisis realizado en el WATERCAD: : 
Dtubaduccion 5.08:=  cm 
Atubaduccion
πDtubaduccion
2
4
:=  Atubaduccion round Atubaduccion 2,( ):=  
Atubaduccion 20.27=  cm
Se asume que el diámetro de la canastilla será el doble de la tubería de conducción: 
2 
Dcanastilla 2 Dtubaduccion⋅:=  Dcanastilla 10.16=  'cm 'diám. de canastilla 
Por lo tanto el diámetro de la canastilla es de 4". 
La longitud asumida de la canastilla asumida es: Lcanastilla 30:=  cm 
 38 
 
 
8.3.4 Tubería de Aducción y Red de Distribución 
 
Para el dimensionamiento, verificación de presión y velocidad en las tuberías se usó el 
software WATERCAD. Ver anexo A-2. 
 
 
Se define arbitrariamente las dimensiones de cada ranura como sigue: 
x 7:=  mm y 7:=  mm Aranura x y⋅ 10 2−⋅:=  Aranura 0.49=  cm
Agüero (Ref. 7), sugiere que el área total de las ranuras deber ser igual al doble del área 
de la tubería de conducción y que el área total no debe exceder al 50% del área lateral 
de la canastilla; de donde se tiene: 
2 
Atotalranuras 2 Atubaduccion⋅:=  Atotalranuras round Atotalranuras 2,( ):=  
Atotalranuras 40.54=  cm
Alateralcanastilla
π Dcanastilla⋅ Lcanastilla⋅
2
:=
2 
 Alateralcanastilla round Alateralcanastilla 2,( ):=  
Alateralcanastilla 478.78=  cm
Fácilmente se puede hallar el número total de ranuras de la siguiente forma: 
2 
Nºtotalranuras
Atotalranuras
Aranura
:=  Nºtotalranuras round Nºtotalranuras 0,( ):=  
Nºtotalranuras 83=  número total de ranuras 
Para hallar las dimensiones de la  tubería de rebose y limpia se usará la  fórmula 
 
 
 
 
de Hazen Williams:                      V=0.8494.C.R0.63.s0.54 
se puede reescribir de la siguiente forma:     D=0.71.Q
                                                                       s0.21 
^0.38 
Sabiendo que: 
                         - Q (l/s)                                  - s (m/m) 
                         - C (pie1/2
s 0.015:=
/seg)                       - D (pulg)     
 Pendiente recomendada libro: Agua Potable para 
Poblaciones Rurales (1-1.5%) 
Dtubrebose
0.71 0.70.38⋅
s0.21
:=  Dtubrebose round Dtubrebose 2,( ):=  
Dtubrebose 1.5=  pulg. 
Dtubereboseelegida 2.0:=  pulg. Diámetro de la tubería de rebose. 
 39 
 
8.4 Diseño Estructural 
 
 
 
 
8.4.1 Reservorio 
En base al volumen hallado de 9m3, se definieron las siguientes dimensiones interiores: 
Largo 2.3:=  m Ancho 2.3:=  m Hagua 1.70:=  m 
Bordelibre 0.30:=  m Htotal 2.00:=  m 
Para el diseño de la losa de cubierta, se asume una losa de 10cm de espesor y se 
halla la carga de diseño de la siguiente forma: 
Wmuerta 0.10 2.4⋅:=  Wmuerta 0.24=  Ton/m/m 
Wviva 1 0.10⋅:=  Wviva 0.1=  Ton/m/m Sobrecarga asumida. 
Wu 1.4 0.24⋅ 1.7 0.1⋅+:=  Wu 0.506=  Ton/m/m 
Considerando que se encuentra simplemente apoyada en todos sus bordes y usando 
la tabla 13.2 del método de coeficientes de la Norma E.060 (Ref. 38): 
Mu 0.036 Wu⋅ 2.502⋅:=  Mu 0.114=  Ton-m/m 
 
En el cálculo del refuerzo se usará (como se supuso inicialmente), una losa de 10cm 
de espesor y  se procederá como sigue: 
d 7:=  cm fc 175:=  kg/cm fy 4200:=2  kg/cm
Mu 0.114 105⋅:=
2 
 kg-cm Ku Mu
b d2⋅
:=  Ku 1.491=  
w
1
1.18
1
1.18
1
2.36 Ku⋅
φ fc⋅
−



0.5
⋅−:=  w 9.522 10 3−×=  
ρ w
fc
fy
⋅:=  As ρ b⋅ d⋅:=  As 0.433=  cm
El cálculo del acero mínimo  por  retracción  y  temperatura  se  hará  de  acuerdo  al 
2 
Art. 9.7.2 de la Norma E.060 (Ref. 38):  
Asmin
0.18
100
100⋅ 10⋅:=  Asmin 1.8=  cm
Se usarán φ 3/8" @ .30 m en cada cara y ambas direcciones ortogonales. 
2 
Para el diseño de la losa de fondo, se asumirá una losa de 20cm de espesor, por  lo 
que la carga de diseño se halla de la siguiente forma:  
Wmuerta 0.20 2.4⋅:=  Wmuerta 0.48=  Ton/m
Wagua 1 1.70⋅:=
2 
 Wagua 1.7=  Ton/m
Wu 1.3 1.4 0.48⋅ 1.4 1.70⋅+( )⋅:=
2 
 Wu 3.968=  Ton/m 1.3: coef. de durabilidad 2 
φ 0.9:=  
 40 
Considerando que se trata de una placa flexible (sin aporte del suelo, situación crítica) 
y que todos los bordes se encuentran empotrados por efecto de los muros y usando la 
tabla 13.1 para momentos negativos. y 13.2 para momentos positivos del método de 
coeficientes de la Norma E.060 (Ref. 38), se tiene: 
 
Momento negativo: 
d 14:=  cm Mneg 0.045 Wu⋅ 2.52⋅:=  Mneg 1.116=  Ton-m
Mu 1.116 105⋅:=
2 
 kg-cm fc 175:=  kg/cm fy 4200:=2  kg/cm φ 0.9:=2  
Ku
Mu
b d2⋅
:=  Ku 3.65=  
w
1
1.18
1
1.18
1
2.36 Ku⋅
φ fc⋅
−



0.5
⋅−:=  w 0.023=  
ρ w
fc
fy
⋅:=  Asneg ρ b⋅ d⋅:=  Asneg 2.138=  cm
Momento positivo: 
2 
d 14:=  cm Mpos 0.018 Wu⋅ 2.52⋅:=  Mpos 0.446=  Ton-m
Mu 0.446 105⋅:=
2 
 kg-cm fc 175:=  kg/cm
Ku
Mu
b d2⋅
:=
2 
 Ku 1.459=  fy 4200:=  kg/cm
φ 0.9:=
2 
 
w
1
1.18
1
1.18
1
2.36 Ku⋅
φ fc⋅
−



0.5
⋅−:=  w 9.313 10 3−×=  
ρ w
fc
fy
⋅:=  Aspos ρ b⋅ d⋅:=  Aspos 0.847=  cm
El cálculo del acero mínimo  por  retracción  y  temperatura  se  hará  de  acuerdo  al 
2 
Art. H.4.1 del ACI-350.06, (Ref. 4): 
Asmin
0.3
100
100⋅ 20⋅:=  Asmin 6=  cm
Se usarán φ 3/8" @ .25 m en cada cara y ambas direcciones ortogonales. 
2 
 
Se comprueba que  la presión sobre el suelo del reservorio lleno es: 
24.38/3.12= 2.54Ton/m2, que es menor a 10 Ton/m2 (capacidad admisible del 
suelo asumida), ver conclusiones en memoria descriptiva. 
 41 
Todos los muros, se consideraron de un espesor de 20cm y para hallar el refuerzo se 
procede como sigue: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Acero Horizontal 
Siendo: 
Figura16
 
γ 1:=  Ton/m3   (Peso esp. del agua) 
Hagua 1.70:=  m   (Altura máxima de agua) 
Para el diseño se considera presión constante a 
lo largo de 1m de altura: 
Wu 1.3 1.4 γ Hagua⋅ 1⋅( ):=  
Wu 3.094=  Ton/m 
Cada muro se modela como viga, considerando que la situación crítica se da 
asumiendo cada uno articulado en sus extremos horizontales, tal como se muestra en 
la siguiente figura:  
L 2.5:=  m  
Mucentroluz
Wu L
2
⋅
8
:=  Mucentroluz 2.417=  Ton-m 
Momento positivo: 
d 15:=  cm b 100:=  cm 
Mu Mucentroluz 10
5
⋅:=  kg-cm fc 175:=  kg/cm2 
Ku
Mu
b d2⋅
:=  Ku 10.743=  fy 4200:=  kg/cm2 
φ 0.9:=  
w
1
1.18
1
1.18
1
2.36 Ku⋅
φ fc⋅
−



0.5
⋅−:=  w 0.071=  
ρ w
fc
fy
⋅:=  As ρ b⋅ d⋅:=  As 4.45=  cm2 
Asmin
0.3
100
100⋅ 20⋅:=  Asmin 6=  cm2 
- Por lo que se usarán φ 3/8" @ .30 m en la cara interior, y φ 1/2" @ .30 en la cara 
exterior dirección horizontal.  
 
- Se usarán φ 3/8" @ .25 m en cada cara en dirección vertical. 
El cálculo del acero mínimo  por  retracción  y  temperatura  se  hará  de  acuerdo  al 
Art. H.4.1 del ACI-350.06, (Ref.4): 
 42 
 
 
 
 
 
 
8.4.2 Cámara de Captación 
Por simple inspección se puede notar que los esfuerzos en muros, paredes y tapa de la 
cámara de captación están muy por debajo de los esfuerzos en los elementos del 
reservorio. Por lo tanto, sin necesidad de realizar el diseño se utilizarán las cuantías 
mínimas y recubrimientos, especificados en el ACI-350.06. 
Losa Superior 
- Se usarán φ 3/8" @ .30 m en cada cara y ambas direcciones ortogonales. 
Losa de Fondo 
- Se usarán φ 3/8" @ .25 m en cada cara y ambas direcciones ortogonales. 
Muros  
- Se usarán φ 3/8" @ .25 m en cada cara y ambas direcciones ortogonales. 
 43 
9. DISEÑO DEL SISTEMA OPTIMIZADO 
 
9.1 Descripción de Componentes del Sistema   
 
9.1.1 Captación 
 
Se realizó el diseño hidráulico y estructural en mampostería, de una 
cámara de captación de un manantial de ladera y concentrado para un 
caudal de 3 lt/s; constará de tuberías, válvulas y accesorios 
correspondientes. El abastecimiento hacia la cámara de captación será  a 
partir del afloramiento por intermedio de 8 orificios de φ=1 ½”; la salida 
hacia la línea de conducción será de 1 1/2”  y las tuberías de rebose y 
limpia de φ=3”. 
Adicionalmente se diseñó la canastilla en el ingreso hacia la línea de 
conducción de φ=4”, con 47 ranuras de 7x7mm, distribuidas en toda su 
área lateral. 
El fondo de la cámara de captación se ubicará en la cota 541.50m.s.n.m. 
(0.1m por debajo del inicio de la tubería de conducción). 
 
Adyacente a ella se construirá una caja de válvulas. 
 
Tanto la cámara de captación como la caja de válvulas llevarán un tapa 
de fierro galvanizado  de e=1.5mm con ángulos de 1” x 1” también de 
fierro galvanizado soldados.  
 
La capacidad de la cámara de captación es de 0.68 m3
Adicionalmente se hará un apilado de piedras con mortero de concreto 
f’c=100kg/cm2 como cubierta de protección del afloramiento sobre y a los 
costados del afloramiento. Ver plano P-15. 
 de capacidad que 
asegura el  abastecimiento de agua en las horas de máxima demanda, el 
cual representa el 7.5 % del volumen de almacenamiento del reservorio. 
Será de 0.9 m x 1.60m de sección (ligeramente variable por los muros) y 
1.00 m de altura (medidas interiores), los muros, la base y su cubierta, 
según diseño serán de mampostería. Adyacente a ella se construirá una 
caja de válvulas cuya salida será de 2” y rebose y limpia 3” de diámetro; 
estará ubicado en la cota de terreno 541.20m.s.n.m.  
 
 44 
9.1.2 Línea de Conducción 
 
Las dimensiones obtenidas luego del diseño son las mismas a las del 
sistema convencional, con la diferencia que la tubería de conducción 
tiene una cota de llegada al reservorio de 532.67m.s.n.m (0.71m por 
debajo de la cota de llegada en el sistema convencional), lo que no 
genera diferencia en el diseño respecto al sistema convencional. La cota 
de inicio de la línea de conducción es la misma a la del sistema 
convencional de 541.60m. 
 
En el anexo A-4 se muestra la tabla resumen del análisis realizado en el 
software WATERCAD. Ver plano P-10. 
 
9.1.3 Reservorio de Polietileno de 10 m
 
3 
Se usará un tanque de Polietileno marca ETERNIT (ya que es la única 
empresa que fabrica tanques de polietileno con capacidad superior a 5m3  
 
que pueden almacenar líquidos y alimentos). La garantía que brinda la 
empresa es de 5 años, que no implica, que ese sea su tiempo útil de vida.  
Según los fabricantes su tiempo útil de vida es de más de 35 años. 
Los tanques reciben un tratamiento especial durante su fabricación, para 
poder almacenar cualquier tipo de líquidos, lo cual incrementa su costo.  
Para este trabajo no es necesario tratamiento especial alguno, puesto 
que el único objetivo de uso, es el de almacenar agua para el consumo 
humano.  
 
Según los exámenes bacteriológicos y físico-químico, el agua cumple con 
los estándares establecidos por norma, para no recibir tratamiento. 
 
El volumen de almacenamiento requerido es de 9m3, por lo que el tanque 
elegido es el de 10m3. Se utilizará hasta la altura de 2.40m para no 
exceder el volumen calculado, pudiendo utilizarse hasta la altura de 3.0m 
únicamente cambiando la altura de la válvula y flotador que se encuentra 
dentro del tanque. La cota del fondo del tanque es de 532.57m.s.n.m 
(0.10m por debajo de la cota del inicio de la tubería de aducción). 
  
 45 
El tanque de Polietileno es de color negro con bandas de refuerzo cada 
0.50m, cuyas dimensiones son: base de 2.20m de diámetro, altura neta 
3.30m, siendo la altura útil 3.00m su peso es de 220kg, el cual tiene una 
tapa rosca en la parte superior con sentido horario de cerrado. 
 
No es fabricado con material reciclado, y cumple con los estándares 
establecidos por la FDA (Food and Drug Administration), tiene 
recubrimiento externo con aditivos especiales, que impiden el paso de los 
rayos ultravioletas. Para propia protección y de lo almacenado.  
Además no se oxida ni se corroe y no contamina ni altera el material 
almacenado.  
 
Así mismo en su contorno cuenta con varias salidas (reforzadas) para 
facilitar el acople de tuberías de diámetros comprendidos entre ½” y 4”.  
(Ver plano P-13). 
 
9.1.4 Equipo de Desinfección 
 
Del mismo modo que en el sistema convencional, no será necesaria la 
implementación de un equipo de desinfección. 
 
9.1.5 Línea de Aducción 
 
Realizado el nuevo análisis. considerando que la llegada de la tubería de 
conducción  e inicio de la tubería de aducción se encuentran en la cota 
532.67m.s.n.m, se obtuvo que la variación en la presión en todos los 
puntos de la red fue de 0.01m menos que los obtenidos en el sistema 
convencional, valor despreciable para efectos de diseño. Por lo que las 
dimensiones y características de tuberías y accesorios obtenidas, fueron 
las mismas a las del sistema convencional. 
 
En el Anexo A-5 se muestra la tabla resumen del análisis realizado en el 
software WATERCAD. (Ver plano P-12). 
 
 
 
 
 46 
9.1.6 Red de Distribución 
 
Realizado el nuevo análisis, se obtuvo que la variación en la presión en 
todos los puntos de la red fue de 0.01m menos que los obtenidos en el 
sistema convencional, valor despreciable para efectos de diseño. Por lo 
que las dimensiones y características de tuberías y accesorios obtenidas, 
fueron las mismas a las del sistema convencional. 
 
En el anexo A-5 se muestra la tabla resumen del análisis realizado en el 
software WATERCAD. Ver plano P-12. 
 
9.1.7 Piletas Domiciliarias 
 
Serán las definidas en el acápite 8.1.7, piletas domiciliaras, 
correspondiente al sistema convencional. Ver plano P-17. 
 
9.2 Especificaciones Técnicas   
 
Serán las mismas especificaciones técnicas usadas en el acápite 8.1,  
correspondiente al sistema convencional.  
 
9.3 Diseño Hidráulico  
 
Será el mismo diseño realizado en el acápite 8.3, correspondiente al sistema 
convencional. Ver Anexos A-4 y A-5. 
 
9.4 Diseño Estructural 
 
9.4.1 Reservorio 
 
Se usará un tanque de polietileno de capacidad 10m3
 
, con dimensiones: 
 
 
Alturaneta 3.00:=  m   m   m   Diámetro 2.20:=   Alturautilizada 2.40:=  
Volumenutilizado Alturautilizada
π Diámetro2⋅
4
⋅:=  Volumenutilizado 9.123=  m3  
 47 
9.4.2 Cámara de Captación 
 
Se diseñará la cámara de captación considerando muros de mampostería 
(concreto ciclópeo f’c=140kg/cm2 + 70% de piedra mediana) con enlucido 
interior para impermeabilizar las paredes (Ver plano P-15). A 
continuación se muestra un gráfico esquematizando los tipos de muros: 
 
             Figura 17 
 
Diseño muro M1 
La situación crítica se da cuando la cámara húmeda está vacía y se da el 
empuje del suelo y agua proveniente del afloramiento. Hallando fuerzas y 
momentos respecto al punto “o”: 
 
 
Figura 18 
 
 
Por simple inspección se verificó que la capacidad portante del suelo es 
mayor a 1Ton/m2, por ser de un tipo aluvial conglomerado, conformado 
Conocidos: 
γc 2.6:=  Ton/m3          Peso específico del concreto ciclópeo. 
 γa 1:=  Ton/m3          Peso específico del agua. 
 Definidos: 
ha 0.45:=  m  t 0.35:=  m  
hz 0.30:=  m  C 0.20:=  m  
ht 1.2:=  m  D 0.50:=  m  
Hp 1:=  m  Bp 0.40:=  m  
 48 
por arena, grava y piedras de diferentes tamaños; sin embargo no se 
conocen sus parámetros físicos, por lo que se diseñará asumiendo los 
valores indicados en la tabla 13.1 del libro, “Diseño de Estructuras de 
Concreto Armado” (Ref. 11). En el que se indica que para arena densa y 
grava, el peso específico de suelo (γs) es igual a 2.1Ton/m3 y coeficiente 
de fricción (φ) igual a 15º. Así mismo en el capítulo 13.2.4 se muestran los 
valores usuales de los coeficientes de fricción (µ); escogiéndose para 
este diseño (0.45) que es el correspondiente a concreto o mampostería 
contra grava limpia o arena gruesa. De donde se tiene: 
 
(Tomando momentos respecto al punto o): 
 
F1
1
2
γc
Bp t−
2
⋅ Hp⋅:=  
M1 D t+
Bp t−
2
+
Bp t−
2




1
3
⋅+



F1⋅:=  
F2 γc Hp⋅ t⋅:=  
M2 D
Bp t−
2
+
t
2
+



F2⋅:=  
F3
1
2
γc
Bp t−
2
⋅ Hp⋅:=  
M3 D
Bp t−
2




2
3
⋅+



F3⋅:=  
F4peso γa
1
2
⋅
ha
Hp
Bp t−
2




⋅



⋅ ha⋅:=  
M4peso D Bp+
1
3
ha
Hp
Bp t−
2




⋅



⋅−



F4peso⋅:=  
Eagua
1
2
γa⋅ ha2⋅:=  
Magua
1
3
ha⋅



Eagua⋅:=  
F6 γa D⋅ ha⋅:=  
M6
D
2




F6⋅:=  
F5 γc C Bp+ D+( )⋅ hz⋅:=  
M5
C Bp+ D+
2
F5⋅:=  
Eactivo
1
2
Ca⋅ γs⋅ ht2⋅:=  
Meactivo
1
3
ht⋅



Eactivo⋅:=  
F1 0.033=  
 
 
M1 0.029=  
 
F2 0.91=  
M2 0.637=  
 
 
F3 0.033=  
 
M3 0.017=  
 
F4peso 2.531 10
3−
×=  
M4peso 2.269 10
3−
×=  
 
Eagua 0.101=  
 
Magua 0.015=  
 
F6 0.225=  
 
M6 0.056=  
 
F5 0.858=  
M5 0.472=  
 
Eactivo 0.848=  
 
 
Meactivo 0.339=  
 
 
Ton 
 
 
Ton-m 
 
Ton 
Ton-m 
 
 
Ton 
 
Ton-m 
 
 
Ton 
 
Ton-m 
 
Ton 
 
 
Ton-m 
 
Ton 
 
Ton-m 
 
Ton 
Ton-m 
 
Ton 
 
 
Ton-m 
 
 
γs 2.0:=  Ton/m3 
φ 15
π
180
⋅:=  Ca tan
π
4
φ
2
−



2
:=  Ca 0.589=  
µ 0.45:=  
 49 
F8peso γs
1
2
⋅
ht
Hp
Bp t−
2
⋅



⋅ ht⋅:=  
M8peso D Bp+
2
3
ht
Hp
Bp t−
2




⋅



⋅−



F8peso⋅:=  
F7 γs C⋅ ht⋅:=  
M7
C
2
Bp+ D+



F7:=  
Esc 0:=  
Msc 0:=  
 
F8peso 0.036=  
 
M8peso 0.032=  
 
F7 0.48=  
M7 0.48=  
 
 
Esc 0=  
Msc 0=  
Ton 
 
 
Ton-m 
 
Ton 
Ton-m 
 
 
Ton 
Ton-m 
Normal F1 F2+ F3+ F4peso+ F5+ F6+ F7+ F8peso+ Esc+:=  Normal 2.577=   
Ton 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Diseño Muro M2 
La situación crítica se da cuando la cámara húmeda esté llena. Hallando fuerzas y 
momentos respecto al punto “o”: 
Factuante Eactivo:=  Factuante 0.848=  Ton 
Fresistente Eagua Normal µ⋅+:=  Fresistente 1.261=  Ton 
Mresistente M1 M2+ M3+ M4peso+ M5+ M6+ M7+ M8peso+ Magua+ Msc+:=  
Mresistente 1.74=  Ton-m 
Mactuante Meactivo:=  
Mactuante 0.339=  Ton-m 
- Verificación de deslizamiento: 
Fresistente
Factuante
1.487=  Mayor a 1.25 indicado en el artículo 22 de la Norma E-020, Ref.36. 
- Verificación de volteo: 
Mresistente
Mactuante
5.13=  Mayor a 1.5 indicado en el artículo 21 de la Norma E-020, Ref. 36. 
- Verificación de esfuerzos: 
Análisis en la dirección x-x (para 1m de ancho en longitud ortogonal): 
B C Bp+ D+:=  Longitud en la dirección de análisis B 1.1=  m 
e
B
2
Mresistente Mactuante−
Normal
−:=  e 6.384 10 3−×=  m 
σ1
Normal
B
1
6e
B
+



⋅:=  σ1 2.424=  Ton/m2
σ2
Normal
B
1
6e
B
−



⋅:=
/m  
 σ2 2.261=  Ton/m2/m  
 50 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 19 
 
 
 
Igual que para M1 se usará el siguiente coeficiente de rozamiento: 
 
 
Tomando momentos respecto al punto o: 
F1
1
2
γc
Bp t−
2
⋅ Hp⋅:=  
M1 D t+
Bp t−
2
+
Bp t−
2




1
3
⋅+



F1⋅:=  
F2 γc Hp⋅ t⋅:=  
M2 D
Bp t−
2
+
t
2
+



F2⋅:=  
F3
1
2
γc
Bp t−
2
⋅ Hp⋅:=  
M3 D
Bp t−
2




2
3
⋅+



F3⋅:=  
F4peso γa
1
2
⋅
ha
Hp
Bp t−
2




⋅



⋅ ha⋅:=  
M4peso D Bp+
1
3
ha
Hp
Bp t−
2




⋅



⋅−



F4peso⋅:=  
Eagua
1
2
γa⋅ ha2⋅:=  
F1 0.033=  
 
 
M1 0.027=  
 
F2 0.78=  
M2 0.527=  
 
F3 0.033=  
 
 
M3 0.017=  
F4peso 2.531 10
3−
×=  
 
M4peso 2.142 10
3−
×=  
 
Eagua 0.101=  
 
Ton 
 
 
Ton-m 
 
Ton 
Ton-m 
 
Ton 
 
 
Ton-m 
 
Ton 
 
 
Ton-m 
 
Ton 
 
 
 
Conocidos: 
γc 2.6:=  Ton/m3 Peso específico del concreto ciclópeo. 
γa 1:=  Ton/m3 Peso específico del agua. 
Definidos: 
ha 0.45:=  m  t 0.30:=  m  
hz 0.30:=  m  C 0.20:=  m  
Hp 1:=  m  D 0.50:=  m  
Bp 0.35:=  m  
µ 0.45:=  
 51 
Magua
1
3
ha⋅



Eagua⋅:=  
F6 γa D⋅ ha⋅:=  
M6
D
2




F6⋅:=  
F5 γc C Bp+ D+( )⋅ hz⋅:=  
M5
C Bp+ D+
2
F5⋅:=  
Esc 0:=  
Msc 0:=  
 
Magua 0.015=  
 
F6 0.225=  
 
M6 0.056=  
 
F5 0.819=  
 
M5 0.43=  
 
Esc 0=  
Msc 0=  
 
Ton-m 
 
 
Ton 
Ton-m 
 
Ton 
 
Ton-m 
 
Ton 
Ton-m 
 
Normal F1 F2+ F3+ F4peso+ F5+ F6+ Esc+:=  Normal 1.892=   
Ton 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
El signo negativo indica que el peso propio del muro es más que suficiente para 
soportar las solicitaciones de esfuerzo causado por la fuerza hidrostática. 
 
 
 
 
Factuante Eagua:=  Factuante 0.101=   Ton 
Fresistente Normal µ⋅:=  Fresistente 0.851=  Ton 
Mresistente M1 M2+ M3+ M4peso+ M5+ M6+ Msc+:=  
Mresistente 1.059=  Ton-m 
Mactuante Magua:=  
Mactuante 0.015=  Ton-m 
Verificación de deslizamiento: 
Fresistente
Factuante
8.407=  Mayor a 1.25 indicado en el art. 22 de la Norma E-020 (Ref.36) 
Verificación de volteo: 
Mresistente
Mactuante
69.711=  Mayor a 1.5 indicado en el art. 21 de la Norma E-020 (Ref. 36) 
Verificación de esfuerzos: 
Análisis en la dirección x-x (para 1m de ancho en longitud ortogonal): 
B C Bp+ D+:=  Longitud en la dirección de análisis B 1.05=  m 
e
B
2
Mresistente Mactuante−
Normal
−:=  e 0.027−=  m 
σ1
Normal
B
1
6e
B
+



⋅:=  σ1 1.527=  Ton/m2
σ2
Normal
B
1
6e
B
−



⋅:=
/m  
 σ2 2.076=  Ton/m2
  
/m  
 52 
 
Diseño muros M3 
La situación crítica se da cuando la cámara húmeda está llena. Hallando fuerzas y 
momentos respecto al punto “o”: 
 
 
 
Figura 20 
 
 
 
F1
1
2
γc
Bp t−
2
⋅ Hp⋅:=  
M1 D t+
Bp t−
2
+
Bp t−
2




1
3
⋅+



F1⋅:=  
F2 γc Hp⋅ t⋅:=  
M2 D
Bp t−
2
+
t
2
+



F2⋅:=  
F3
1
2
γc
Bp t−
2
⋅ Hp⋅:=  
M3 D
Bp t−
2




2
3
⋅+



F3⋅:=  
F4peso γa
1
2
⋅
ha
Hp
Bp t−
2




⋅



⋅ ha⋅:=  
F1 0.033=  
 
M1 0.037=  
 
F2 0.78=  
 
M2 0.761=  
 
F3 0.033=  
 
M3 0.027=  
 
F4peso 2.531 10
3−
×=  
Ton 
 
Ton-m 
 
Ton 
 
Ton-m 
 
Ton 
 
Ton-m 
 
Ton 
 
Conocidos: 
γc 2.6:=  Ton/m3 Peso específico del concreto ciclópeo. 
γa 1:=  Ton/m3 Peso específico del agua. 
Definidos: 
ha 0.45:=  m  t 0.30:=  m  
hz 0.30:=  m  C 0.20:=  m  
Hp 1:=  m  D 0.80:=  m  
Bp 0.35:=  m  
El coeficiente de rozamiento entre concreto o mampostería y arcilla o limo será asumido como: 
µ 0.35:=  
Tomando momentos respecto al punto o: 
 53 
M4peso D Bp+
1
3
ha
Hp
Bp t−
2




⋅



⋅−



F4peso⋅:=  
Eagua
1
2
γa⋅ ha2⋅:=  
Magua
1
3
ha⋅



Eagua⋅:=  
F6 γa D⋅ ha⋅:=  
M6
D
2




F6⋅:=  
F5 γc C Bp+ D+( )⋅ hz⋅:=  
M5
C Bp+ D+
2
F5⋅:=  
Esc 0:=  
Msc 0:=  
 
M4peso 2.901 10
3−
×=  
 
Eagua 0.101=  
 
Magua 0.015=  
 
F6 0.36=  
M6 0.144=  
 
F5 1.053=  
 
M5 0.711=  
 
Esc 0=  
Msc 0=  
 
Ton-m 
 
Ton 
 
 
Ton-m 
 
Ton 
Ton-m 
 
Ton 
 
Ton-m 
 
Ton 
Ton-m 
 
Normal F1 F2+ F3+ F4peso+ F5+ F6+ Esc+:=  
 
Normal 2.261=  
 
Ton 
 
Factuante Eagua:=  Factuante 0.101=  Ton 
Fresistente Normal µ⋅:=  Fresistente 0.791=  Ton 
Mresistente M1 M2+ M3+ M4peso+ M5+ M6+ Msc+:=  
Mresistente 1.682=  Ton-m 
Mactuante Magua:=  
Mactuante 0.015=  Ton-m 
Verificación de deslizamiento: 
Fresistente
Factuante
7.814=  Mayor a 1.25 indicado en el artículo 22 de la Norma E-020, Ref. 36. 
Verificación de volteo: 
Mresistente
Mactuante
110.719=  Mayor a 1.5 indicado en el artículo 21 de la Norma E-020, Ref. 36. 
Verificación de esfuerzos: 
Análisis en la dirección x-x (para 1m de ancho en longitud ortogonal): 
B C Bp+ D+:=  Longitud en la dirección de análisis B 1.35=  m 
e
B
2
Mresistente Mactuante−
Normal
−:=  e 0.062−=  m 
El signo negativo indica que el peso propio del muro es más que suficiente para soportar las 
solicitaciones de esfuerzo causado por la fuerza hidrostática. 
σ1
Normal
B
1
6e
B
+



⋅:=  σ1 1.212=  Ton/m2
σ2
Normal
B
1
6e
B
−



⋅:=
/m  
 σ2 2.137=  Ton/m2/m  
 54 
Realizado el diseño de los muros, se comprobó que en ninguno de los casos se 
sobrepasó la capacidad portante del suelo asumida, de 1kg/cm2 = 10 Ton/m2, que 
según la tabla 12.1 del texto, “Diseño de Estructuras de Concreto Armado” (Ref. 11), 
corresponde a arcillas inorgánicas plásticas, arenas diatomíceas o sienos elásticos; 
pero mediante calicatas explorativas se comprobó que el suelo correspondiente a la 
comunidad nativa de Tsoroja es de un tipo aluvial conglomerado cuya capacidad 
admisible es superior a la asumida. (Ver conclusiones). 
 
 55 
10. ALTERNATIVAS PARA LA DISPOSICIÓN DE EXCRETAS 
 
10.1 Justificación 
 
De acuerdo al acápite 3.2.3.1 de la “Guía para la Identificación, Formulación y 
Evaluación Social de Proyectos de Saneamiento Básico en el Ámbito Rural, a Nivel 
de Perfil del Sistema Nacional de Inversión Pública” - Ministerio de Economía y 
Finanzas, (Ref.3), la población beneficiada con proyectos de letrinas sanitarias, 
corresponde a la población prevista en el año inicial de evaluación. Lo que para este 
documento se traduce en 49 letrinas sanitarias, para 49 familias, cubriéndose el 
100% de la población en el primer año.  
 
10.2 Tecnologías Disponibles 
 
10.2.1  Letrinas Tradicional Simple 
Este tipo de letrinas se compone de una losa colocada sobre un hueco 
o pozo cuya profundidad puede ser de 2.0 metros o más. La losa debe 
estar firmemente apoyada en todos sus lados y elevada por encima del 
terreno circundante, de manera que las aguas superficiales no puedan 
penetrar en el pozo.  
Ante la posibilidad de que las paredes se derrumben deberán revestirse 
con mampostería o albañilería. 
La losa está provista de un orificio o de un asiento para que las excretas 
caigan directamente en el pozo.  
Los líquidos se infiltran en el suelo circundante y el material orgánico se 
descompone, produciendo gases que se escapan a la atmósfera o se 
dispersan en el suelo, produciendo líquidos que se infiltran en torno al 
área de influencia del pozo, y produciendo un residuo descompuesto 
(mineralizado) y compactado. (Ver figura 1) 
 56 
 
Figura 1 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento” (Ref.39). 
 
Las características resaltantes de este tipo de letrina son: 
 No necesitan agua para funcionar.  
 El fondo del hueco deberá ubicarse por lo menos 1,5 m sobre 
cualquier nivel de agua subterránea.  
 El hueco o pozo puede ser circular, cuadrado o rectangular, los 
circulares son más estables. La profundidad por lo general se ajusta a 
tradiciones locales, pero la misma dependerá de las condiciones del 
terreno, el costo del revestimiento y el nivel de las aguas subterráneas.  
 La losa de cubierta debe estar por lo menos 15 cm sobre el nivel 
regular del terreno, a fin de impedir que las aguas superficiales 
penetren en el pozo.  
 Por deficiencias, se tienen molestias considerables debido a 
moscas y malos olores.  
 En el mejor de los casos, proporcionan un nivel de saneamiento 
por lo menos tan satisfactorio como otros métodos más complicados.  
 Requieren de poco mantenimiento, debe mantenerse el lugar 
limpio y el orificio tapado cuando no se esté utilizando.  
 Toda ventana de ventilación en la caseta debe de ser cubierta 
con una malla  o cedazo fino en su extremo superior para evitar la 
 57 
entrada de insectos, los agujeros deben ser de 1.5mm de diámetro 
como máximo. 
 
10.2.2 Letrinas de Pozo Seco Ventilado 
Las letrinas tradicionales presentan fundamentalmente los siguientes 
problemas: producen mal olor y atraen moscas, así como otros 
vectores de enfermedades que fácilmente se reproducen en los 
huecos o pozos. Del mismo modo los líquidos al infiltrarse en el suelo 
pueden contaminar las aguas subterráneas.  
Para resolver esos problemas, se puede construir la letrina mejorada 
de pozo ventilado, que se diferencia de la letrina tradicional simple por 
poseer un tubo vertical de ventilación, el cual posee una malla o 
cedazo fino en su extremo superior para evitar la entrada de las 
moscas y a la vez ese tubo es la única entrada de luz que permite ser 
el punto apropiado para la atracción interna de las moscas.  
El viento que pasa por encima del tubo crea una corriente de aire 
desde el pozo hacia la atmósfera, a través del tubo, y otra corriente 
descendente del exterior de la caseta hacia el pozo a través del 
asiento, provocándose la mayoría del tiempo una circulación 
conveniente de los gases.  
 
Figura 2 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento”( Ref.39). 
 
 58 
Para su construcción a continuación se dan las siguientes 
especificaciones técnicas: 
 
 El pozo podrá ser circular o cuadrado, con diámetro o lado no 
menor a 0.80m ni mayor a 1.5m. Debe ser recubierto en sus paredes 
verticales. 
 El brocal es el cimiento o base de la letrina, debe tener un 
espesor mínimo de 0.20cm si es de mampostería  y tiene como 
función sostener la losa y elevarla sobre el nivel del suelo para evitar 
la infiltración del agua al pozo. Además, es un sello efectivo entre el 
revestimiento del pozo y la losa evitando de esta forma el escape de 
malos olores o el ingreso de insectos. 
 Construirse terraplenes achaflanados para proteger el brocal. 
 Se puede hacer cunetas opcionales alrededor de la caseta de 
modo tal que desvíen las aguas de escurrimiento en épocas de lluvia. 
 Como aparato sanitario puede usarse el tipo turco o tipo taza, 
pudiendo pre fabricarse de concreto (lo mas liso posible), de acuerdo 
a las medidas deseadas y deben llevar un asiento y una tapa, cada 
una. 
 La losa de la caseta puede ser de madera, fibra de vidrio, 
concreto armado o metálica, la única restricción es que sea capaz de 
soportar el peso de la persona que se encuentra dentro. 
 El tubo de ventilación debe sobresalir 50 cm, de la caseta y 
desde la superficie del hoyo penetrar al menos 30cm en él y debe 
estar colocado de forma tal que durante la mayor parte del día el sol 
lo caliente directamente. Se puede pintar de negro para aumentar la 
absorción solar. En climas cálidos debe ser por lo menos 10cm de 
diámetro. Y en climas fríos por lo menos de 15cm. El extremo superior 
debe ser cubierto con una malla  o cedazo fino para evitar la entrada 
de insectos, los agujeros deben ser de 1.5mm de diámetro como 
máximo. 
 Toda ventana de ventilación en la caseta debe de ser cubierta 
con una malla  o cedazo fino en su extremo superior para evitar la 
entrada de insectos, los agujeros deben ser de 1.5mm de diámetro 
como máximo. 
 
 
 59 
10.2.3 Letrina de Cierre Hidráulico 
 
A una letrina se le puede agregar un sifón o una trampa de agua con 
el propósito de establecer un cierre hidráulico que impida el paso de 
insectos y malos olores del pozo al interior de la caseta; la remoción o 
limpieza de las heces, del elemento donde se descarguen se hace 
con la aplicación de agua en cantidades suficientes como para 
provocar el arrastre de los sólidos hasta el hueco o pozo y 
reestablecer el cierre.  
El cierre hidráulico utiliza muy poca cantidad de agua, funcionando 
con volúmenes entre 3 y 4 litros.  
El pozo o hueco puede estar ubicado en otra posición, desplazado 
con respecto a la caseta de la letrina, en cuyo caso, ambas unidades 
estarán conectadas por una tubería de poca longitud. La caseta podrá 
construirse en el interior de la casa o pegada a ella.  
 
 
Figura 3 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento” (Ref.39). 
 
Para un uso adecuado, a continuación se dan algunas sugerencias: 
 
 El cierre hidráulico puede ser parte del elemento que forma el 
asiento o estar unido a él, colocándose por debajo.  
 60 
 No es preciso echar agua limpia para accionar este sistema, es 
posible usar el agua ya utilizada al lavar la ropa, bañarse o en otro 
propósito similar.  
 No se deben echar en la taza objetos sólidos como papel grueso 
o mazorcas de maíz ya que es probable que el sistema se obstruya. 
Estos materiales sólidos recogidos en recipientes aparte, se deben 
tratar independientemente.  
 Si el hueco o pozo está desplazado respecto a la caseta, la 
tubería que hace las descargas desde la taza deberá tener una 
pendiente no menor al 3%.  
 Al llenarse el hueco o pozo, deberá excavarse otro, y dejar los 
excrementos reposando y continuando su proceso de descomposición 
durante por lo menos 6 meses. En la situación de contar con la 
modalidad de letrina desplazada, no será necesario mover la caseta, 
sino que excavar otro hueco en las inmediaciones y mover las 
tuberías de descarga hacia donde corresponda. 
 Toda ventana de ventilación en la caseta debe de ser cubierta 
con una malla  o cedazo fino en su extremo superior para evitar la 
entrada de insectos, los agujeros deben ser de 1.5mm de diámetro 
como máximo. 
 
10.2.4 Letrina de Pozo Elevado 
 
Cuando las condiciones del terreno son difíciles, teniendo los niveles 
subterráneos de agua (freáticos) muy cerca de la superficie, una 
forma de resolver el problema es construyendo letrinas de hueco o 
pozo elevado.  
El hueco o pozo se excava al final de la época seca, a una 
profundidad razonable que no interfiera significativamente con los 
flujos de agua y haciendo que el revestimiento de ese hueco se 
prolongue sobre la superficie o nivel existente del terreno hasta que 
se alcance el volumen deseado.  
Cuando la zona de infiltración que se pueda obtener bajo el suelo sea 
insuficiente, la parte elevada del pozo podrá ir rodeada de un 
terraplén de tierra.  
Esta modalidad que se llama letrina de pozo elevado puede ser 
utilizada como letrina tradicional simple, como letrina mejorada de 
 61 
pozo ventilado, como letrina con cierre hidráulico o de cualquier otro 
tipo posible.  
 
  
Figura 4 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento” Ref.39. 
 
Para su construcción a continuación se dan las siguientes 
especificaciones técnicas: 
 
 El revestimiento del hueco, prolongado sobre el nivel del suelo, 
debe impermeabilizarse, tanto por dentro como por fuera.  
 Si se construye un terraplén, el mismo podrá usarse para la 
infiltración, siempre que se haga de material permeable y bien 
compactado, con una inclinación lateral estable y sea lo bastante 
grueso para evitar que los líquidos filtrados resuman en la base del 
terraplén, en lugar de infiltrarse en el suelo.  
 En las construcciones con terraplén, la parte superior (50 cm) del 
revestimiento levantado también deberá estar impermeabilizada, por 
ambos lados; la filtración se hará por aberturas dejadas en la parte 
inferior. 
 Toda ventana de ventilación en la caseta debe de ser cubierta 
con una malla  o cedazo fino en su extremo superior para evitar la 
 62 
entrada de insectos, los agujeros deben ser de 1.5mm de diámetro 
como máximo. 
 
10.2.5 Letrina Seca Sobre-elevada del Suelo 
 
Este tipo de letrina se caracteriza por ser utilizada en regiones 
selváticas, donde llueve y hay inundaciones frecuentemente. 
Esta letrina fue clasificada tomando bajo consideración la existencia 
de diferentes tipos de suelo y de un nivel freático alto. También fue 
considerada en su aplicación, la disponibilidad remota de materiales 
de construcción, dadas las condiciones lejanas a centros urbanos.  
Por condiciones de inundación, la caseta se levanta del suelo. Esa 
base se construye con bloques de concreto, y arranca desde las 
profundidades del hueco, funcionando a la vez a manera de ademe o 
estructura que refuerza esas paredes.  
 
Figura 5 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento” (Ref.39). 
 
Para su construcción a continuación se dan las siguientes 
especificaciones técnicas: 
 
 Se levanta entre 30 y 80 cm del suelo.  
 Se clasifica como del tipo seco.  
 63 
 El tubo de ventilación debe sobresalir 50 cm, de la caseta y 
desde la superficie del hoyo penetrar al menos 30cm en él y debe 
estar colocado de forma tal que durante la mayor parte del día el sol 
lo caliente directamente. Se puede pintar de negro para aumentar la 
absorción solar. En climas cálidos debe ser por lo menos 10cm de 
diámetro. Y en climas fríos por lo menos de 15cm. El extremo superior 
debe ser cubierto con una malla  o cedazo fino para evitar la entrada 
de insectos, los agujeros deben ser de 1.5mm de diámetro como 
máximo. 
 Toda ventana de ventilación en la caseta debe de ser cubierta 
con una malla  o cedazo fino en su extremo superior para evitar la 
entrada de insectos, los agujeros deben ser de 1.5mm de diámetro 
como máximo. 
 La base construida en bloques, tiene alrededor de 1,0 m hacia 
abajo y por lo menos 0,3 m sobre el suelo.  
 El piso de preferencia debe ser una losa o plataforma de 
concreto de 5cm de espesor, reforzada con varillas de φ=1/4". Tiene 
aberturas para la ventilación y la colocación del asiento.  
 El aparato sanitario es de concreto armado, fabricado con molde, 
con asiento y tapa.  
 Las paredes de la caseta para hacerlas livianas deben ser de 
madera. Se recomienda la aplicación de preservantes para así 
aumentar su durabilidad.  
 El techo puede ser de esteras. Este techo se encuentra a una 
altura mínima de 1,90 m, desde la losa de concreto, en la parte de 
atrás, que es la más baja.  
 
10.2.6 Letrina con Asiento y Piso en Fibra de Vidrio 
 
Así se ha llamado a la solución industrial desarrollada con el propósito 
de cumplir con las funciones que tradicionalmente se han tipificado 
para las letrinas.  
Es una versión que integra en una sola pieza el piso o losa de la 
letrina junto con el asiento o sentadera de la misma. Tiene tapa 
producida con el mismo material.  
 64 
Por estar fabricada en plástico reforzado con fibra de vidrio, su 
estética es atractiva, puede tener diferentes colores y fácilmente 
puede mantenerse limpia.  
Este producto es adaptable a los diferentes tipos de letrinas, 
pudiéndose utilizar como letrina tradicional simple, letrina mejorada de 
pozo ventilado o como letrina con cierre hidráulico. Dadas sus 
dimensiones (0,80x1,10 m) también puede adaptarse a casetas 
dentro o fuera de la vivienda.  
 
 
Figura 6 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento” (Ref.39). 
 
Para su construcción a continuación se dan las siguientes 
especificaciones técnicas: 
 Por el tipo de material con el que se fabrica, esta letrina es muy 
liviana, se hace con forma e inclinación cónica, apropiada para que 
varias piezas puedan ser apiladas una sobre otra, facilitándose el 
transporte simultáneo de diferentes cantidades.  
 La unión entre el piso y el asiento, realizada en fábrica, le dan 
ventajas sanitarias que impiden el paso de insectos entre la caseta y 
el hueco.  
 En el piso o losa se tiene prevista una abertura para colocar la 
tubería de ventilación.  
 65 
 Esta letrina debe apoyarse muy bien para que no se sienta la 
flexibilidad propia de los materiales con los que está hecha y evitar el 
temor de los usuarios.  
 Un procedimiento a utilizar para rigidizar ese piso, es por medio 
de la aplicación, por debajo, de una capa en ferrocemento o la 
construcción de una estructura en madera.  
 Para la colocación del sifón o trampa de agua también en fibra 
de vidrio, se tienen dos posibilidades: una colocando el sifón por 
encima, a manera de sombrero apoyándose en la parte superior del 
asiento y la otra, fijándose el sifón con tomillos a los bordes internos y 
por debajo del asiento. 
 
10.2.7 Letrina Abonera (alcalina) Seca Familiar, LASF  
 
Es una alternativa de tratamiento que consta de una doble cámara 
impermeable y una taza, se construye para disponer las excretas o 
materia fecal, con la finalidad de proteger la salud de la población y 
evitar la contaminación del suelo, aire y agua. Es ecológica por que 
aprovecha los ciclos biológicos naturales para transformar una 
materia orgánica (las excretas) en un producto inofensivo y listo para 
nutrir el suelo. 
Se diseñan para zonas en donde no es factible implementar letrinas 
tradicionales por la presencia de suelo rocoso o cuando el nivel de 
agua subterránea es muy superficial. 
Constan de dos cámaras separadas por un tabique central, con un 
agujero superior cada una de ellas por donde se introducen las heces 
y la ceniza y una compuerta de descarga lateral por donde se 
extraerá los abonos una vez digeridos. Las cámaras se construyen 
sobre el nivel natural del suelo.  Siempre se hacen escalones y se 
encontrarán ubicados sobre el terreno. 
Teniendo un adecuado mantenimiento las letrinas ecológicas pueden 
durar de 10 a 20 años. 
 66 
 
Figura 7 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento” (Ref.39). 
 
 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento” (Ref.39). 
 
 67 
 
Figura 9 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento” (Ref.39). 
 
Para su construcción a continuación se dan las siguientes 
especificaciones técnicas: 
 
 La construcción de la losa puede hacerse directamente sobre la 
cámara o en piezas usando como moldes, madera y cuando éstas se 
encuentren secas se colocarán sobre las cámaras. Las dimensiones 
de la losa serán en base a las dimensiones de la cámara, 
recomendado que sean de 1,30 m de ancho x 1,70 m de largo y de 10 
– 15 cm de alto. En la construcción de la losa se tiene que considerar 
la medida de las aberturas para colocar la manguera que evacuará la 
orina, el tubo de ventilación y las tasas, para lo último se considerará 
un diámetro de 40 – 50 cm. Una vez terminada, deberá de ser pulida 
su superficie por higiene. 
 En la construcción de las paredes para las cámaras se 
recomienda que la altura sea de 100 cm. Medidas a partir de la base 
o losa inferior. Como material se usará ladrillo de 0,20 de ancho x 
0,40 m de largo y 0,10 m de alto, y una mezcla con la siguiente 
proporción para las juntas: 1 de cemento, 3 de arena. Cuando se 
construyan las cámaras se deberá tener en consideración que se 
deberá dejar un espacio en la pared posterior de 0,40 m de ancho x 
0,40 m de alto, para las compuertas e evacuación de las excretas. 
 68 
 La altura de la caseta depende del clima. Pudiendo utilizarse las 
siguientes dimensiones: Altura (parte frontal): 2.10m, altura (parte 
posterior): 1.90 m, ancho 1.0 m. 
 Para la ventilación se recomienda usar una tubería de 4”de 
diámetro. De 2.50m de longitud. 
 Gradas con secciones de 0,25 m de ancho y 0,20 m de altura. 
 El techo deberá contar con una ventana en la parte superior para 
la ventilación y deberá dejarse un alero de 0,30 m en la parte frontal 
de la letrina y 0,30 m en los laterales. 
 Se construirá una caja de madera para drenaje de los líquidos 
con las siguientes dimensiones: 50 cm x 45cm x 40 cm. 
 El aparato sanitario debe tener asiento y tasa la cual tendrá un 
separador de orina. La taza se conecta con un la caja de madera para 
drenaje que se encuentra en el exterior de la letrina, por medio de una 
manguera instalada previamente. 
 Para eliminar los malos olores y a los insectos los cuales pueden 
afectar su buen funcionamiento se debe colocar en la parte superior 
del tubo un sombreo de ventilación o también puede ser un codo de 
60º, con un malla o cedazo que puede ser de color blanco o amarillo, 
a fin de que el color no obstruya el brillo producido por el sol, a efecto 
que los insectos busquen una salida por ese conducto. Debemos 
garantizar que la malla esté bien sujeta al tubo. 
 
10.2.8 Letrina de Pozo Anegado (Lleno de Agua)  
 
Las letrinas de pozo anegado se instalan encima o al lado de un 
depósito o tanque que se debe mantener lleno de agua y son muy 
útiles cuando el abastecimiento de agua es limitado.  
Las letrinas bajo este sistema pueden o no funcionar con los 
elementos que hacen el sello hidráulico.  
Si la letrina está encima del tanque o foso, debajo del asiento existirá 
un tubo de descarga vertical por el que caerán las excretas, 
conservándose el sello bajo el nivel del agua. Si la letrina está 
desplazada la tubería que lleva las descargas también estará en 
condiciones semejantes.  
 69 
La tubería de descarga debe estar sumergida para crear un cierre 
hidráulico que impide la llegada de los gases hasta la caseta y limita 
el acceso de moscas e insectos al tanque.  
El efluente del tanque se debe encaminar a un pozo de infiltración, 
una zanja de desagüe o una cloaca.  
 
 
Figura 10 
Fuente: “Guía Latinoamericana de Tecnologías Alternativas en Agua y 
Saneamiento” Ref.39. 
 
Para su construcción a continuación se dan las siguientes 
especificaciones técnicas: 
 
 El tubo de descarga debe penetrar 75 mm (3") en el agua del 
depósito o tanque que está lleno, para crear permanentemente el 
cierre hidráulico.  
 Debe vigilarse diariamente que el nivel del agua en el tanque no 
baje, esto puede hacerse agregando una cubeta de agua de cuando 
en cuando para que se reestablezca el volumen perdido, dado el 
efecto provocado por evaporación.  
 El efluente, por lo general, es poco abundante y, por lo tanto, 
muy concentrado.  
 70 
 La capacidad que han de tener estas letrinas se calcula por el 
mismo procedimiento seguido para el dimensionamiento de tanques 
sépticos.  
 Es indispensable eliminar periódicamente los lodos y las natas, 
por lo que los depósitos deben tener instalada una lapa movible y un 
acceso apropiado.  
 Debe preverse un tubo de ventilación, en la tubería de descarga 
o en el mismo depósito, en caso extremo.  
 
10.2.9 Selección de la Tecnología 
 
Teniendo en cuenta factores económicos y respetando la línea de 
corte indicada en el Anexo SNIP 08, se escogió como tecnología para 
la disposición de excretas, la letrina de hoyo seco; contabilizándose 
en total 49 letrinas (una por vivienda), cuya ubicación se definió de tal 
manera que ninguna letrina se encuentre a menos de 15 m ( distancia 
horizontal) de alguna fuente de agua, ni menos de 5 m de alguna 
habitación. Además, el fondo de cualquier letrina en ningún caso se 
ubicó a menos de 1.5 m por encima del nivel freático (esto fue 
verificado mediante calicatas de exploración en varios puntos).  
Así mismo, cada letrina se ubicó en la zona de mayor cota de cada 
lote. 
 
Para el diseño se utilizó como referencia el texto: “Especificaciones 
Técnicas para el Diseño de Letrinas Ventiladas de Hoyo Seco” del 
Centro Panamericano de Ingeniería Sanitaria y Ciencias del Ambiente 
División de Salud y Ambiente – Organización Panamericana de la 
Salud. (Ref. 26).  
 
Cada letrina cumple con lo siguiente: 
 
- Pozo o depósito de excretas de dimensiones 0.9 m x 0.9 m x 2.0 m 
(medidas interiores), con muros de contención interiores de 
mampostería. La capacidad se calculó tomando en cuenta que el 
tiempo de vida útil de la letrina es de 4 años, y que el material con el 
que se realiza la limpieza anal es con papel grueso u hojas (0.06 m3 / 
hab-año), lo que se traduce en: 
 71 
 
6 habitantes x 4 años x 0.06 m3 / hab-año = 1.44m
 
3 
- Losa de madera tornillo, de dimensiones 1.2 m x 1.2 m x 0.05m. 
- Brocal de mampostería en el perímetro del hoyo con espesor de 20 
cm y altura de 30 cm. 
- Cunetas perimetral para el desvío de las aguas de escurrimiento en 
temporada de lluvias. 
- Inodoro de tipo turco, de concreto reforzado y pulido. (Dimensiones 
de acuerdo a plano P-18) 
- Caseta móvil de madera de 1.9 m de altura (parte posterior), 2.10m 
(parte anterior), 1.0m (ancho) con techo de hojas y esteras. 
- Mallas o mosquiteros para cubrir el inodoro y para la ventilación de 
la caseta, con agujeros de 1.5mm de diámetro como máximo. 
- Tubo de PVC Clase 5 de 4” y 3.15 m de longitud, para ventilación 
orientado siempre hacia el sol. 
 
 
 72 
11. IMPACTO AMBIENTAL  
 
En sentido estricto, la ecología ha definido el ambiente como un conjunto de 
factores externos que actúan sobre un organismo, una población o una 
comunidad. Estos factores son esenciales para la supervivencia, el crecimiento y la 
reproducción de los seres vivos e inciden directamente en la estructura y dinámica 
de las poblaciones y de las comunidades. Sin embargo, la naturaleza es la 
totalidad de lo que existe.  
 
Se dice que el impacto ambiental es la alteración favorable o desfavorable que 
experimenta un elemento del ambiente como resultado de efectos positivos o 
negativos derivados de la actividad humana o de la naturaleza en sí. El impacto 
ambiental puede ser positivo o negativo; alto, medio o bajo, temporal o 
permanente; irreversible; reversible; mitigable; directo o indirecto.  
 
- Impacto negativo.- Es el impacto ambiental cuyo efecto se traduce en la pérdida 
de valor naturalístico, estético-cultural, paisajístico, de productividad ecológica o 
en aumento de los perjuicios derivados de la contaminación, de la erosión o 
colmatación y demás riesgos ambientales en discordancia con la estructura 
ecológico-geográfica, el carácter y la personalidad de una zona determinada.  
 
- Impacto positivo.- Es la no existencia o existencia despreciable de impacto 
negativo sobre el ambiente, generando contrariamente beneficios a la comunidad 
y/o a su entorno, antes y después de la construcción del sistema de 
abastecimiento de agua potable y letrinas de hoyo seco. 
 
La evaluación de impacto ambiental (EIA) se considera como el conjunto de 
estudios y sistemas técnicos que permiten estimar los efectos sobre el medio 
ambiente que causaría la construcción del sistema de abastecimiento de agua 
potable y letrinas de hoyo seco. Los objetivos generales de la EIA son dos:  
 
 Proveer información sobre los efectos ambientales del proyecto propuesto, 
para evaluar las distintas opciones sobre su ejecución.  
 
 Producir, en la medida de lo posible, proyectos adecuados ambientalmente.  
 
 73 
Las medidas de mitigación tienen por finalidad evitar o disminuir los efectos 
adversos del proyecto en el entorno, cualquiera sea su fase de ejecución. Estas 
medidas se determinan en función del análisis de cada uno de los componentes 
ambientales afectados por la ejecución del proyecto, en cada una de las etapas de 
éste.  
 
Cuadro 3: Medidas de mitigación de impactos ambientales para el sistema de 
abastecimiento de agua potable: 
 
Componente 
 
Impacto 
 
 
Medida de mitigación 
 
Emisiones a la 
atmósfera 
 
Emisión de material 
particulado y polvo 
 
 
Humedecer periódicamente las vías de 
acceso a la obra. Transportar el 
material de excavación cubierto por las 
rutas establecidas con anticipación.  
 
Residuos 
sólidos 
 
Generación de 
residuos sólidos 
(domésticos e 
industriales) 
 
 
Mantener contenedores de residuos 
domiciliarios para un adecuado 
almacenamiento temporal. Recuperar y 
reutilizar la mayor cantidad de residuos 
de excavaciones. Retirar, transportar y 
disponer los residuos sobrantes, en 
lugares autorizados  
 
Residuos y/o 
vibraciones 
 
Incremento de los 
niveles de ruido 
 
 
Realizar trabajos de excavación e 
instalación de tuberías en horarios 
diurnos. Mantener los equipos 
motorizados en las mejores condiciones 
mecánicas.  
 
 
 
 
 
 
 
 74 
 
Continuación del cuadro 4: 
 
Componente 
 
Impacto 
 
 
Medida de mitigación 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Recursos 
hídricos 
 
 
 
Alteración y 
utilización de agua 
superficial o 
subterránea 
 
 
 
Que las obras no perjudiquen ni 
entorpezcan el aprovechamiento de 
agua para otros fines (riego, 
recreación).  
 
 
 
 
Contaminación de 
cursos de agua o 
cauces por 
sedimentos y 
residuos líquidos o 
sólidos 
 
 
No almacenar temporalmente, en 
cauces o lechos de ríos o en sectores 
que desemboque en ellos, material de 
excavación. No disponer efluentes en 
cauces o cursos de agua que sirven 
para abastecimiento. Remover 
inmediatamente los derrames 
accidentales de combustible con 
materiales adecuados. 
 
 
 
 
 
 
Suelo 
 
 
 
 
 
Cambios en la 
estructura del suelo 
(propiedades físico-
químicas) 
 
 
No realizar directamente en el suelo las 
mezclas para obras de concreto. 
Realizar los trabajos de mantenimiento 
de equipos y maquinarias, si se 
requiere, sobre un polietileno que cubra 
el área de trabajo. Remover 
inmediatamente el suelo, en caso de 
derrames accidentales de combustible 
y restaurar el área afectada con 
materiales y procedimientos sencillos.  
 
 
 
 
 
 75 
Continuación del cuadro 3: 
 
Componente 
 
Impacto 
 
 
Medida de mitigación 
 
 
 
 
 
Vegetación y 
fauna  
 
 
 
 
 
Remoción y 
afectación de 
cobertura vegetal 
 
 
Utilizar la infraestructura existente para 
la instalación de los trabajadores. 
Separar la capa de material orgánico de 
la del material inerte. Disponer 
adecuadamente el material orgánico 
para su posible reutilización. Evitar el 
paso sobre el suelo con cobertura 
vegetal fuera del área de la obra. 
Restaurar las zonas afectadas con 
especies establecidas en el lugar.  
 
 
 
 
 
 
 
Población  
 
 
Alteración 
de las costumbres 
y cultura de las 
comunidades 
cercanas 
 
Evitar la interferencia entre el tráfico 
peatonal y los frentes de trabajo. 
Disponer de rutas alternativas en 
fechas de importancia para la 
población.  
 
 
 
 
Incremento en los 
niveles de 
accidentes 
 
 
Transportar el material de excavación 
sin superar la capacidad del vehículo 
de carga. Mantener una adecuada 
señalización en el área de obra, en 
etapa de ejecución y operación. Instalar 
cercos perimetrales en los frentes de 
trabajo.  
 
 
Paisaje  
 
 
 
Impacto visual 
 
 
Recuperar y restaurar el espacio 
público afectado, una vez finalizada la 
obra, retirando todos los materiales y 
residuos provenientes de las 
actividades constructivas.  
 
 76 
Continuación del cuadro 3: 
 
Componente 
 
Impacto 
 
 
Medida de mitigación 
 
 
 
 
Patrimonio 
cultural  
 
 
 
 
Daño al patrimonio 
cultural  
 
 
Suspender la obra, delimitar el área e 
informar a quién corresponda para una 
correcta evaluación, en la eventualidad 
de encontrar hallazgos arqueológicos, 
una vez realizadas estas actividades se 
puede continuar con el trabajo.  
 
 
Cuadro 4: Medidas de mitigación de impactos ambientales para letrinas de 
hoyo seco: 
 
Componente 
 
Impacto 
 
 
Medida de mitigación 
 
 
 
Calidad del 
aire 
 
 
Contaminación del 
aire por polvo 
generado en 
construcción 
 
 
 
Uso de agua para minimizar la 
generación de polvo.  
 
 
 
 
 
 
 
 
Salud humana 
 
 
Riesgos para la 
salud de los 
trabajadores 
 
 
 
Desarrollar plan de seguridad e higiene.  
 
 
Generación de 
desechos sólidos 
derivados de las 
actividades de los 
trabajadores de la 
obra 
 
 
Hacer servicio sanitario provisional.  
 
Colocar toneles para la basura y para 
posterior disposición en zona 
adecuada.  
 77 
Continuación del cuadro 4: 
 
Componente 
 
Impacto 
 
 
Medida de mitigación 
 
 
 
Población 
 
 
Alteración de las 
costumbres y 
cultura de los 
usuarios. 
 
 
Educar a los usuarios sobre el 
funcionamiento y hacer conciencia de 
los beneficios directos de las letrinas de 
hoyo seco. 
 
 
 
 
Paisaje 
 
 
 
 
Impacto visual 
 
 
Recuperar y restaurar el espacio 
afectado, una vez finalizada la obra, 
retirando todos los materiales y 
residuos provenientes de las 
actividades constructivas. 
 
 
 
 
Patrimonio 
cultural 
 
 
 
 
Daño al patrimonio 
cultural 
 
 
Suspender la obra, delimitar el área e 
informar a quién corresponda para una 
correcta evaluación; en la eventualidad 
de encontrar hallazgos arqueológicos, 
una vez realizadas estas actividades se 
puede continuar con el trabajo.  
 
 78 
12. PRESUPUESTO Y CRONOGRAMA DE EJECUCION DE OBRA 
 
12.1 Sistema convencional 
 
12.1.1 Presupuesto 
 
A continuación se muestran el presupuesto por partidas del sistema 
optimizado y el listado de precios y cantidades requeridas:  
 79 
 80 
 81 
 82 
 83 
 84 
 85 
 
12.1.2 Cronograma de ejecución de obra 
 
A continuación se muestra un cronograma de ejecución de obra 
tentativo para el sistema convencional: 
 86 
 87 
12.2 Sistema optimizado 
 
12.2.1 Presupuesto 
 
A continuación se muestran el presupuesto por partidas del sistema 
optimizado y el listado de precios y cantidades requeridas:  
 88 
 89 
 90 
 91 
 92 
 93 
 94 
 
12.2.2 Cronograma de obra 
 
A continuación se muestra un cronograma de ejecución de obra 
tentativo para el sistema optimizado:  
 95 
 
 
 96 
13. ANÁLISIS DE RESULTADOS 
 
El “sistema convencional”, con reservorio de concreto reforzado, es equivalente a un 
proyecto de 16.4 toneladas, para el cual el flete aéreo se valoró en S/. 179,921.51; el 
“sistema optimizado”, caso del reservorio de polietileno, es un proyecto de 13 
toneladas, para el cual el flete aéreo se estimó en S/. 151,648.62; ambos valores 
fueron calculados en base a las referencias proporcionadas por una empresa que 
presta servicios de transporte aéreo a nivel nacional. 
 
Luego del diseño hidráulico, se procedió a analizar costos, con el fin de evaluar la 
factibilidad técnico-económica de infraestructuras de saneamiento básico en 
comunidades rurales de difícil acceso geográfico en la selva del país. La Tabla 3 
presenta los costos del sistema de abastecimiento, tanto para el “sistema 
convencional” como para el “sistema optimizado”, así mismo muestra la comparación 
entre ambos y de cada uno con la línea de corte del Sistema Nacional de Inversión 
Pública (SNIP), como referencia adicional. El monto total del proyecto supera en 
ambos casos la línea de corte del SNIP; el “sistema convencional” significa 2.03 veces, 
mientras que el “sistema optimizado” 1.87 veces. 
 
La captación, el “sistema convencional”, con la obra de concreto reforzado, resulta 
más costosa que la obra de mampostería del “sistema optimizado”, mientras que el 
reservorio de 9 m3 de volumen del “sistema convencional” resulta más económico que 
el del “sistema optimizado” (diferencia de S/. 5,684.90), debido al precio del reservorio 
de PVC de 10 m3
 
 de volumen. 
El flete representa 61.01 % del costo total del “sistema convencional”, mientras que 
55.83 % del costo total del “sistema optimizado”, es decir, se encuentra que la 
condición de aislamiento geográfico en el que se encuentran comunidades nativas en 
la selva del Perú, incide más que duplicando el costo de los sistemas de agua potable 
para estas comunidades. 
 
Así mismo, se puede afirmar que con la diferencia entre el “sistema convencional” y el 
“sistema optimizado”, monto que asciende a S/. 23,289.47, sería posible construir un 
sistema de abastecimiento de agua potable básico, como el “sistema convencional” de 
este estudio, para una comunidad de 150 habitantes en la sierra del país, que no se 
encuentre bajo la condición de difícil acceso geográfico. 
 97 
 
 
Cuadro Nº5: Peso de los materiales de construcción 
 
 
 
 
 
Cuadro Nº6: Cuadro comparativo de costos
ITEM Descripción Sistema  Sistema  Parámetros 
S. 
Convencional S. Optimizado 
S. 
Optimizado 
Convencional 
S/. 
Optimizado 
S/. SNIP (*) S/. Resp. SNIP Resp. SNIP R. S. Conv. 
1 Captación (incluido válvulas) 2959.96 2549.73 
79565.22 3662.72 8646.14 
-410.23 
2 Línea de Conducción 9525.50 9525.50 0.00 
3 Reservorio  5742.95 11427.85 5684.90 
4 Válvulas de Reservorio 980.26 689.01 -291.25 
5 Línea de Aducción y Distribución 61749.48 61749.48 0.00 
  Válvulas Compuerta en la Red 2269.79 2269.79 0.00 
6 
Saneamiento con Letrinas de Hoyo 
Seco 18665.23 18665.23 23099.58 -4434.35 -4434.35 0.00 
7 Piletas de Mampostería 12906.11 12906.11 42777.00 -29870.89 -29870.89 0.00 
8 Flete 179921.51 151648.62   179921.51 151648.62 -28272.89 
  Otros 200.00 200.00       0.00 
  TOTAL 294920.79 271631.32 145441.80 149478.99 126189.52 -23289.47 
  % diferencia       2.03 1.87 0.92 
(*) Parámetros y Normas Técnicas en la Formulación de Estudios de Preinversión, del Anexo SNIP 08.   
Costos directos, no incluyen IGV.       
Tipo de cambio: $1 = S/.2.91       
ITEM Descripción 
Sistema 
Convencional (Kg) 
Sistema 
Optimizado (Kg) 
1 Cemento 11494.13 8368.76 
2 Acero, alambre Nº8 y Nº16 849.22 404.17 
3 Inodoros de concreto prefabricados 589.07 589.07 
4 Tuberías de PVC 1622.27 1622.27 
5 Accesorios de PVC 180.80 180.80 
6 Yeso 622.33 622.33 
7 Clavos 184.35 184.35 
8 Otros 850.00 850.00 
9 Tanque de polietileno 10m3 0.00 220.00 
  TOTAL 16392.16 13041.74 
 98 
 
14. CONCLUSIONES 
 
Realizado el diseño de todos los muros, se pudo comprobar que en ninguno de los 
casos se sobrepasó la capacidad portante del suelo asumida, de 1kg/cm2 = 10 
Ton/m2, que según la tabla 12.1 del texto, “Diseño de Estructuras de Concreto 
Armado” (Ref. 11), corresponde a arcillas inorgánicas plásticas, arenas 
diatomíceas o sienos elásticos y mediante las calicatas explorativas se comprobó 
que el suelo correspondiente a la comunidad nativa de Tsoroja es de un tipo aluvial 
conglomerado cuya capacidad admisible es superior a la asumida. 
 
Para tener una  idea del orden de magnitud se puede hacer el siguiente ejemplo: 
 
Suponiendo que se tiene una persona cuyo peso es de 0.1Ton y cuyo pie mida en 
promedio 0.05 x 0.3m, entonces si esta persona se sostiene en un solo pie sobre la 
zona en la cual se construirá la cámara de captación o el reservorio, produciría un 
esfuerzo sobre el suelo de: 
σpersona=0.1/(0.05 x 0.3) = 6.66Ton/m2
 
,  
(Mayor que la presión ejercida sobre el suelo por cualquiera de los muros 
diseñados). 
 
Del mismo modo ocurre con el reservorio del sistema convencional, en el que la 
presión ejercida sobre el suelo (estando lleno) es de 2.54Ton/m2
  
. 
Pudiendo inferirse que incluso la persona genera mayor esfuerzo que las 
estructuras proyectadas sobre el suelo, no sufriendo ningún tipo de falla; lo que 
hace concluir que el asumir 1kg/cm2 es un valor conservador pero adecuado. 
 
Es por ello que en diseños pequeños de envergadura similar al del presente 
trabajo; de presupuesto escaso para poblaciones rurales, el asumir 1kg/cm2
 
 se ha 
hecho usual por los ingenieros dedicados a la consultoría. 
Él presente trabajo de tesis  presenta el diseño de un sistema de abastecimiento 
de agua para consumo humano en una comunidad rural de la selva del Perú, que 
se encuentra aislada geográficamente debido a la falta de vías de transporte 
adecuado. El diseño cumple con los requisitos que señala la norma técnica 
 99 
peruana así como toma en cuenta recomendaciones contenidas en guías para el 
saneamiento en poblaciones rurales. En base al análisis de costos de dos 
alternativas de diseño, “sistema convencional” y “sistema optimizado”, se puede 
concluir que la condición de difícil acceso geográfico en la que se encuentran 
comunidades nativas en la selva del Perú, incide más que duplicando el costo de 
los sistemas de agua potable.  
 
El diseño hidráulico y el análisis de costos aportan a la evaluación de la factibilidad 
técnico-económica de sistemas de agua potable en el ámbito rural y al objetivo de 
reducir la brecha en infraestructura en el país. 
 
Es recomendable la ejecución de obra entre los meses de abril a noviembre, época 
en la cual la frecuencia de lluvias es menor. Así mismo es pertinente indicar  que el 
avance físico estará de acuerdo a la disponibilidad de la mano de obra, factores 
climatológicos y remesas oportunas de dinero para la adquisición de los 
materiales. 
 
 
 
 1 
DESCRIPCION DEL SOFTWARE PARA EL MODELAMIENTO DE SISTEMAS DE 
TUBERÍAS 
 
Para el modelado  del sistema de conducción y distribución de agua potable de la 
comunidad nativa de Tsoroja se utilizó un software de análisis hidráulico que se 
definirá a continuación. 
 
El programa utilizado tiene como nombre WATERCAD versión 3.1, es un programa 
orientado al análisis del comportamiento hidráulico, que se realiza mediante simulación 
de los sistemas hidráulicos y calidad del agua en redes de conducción o distribución a 
presión en periodos extendidos. En general, una red consta de tuberías, nudos 
(conexiones entre tuberías), bombas, válvulas, reservorios y tanques de 
almacenamiento o depósitos de líquidos. Este programa determina el caudal que 
circula por cada una de las tuberías, la velocidad de flujo, la perdida de carga, la 
gradiente hidráulica, la presión en cada unos de los nudos, el nivel de agua en cada 
tanque a través de la red durante un determinado periodo de simulación analizando en 
diferentes intervalos de tiempo.  
 
De hecho puede utilizarse en múltiples aplicaciones para el análisis de sistemas 
hidráulicos tales como, diseño de programas de muestreo, calibración de modelos 
hidráulicos, además puede servir de ayuda para la evaluación de diversas estrategias 
para alternativas de gestión de los sistemas de distribución todas encaminadas a la 
mejora de la calidad del agua dentro del sistema, esto incluye la utilización de 
alternativas de las fuentes de suministro en sistemas que disponen de múltiples 
fuentes de abastecimiento, variación de los esquemas de bombeo, llenado y vaciado 
de los tanques de almacenamiento. 
 
Respecto a su manejo, puede emplearse bajo el sistema operativo Windows (sin 
importar la versión), ofreciendo una interfase práctica y sencilla para la edición de los 
datos de entrada de la red, para el cálculo hidráulico, las simulaciones de la calidad del 
agua, y para poder visualizar los resultados obtenidos en una amplia variedad de 
formatos. 
 
Para la realización de un modelo hidráulico correcto,  es necesario disponer de datos 
precisos y completos que incluyan las siguientes características: 
 
 2 
 El límite en el tamaño de la red depende de la versión y licencia adquirida. Se 
debe especificar las dimensiones del área de tal forma que las coordenadas de 
todos los puntos del esquema puedan mostrarse debidamente en la pantalla. 
 Las fórmulas utilizadas para el cálculo de las pérdidas por fricción están en 
función del caudal de paso por la tubería y son representadas mediante las 
expresiones de Hazen-Williams, Darcy-Weisbach, ó Chezy-Manning, debido a 
que cada fórmula contempla la rugosidad de las tuberías de forma diferente. 
 Incluye pérdidas menores en elementos tales como codos, acoplamiento, etc. 
 Modela bombas funcionando tanto a velocidad de giro constante como de giro 
variable. 
 Calcula la energía consumida y el coste de bombeo de las estaciones 
 Modela diferentes tipos de válvulas, incluyendo válvulas de regulación, válvulas 
de retención, válvulas de aislamiento, válvulas reductoras de presión, válvulas 
de control de caudal, etc. 
 Permite el almacenamiento de agua en estanques que presenten cualquier 
geometría (por ejemplo que la sección del tanque sea variable con la altura del 
mismo). 
 Considera la posibilidad de establecer diferentes categorías de consumo en los 
nudos, cada una de ellas con su propia curva de modulación. 
 Modela consumos dependientes de la presión que salen al exterior del sistema 
a través de emisores (rociadores, aspersores). 
 Puede determinar el funcionamiento del sistema simplemente con el nivel de 
agua en el estanque y controles de tiempo o utilizar un complicado sistema de 
regulación temporal. 
 Especifica un informe de estado el cual es emitido tras finalizar una simulación. 
Según la opción deseada por el usuario se puede obtener un informe sencillo ó 
un informe completo, que es básicamente igual que el sencillo, pero con la 
diferencia que en este se agregan los errores. 
 
6.1 ELEMENTOS IMPORTANTES PARA EL MODELADO DE UN SISTEMA 
HIDRÁULICO 
 
6.1 Reservorio.-  Es una elemento hidráulico  que cuenta con una carga hidráulica 
(con superficie libre) e infinita capacidad de abastecer o aceptar flujo de algún 
líquido. La figura 1 muestra la ventana Reservoir que permite ingresar y obtener 
resultados luego del análisis en el reservorio seleccionado.  En este cuadro se 
pueden ingresar datos tales como el nombre del elemento, la elevación de la 
 3 
superficie libre del agua, su ubicación en coordenadas. Así como obtener 
resultados tales como caudal de salida, y concentración de contaminantes en el 
agua (si se incluyó en el análisis). 
 
Figura 1 
 
La figura 2 muestra la ventana Quality, la cual es utilizada para el análisis de la 
calidad del agua sometido a determinado contaminante. 
 
 
Figura 2 
La figura 3 muestra la ventana Messages, en la cual el programa indica una breve 
descripción de cada error o incompatibilidad encontrada luego del análisis. En esta 
misma ventana aparece una luz verde, amarilla o roja. La luz verde indica que el 
análisis es correcto y que no hay observación alguna. La luz amarilla indica 
 4 
advertencia lo cual indica que existe alguna incompatibilidad encontrada luego del 
análisis. La luz roja indica error no se pudo realizar el análisis y debería verificarse 
el modelo ingreso.   
 
 
Figura 3 
 
6.2 Tanque
La figura 4 muestra la ventana Tank que permite ingresar y obtener resultados 
luego del análisis en el reservorio seleccionado.  En este cuadro se pueden 
ingresar datos tales como el nombre del elemento, su ubicación en coordenadas. 
Así como obtener resultados tales como caudal de salida, nivel del tanque, cota 
piezométrica y concentración de contaminantes en el agua (si se incluyó en el 
análisis). 
.- Es un elemento hidráulico para el almacenamiento de algún líquido 
con superficie libre (no presurizado). Para un periodo de análisis extendido la 
superficie libre puede subir o bajar, dependiendo del flujo de ingreso y salida del 
tanque.  
 
 
 5 
 
Figura 4 
 
La figura 5 muestra la ventana Section, en la que se deben definir las 
características geométricas del elemento hidráulico tales como: sección del tanque 
(constante o variable), tipo de sección (rectangular o circular); y características 
hidráulicas tales como: elevación (medida considerada a partir de una línea 
referencial) o nivel (medida considerada a partir del fondo del tanque), mínimo o 
máximo de la superficie libre del agua y cotas del fondo del tanque. Luego de 
definir el nivel mínimo de agua, el programa calcula automáticamente el volumen 
activo y las elevaciones inicial, mínima y máxima.    
 
 
Figura 5 
 
 6 
La figura 6 muestra la ventana Quality, la cual es utilizada para el análisis de la 
calidad del agua sometido a determinado contaminante. 
 
 
Figura 6 
 
La figura 7 muestra la ventana Messages, en la cual el programa indica una breve 
descripción de cada error o incompatibilidad encontrada luego del análisis. Incluso 
las observaciones instantáneas en un periodo extendido.  En esta misma ventana 
aparece una luz verde, amarilla o roja. La luz verde indica que el análisis es 
correcto y que no hay observación alguna. La luz amarilla indica advertencia lo 
cual indica que existe alguna incompatibilidad encontrada luego del análisis. La luz 
roja indica error no se pudo realizar el análisis y debería verificarse el modelo 
ingreso.   
 
Figura 7 
 7 
6.3 Nudo
La figura 8 muestra la ventana Junction, en la que se deben ingresar el nombre o 
etiqueta del nudo, la elevación o cota topográfica, y las coordenadas. Así como 
obtener resultados tales como demanda externa en el nudo (lo que se definirá mas 
adelante), cota piezométrica y concentración de contaminantes en el agua (si se 
incluyó en el análisis).  
.- Un nudo es un punto en el cual dos o más tuberías convergen. Por 
tanto hay variación en la energía de flujo, ya sea por pérdidas menores, por cambio 
en las características de las tuberías o por variación en el caudal. 
 
 
Figura 8 
 
La figura 9 muestra la ventana Demands, que sirve para indicar el caudal de 
ingreso o salida de un líquido en la red. Como se explicará mas adelante, se puede 
analizar el mismo sistema para varios caudales independiente, aplicados en un 
mismo nudo creando escenarios distintos con el uso de patterns. 
 
 8 
 
Figura 9 
 
La figura 10 muestra la ventana Quality, la cual es utilizada para el análisis de la 
calidad del agua sometido a determinado contaminante. 
 
 
Figura 10 
 
La figura 11 muestra la ventana Fire Flow, la cual es utilizada, cuando se considera 
para el análisis sistemas contra incendio. 
 
 9 
 
Figura 11 
 
La figura 12 muestra la ventana Messages, en la cual el programa indica una breve 
descripción de cada error o incompatibilidad encontrada luego del análisis. Incluso 
las observaciones instantáneas en un periodo extendido.  En esta misma ventana 
aparece una luz verde, amarilla o roja. La luz verde indica que el análisis es 
correcto y que no hay observación alguna. La luz amarilla indica advertencia lo 
cual indica que existe alguna incompatibilidad encontrada luego del análisis (tal 
como se muestra en la figura 12). La luz roja indica error no se pudo realizar el 
análisis y debería verificarse el modelo ingreso.   
 
 
 
Figura 12 
 10 
 
6.4 Tuberías
La figura 13 muestra la ventana Pipe, en la que se deben ingresar el nombre o 
etiqueta de la tubería, el tipo de material del que esta compuesto, su diámetro, 
rugosidad, las perdidas de carga menores y su longitud, pudiéndose  considerar 
una válvula check en determinado tramo únicamente activando la opción Check 
Valve. De esta misma ventana se pueden obtener resultados tales como el sentido 
de flujo en la tubería, el caudal de flujo, la velocidad, la pérdida de carga, el 
gradiente hidráulico y su condición abierta o cerrada por efecto de la válvula check 
luego del análisis, así como la concentración de contaminantes en el agua (si se 
incluyó en el análisis).  
.- Una tubería es un elemento que conduce un fluido a presión por 
dentro de ella. Sirve para conectar dos elementos de un sistema hidráulicos 
cualesquiera que sea. 
 
 
Figura 13 
 
La figura 14 muestra la ventana Controls, la cual sirve para definir características 
tales como: el considera o no flujo de líquido en determinada tubería, encender o 
apagar bombas, cambiar de bombas y ajustar  características de las válvulas. 
 
 11 
 
Figura 14 
 
La figura 15 muestra la ventana Control (que se activa al hacer click en la opción 
Add, figura 14). En esta ventana se puede cambiar el estado de la tubería (abierta 
o cerrada al flujo), pudiéndose configurar su cambio de estado automático en 
determinado momento, para un análisis en periodo extendido. 
 
 
Figura 15 
 
La figura 16 muestra la ventana Quality, la cual es utilizada para el análisis de la 
calidad del agua sometido a determinado contaminante. 
 
 12 
 
Figura 16 
 
La figura 17 muestra la ventana Messages, en la cual el programa indica una breve 
descripción de cada error o incompatibilidad encontrada luego del análisis. Incluso 
las observaciones instantáneas en un periodo extendido.  En esta misma ventana 
aparece una luz verde, amarilla o roja. La luz verde indica que el análisis es 
correcto y que no hay observación alguna. La luz amarilla indica advertencia lo 
cual indica que existe alguna incompatibilidad encontrada luego del análisis. La luz 
roja indica error no se pudo realizar el análisis y debería verificarse el modelo 
ingreso.   
 
 
Figura 17 
 
 13 
6.5 Cálculos.-  Luego de finalizado el modelo, el programa en su ventana principal 
tiene un icono , el cual sirve de acceso para la configuración  en la forma de 
análisis, ya sea considerando un flujo constante a través del tiempo o en un 
periodo extendido. Tal como se puede observar en la figura 18.  
 
Figura 18 
 
La figura 19 muestra la ventana Alternatives, en la cual se puede configurar 
características de análisis para distintos escenarios. 
 
 
Figura 19 
 
La figura 20 muestra la ventana Notes, en la cual se pueden hacer las anotaciones 
deseadas respecto al análisis a realizarse. 
 14 
 
Figura 20 
 
La figura 21 muestra la ventana Results, en la cual el programa brinda una 
descripción detalla del análisis realizado.  En esta misma ventana aparece una luz 
verde, amarilla o roja. La luz verde indica que el análisis es correcto y que no hay 
observación alguna. La luz amarilla indica advertencia lo cual indica que existe 
alguna incompatibilidad encontrada luego del análisis. La luz roja indica error no se 
pudo realizar el análisis y debería verificarse el modelo ingreso.   
 
 
Figura 21 
 
La figura 22 muestra la ventana Print Preview, la cual proporciona un resumen 
específico del análisis realizado, con facilidad de poder imprimir el documento. 
 
 15 
 
Figura 22 
 
6.6 Válvula.
La figura 23 muestra la ventana Valve, en la que se deben ingresar el nombre o 
etiqueta de la válvula, (el tipo de válvula debe definirse inicialmente), el diámetro, 
las perdidas de carga menores y su elevación o cota topográfica, así como sus 
coordenadas. Del mismo modo deben definirse la presión a la que trabajará y su 
estado (si se desea variable en un análisis en periodo extendido). De esta misma 
ventana se pueden obtener resultados tales como el sentido de flujo en la tubería, 
el caudal de flujo, la velocidad, la pérdida de carga, el gradiente hidráulico aguas 
arriba y por debajo de la válvula, así como la concentración de contaminantes en el 
agua (si se incluyó en el análisis).  
-.- Una válvula es un elemento que regula el caudal de flujo a presión 
a través de ella. El programa presenta varios tipos de válvulas las que son: VFC 
(Flow Control Valve), VPR (Pressure Reducing Valve), VPS (Pressure Sustaining 
Valve), VPB (Pressure Breaking Valve) y VTC (Throttle Control Valve). El tipo de 
válvula más usada es la del tipo VPR, de la que se hará una breve descripción 
acerca de su configuración. 
 
 16 
 
Figura 23 
 
La figura 24 muestra la ventana Controls, la cual sirve para definir características 
tales como: el considerar o no flujo de líquido a través de la válvula, así como 
cambiar el estado y características de la misma. 
 
 
Figura 24 
 
La figura 25 muestra la ventana Control (que se activa al hacer click en la opción 
Add, figura 24). En esta ventana se puede cambiar el estado de la válvula (abierta 
o cerrada al flujo), pudiéndose configurar su cambio de estado automático en 
determinado momento, para un análisis en periodo extendido. 
 
 17 
 
Figura 25 
 
La figura 26 muestra la ventana Quality, la cual es utilizada para el análisis de la 
calidad del agua sometido a determinado contaminante. 
 
 
Figura 26 
 
La figura 27 muestra la ventana Messages, en la cual, el programa indica una 
breve descripción de cada error o incompatibilidad encontrada luego del análisis. 
Incluso las observaciones instantáneas en un periodo extendido.  En esta misma 
ventana aparece una luz verde, amarilla o roja. La luz verde indica que el análisis 
es correcto y que no hay observación alguna. La luz amarilla indica advertencia lo 
cual indica que existe alguna incompatibilidad encontrada luego del análisis. La luz 
 18 
roja indica error no se pudo realizar el análisis y debería verificarse el modelo 
ingreso.   
 
 
Figura 27 
 
6.7 Modelos
 
.- El programa usa esta denominación a una herramienta que sirve 
para representar gráficamente la variación natural de flujo a través del tiempo 
(periodo extendido), ya sea por causa de la demanda en determinados puntos de 
la red o en un análisis de la calidad del agua sometido a un contaminante. La 
figura 28 muestra la ventana Pattern Manager, en la cual se pueden agregar casos 
diferentes de análisis. 
 
Figura 28 
 
Al hacer click en la opción Add, (figura 28) se accede a la ventana mostrada en la 
figura 29 En esa ventana se debe ingresar el nombre del modelo, el tiempo inicial, 
el factor de amplificación (ya que la demanda de agua en determinada población 
 19 
depende del horario, siendo mayor al medio día y menor por las noches), así 
mismo se debe indicar los intervalos de tiempo y el factor de amplificación 
correspondiente. 
   
 
Figura 29 
 
6.8 Reportes.- Luego de realizado el análisis, el programa en su ventana principal 
tiene un icono , el cual sirve para acceder a los reportes o resumen de 
resultados.  El programa cuenta con cuadros predeterminados que dependen del 
tipo de elemento a analizarse. Dichos cuadros pueden modificarse de acuerdo a la 
comodidad del usuario. (Ver figura 30) 
 
 
Figura 30 
 
El ícono , sirve para configurar la leyenda que se desea mostrar, la cual puede 
usar datos de diámetros, longitudes de tuberías, cotas piezométricas, etc. Por 
ejemplo, en la figura 31 se muestra la leyenda en base a los diámetros, quedando 
 20 
cada diámetro definido de determinado color. Luego de realizar esta configuración 
automáticamente en la presentación del modelo, se marcan las tuberías con el 
color correspondiente.  
 
 
Figura 31 
El ícono , sirve para configurar la presentación del modelo, pudiendo 
mostrarse información adicional tal como: cotas topográficas o piezométricas en 
cada nudo, longitudes de las tuberías, entre otras; o simplemente hacer 
anotaciones a parecer del usuario.  (Ver figura 32) 
 
 
Figura 32 
 
El ícono , sirve para generar perfiles o curvas representativas en función de la 
elevación, gradiente hidráulica e incluso calidad del agua. (Ver figura 33) 
 
 21 
 
Figura 33 
 
6.2 EJEMPLO DE MODELADO DE UN SISTEMA HIDRÁULICO 
 
A continuación se detallan los pasos básicos a seguir en la utilización de 
WATERCAD para modelar un sistema de distribución de agua: 
 
 Al abrir el programa se presente un cuadro, en el cual se debe definir  el 
nombre del proyecto, el profesional responsable, la fecha y algún comentario 
adicional. (Ver Figura 34) 
 22 
 
Figura 34 
 
 En el cuadro siguiente se debe definir la fórmula utilizada para el cálculo de las 
pérdidas por fricción pudiéndose escoger de entre los métodos siguientes: 
Hazen-Williams, Darcy-Weisbach, ó Chezy-Manning, del mismo modo se debe 
definir el tipo de líquido y la temperatura de cálculo, así como otras 
características que se pueden modificar posteriormente. (Ver Figura 35) 
 
 
Figura 35 
 
 En el cuadro siguiente se debe definir las características de presentación y si 
se desea un archivo de fondo, el cual facilitará el dibujo del modelo hidráulico. 
(Ver Figura 36) 
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Figura 36 
 
 Si se desea para la realización del modelado completo se pueden editar las 
propiedades de los objetos que conforman el sistema, o se puede hacer 
posteriormente. (Ver figura 37) 
 
 
Figura 37 
 
 Para la realización del modelado completo se debe hacer una combinación de 
los elementos descritos en el acápite 6.2. La figura 38 muestra 
esquemáticamente la red de distribución, de la comunidad nativa de Tsoroja. 
 
 24 
 
Figura 38 
 
 Finalmente se debe realizar un análisis hidráulico o de calidad de agua, para 
un determinado momento  o en un periodo de tiempo. Cabe indicar que antes 
del cálculo (haciendo click en Check Data), se puede verificar la existencia de 
errores en el modelo a analizar. (Ver Figura 39) 
 
 
Figura 39