PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR Tesis para optar el título profesional de Ingeniero Civil AUTORES: Cauvi Alfaro, Bruno Jesús Tullume Cornejo, Edgar Eduardo Saúl ASESOR: Ing. José Alberto Acero Martínez Lima, Setiembre del 2021 2 RESUMEN El proyecto desarrollado como tema de tesis, comprende el análisis y diseño estructural de un edificio de educación superior, en el departamento de Lima, provincia de Lima y distrito de Los Olivos. El edificio se ubica en el distrito de Los Olivos. El terreno para la construcción del edificio es de formar regular, cuya área es de 821.60 m2 y encierra un perímetro de 122 ml donde la capacidad portante del suelo es de 4 kg/cm2. La arquitectura de la edificación consta de 10 pisos y azotea, de los cuales los pisos a partir del 5 hasta el 10 son planta típica y los niveles 1, 2, 3 y 4 tienen una configuración diferente. La estructura de la edificación está constituida por elementos de concreto armado, con pórticos en combinación con elementos de corte como placas. En la estructuración se tratará de buscar la simplicidad de la estructura para cuando esta se idealice y se elabore el análisis sísmico, se pueda acercar más al comportamiento real de la estructura y así poder obtener resultados más precisos. Luego se procederá a realizar el predimensionamiento de cada elemento estructural como vigas, columnas, placas, losas y cimentaciones. Con la estructura ya definida se realizará el análisis sísmico usando la metodología de combinación espectral (con el software ETABS) y se verificará que cumpla con los parámetros establecidos por la Norma de diseño Sismorresistente (NTE E.030). Además, se seguirán los parámetros de la NTE.020 para la asignación de cargas verticales correspondientes en cada uno de los elementos. Finalmente, se procederá a realizar el diseño final de todos los elementos estructurales del edificio y se verificará que estos cumplan con los parámetros que establece la Norma de diseño en Concreto Armado NTE E.060. 3 “A mi amada Brenda, por su infinito amor y paciencia para poder desarrollar la presente tesis, por creer en mis fortalezas y por su apoyo incondicional en momentos adversos. A mis padres, quienes me han guiado en mis primeros pasos y por su esfuerzo que ha sido fundamental para mi formación académica y personal. A mi hermana, por su cariño y comprensión que están presentes en mi vida. Y a todos aquellos, que de alguna manera han sido parte de este largo camino. A todos ellos... Gracias” Bruno Cauvi “Dedico mi tesis a mis padres, que gracias a ellos y los valores que me inculcaron he podido lograr cada paso en mi vida” Eduardo Tullume 4 ÍNDICE Capítulo 1: INTRODUCCIÓN ............................................................................................... 7 Capítulo 2: ASPECTOS GENERALES ................................................................................ 8 2.1. Descripción general y arquitectura .................................................................................. 8 2.2. Características de sitio ....................................................................................................... 9 2.3. Cargas de Diseño .............................................................................................................. 10 2.4. Método de diseño.............................................................................................................. 10 2.5. Propiedades de los Materiales ......................................................................................... 11 Capítulo 3: ESTRUCTURACIÓN Y PREDIMENSIONAMIENTO ............................... 12 3.1. Parámetros para la estructuración del edificio ............................................................. 12 3.2. Estructuración y predimensionamiento de elementos estructurales ..................... 13 3.3. Predimensionamiento de elementos estructurales ........................................................ 14 3.3.1. Predimensionamiento de Losas ............................................................................... 14 3.2.1.1. Predimensionamiento de Losa Aligerada ........................................................ 14 3.2.1.2. Predimensionamiento de Losa Maciza............................................................. 15 3.2.2. Predimensionamiento de Vigas ................................................................................ 16 3.2.3. Predimensionamiento de Columnas ........................................................................ 17 3.2.4. Predimensionamiento de Muros .............................................................................. 17 Capítulo 4: ANÁLISIS SÍSMICO ........................................................................................ 19 4.1. Análisis Sísmico Estático: ................................................................................................ 19 4.1.1. Fuerza Cortante Basal en el Eje X .......................................................................... 20 4.1.2. Fuerza Cortante Basal en el Eje Y .......................................................................... 21 4.2. Análisis Sísmico Dinámico .............................................................................................. 22 4.2.1. Peso Sísmico ............................................................................................................... 22 4.2.2. Verificación de Irregularidades ............................................................................... 24 4.2.2.1. Verificación en altura (Ia): ................................................................................ 24 4.2.2.1.1. Irregularidad de Rigidez – Piso Blando: .................................................. 24 4.2.2.1.2. Análisis de irregularidad de resistencia .................................................... 25 4.2.2.1.3. Irregularidad de Masa o Peso .................................................................... 28 4.2.2.1.2. Irregularidad Geométrica Vertical ........................................................... 29 4.2.2.2. Irregularidades estructurales en planta (Ip) ................................................... 29 4.2.2.2.1. Irregularidad torsional ............................................................................... 29 4.2.2.2.2. Esquinas entrantes ...................................................................................... 32 5 4.2.2.2.3. Discontinuidad del diafragma .................................................................... 32 4.2.2.2.4. Sistemas no paralelos ................................................................................. 32 4.2.3. Espectro de diseño – Casos de carga ....................................................................... 33 4.2.4. Modelo estructural del edificio en ETABS ............................................................. 34 4.3. Resultados finales del Análisis Dinámico ....................................................................... 36 4.3.1. Modos y Frecuencias de la estructura ..................................................................... 36 4.3.2. Cortante Basal Dinámica y Factores de escala ....................................................... 37 4.3.3. Control de derivas de entrepiso ............................................................................... 38 4.3.4. Verificación de sistema estructural asumido .......................................................... 39 4.4. Junta de separación sísmica ............................................................................................ 39 Capítulo 5: DISEÑO EN CONCRETO ARMADO ........................................................... 41 5.1. Diseño de losas .................................................................................................................. 41 5.1.1. Parámetros para el diseño de losas aligeradas ....................................................... 41 5.1.2. Análisis estructural de losas aligeradas .................................................................. 42 5.1.3. Diseño en concreto armado de losas aligeradas ..................................................... 43 5.1.4. Diseño por fuerza cortante de losas aligeradas ...................................................... 47 5.1.5. Análisis de deflexiones en losa aligerada ................................................................ 49 5.1.5.1. Deflexión inmediata ........................................................................................... 51 5.1.5.2. Deflexiones diferidas .......................................................................................... 54 5.2. Diseño de Losas Macizas ................................................................................................. 55 5.2.1. Análisis estructural de losa maciza ......................................................................... 55 5.2.2. Diseño en concreto armado de losa maciza ............................................................ 56 5.2.3. Diseño por fuerza cortante de losa maciza ............................................................. 57 5.3. Diseño de Vigas ................................................................................................................ 59 5.3.1. Diseño en concreto armado de vigas ....................................................................... 59 5.3.2. Diseño por fuerza cortante de vigas ........................................................................ 62 5.3.2.1. Diseño por capacidad ......................................................................................... 63 5.3.2.2. Procedimiento para el diseño del refuerzo por corte ...................................... 66 5.3.3. Redistribución de momentos en vigas ..................................................................... 71 5.4. Diseño de columnas .......................................................................................................... 76 5.4.1. Análisis estructural de columnas ............................................................................. 77 5.4.2. Diseño en concreto armado de columnas ................................................................ 78 5.4.3. Diseño por corte en columnas .................................................................................. 81 5.5. Diseño de muros de corte (placas) .................................................................................. 85 6 5.5.1. Generalidades para diseño de placas ...................................................................... 85 5.5.2. Diseño en concreto armado de muros de corte (flexocompresión) ....................... 87 5.5.3. Diseño por fuerza cortante en muros de corte ....................................................... 89 5.5.4. Núcleos de confinamiento ......................................................................................... 92 5.6. Diseño de Cimentaciones ................................................................................................. 96 5.6.1. Dimensionamiento de la cimentación ...................................................................... 96 5.6.2. Verificación de esfuerzos .......................................................................................... 97 5.6.2.1. Verificación por cargas de gravedad ................................................................ 99 5.6.2.2. Verificación por cargas incluyendo sismo ..................................................... 100 5.6.3. Diseño en concreto armado de la zapata Z1 ......................................................... 101 5.6.3.1. Verificación por corte ...................................................................................... 101 5.6.3.2. Verificación por punzonamiento .................................................................... 103 5.6.4. Diseño de Vigas de Cimentación ............................................................................ 105 5.7. Diseño de escaleras ......................................................................................................... 109 5.7.1. Análisis estructural de escalera ............................................................................. 109 5.7.2. Diseño en concreto armado de escalera ................................................................ 112 5.7.3. Diseño del Muro de Apoyo ..................................................................................... 113 Capítulo 6: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ............................................ 115 Capítulo 7: ÍNDICE DE FIGURAS Y TABLAS .............................................................. 117 Capítulo 8: BIBLIOGRAFÍA ............................................................................................. 121 ANEXO 1. PLANOS DE ARQUITECTURA ........................................................................ 122 ANEXO 2. PLANOS DE ESTRUCTURAS ........................................................................... 122 7 Capítulo 1: INTRODUCCIÓN El proyecto desarrollado como tema de tesis, comprende el diseño estructural de un edificio de educación superior en el departamento de Lima, provincia de Lima y distrito de Los Olivos. El terreno es de formar regular cuya área es de 821.60 m2 y que encierra un perímetro de 122.00 ml, siendo la capacidad portante del suelo es de 4 kg/cm2. El objetivo central de la presente tesis será obtener el diseño estructural de la edificación, a partir de los planos de arquitectura y las características de capacidad portante del suelo. Para ello utilizaremos los métodos y criterios de análisis estructural y diseño en concreto armado establecidos en las NTE 0.20, NTE 0.30, NTE 0.50 y NTE 0.60. En el siguiente capítulo se explicará las necesidades y los requerimientos del proyecto y se detallarán las características arquitectónicas de la edificación. En el tercer capítulo se revisará la estructuración, definiendo los elementos que soportarán las cargas sobre el edificio. Posteriormente, en el capítulo 4 se realizará el análisis sísmico y se verificará que la estructura cumpla con los requisitos de rigidez y resistencia indicados en la NTE 0.30. Finalmente, con las solicitaciones procederemos a diseñar cada elemento estructural (losas, vigas, columnas, placas, cimentaciones y escaleras) siguiendo los procedimientos de diseño en concreto armado en base a lo establecido en la NTE 0.60. 8 Capítulo 2: ASPECTOS GENERALES 2.1. Descripción general y arquitectura La estructura es un edificio de concreto armado cuyo uso será de educación superior (universidad) de diez pisos y azotea, con un total de 8 laboratorios y 42 aulas. Figura 1. Vista frontal del edificio (elevación) La azotea está destinada para soportar los equipos condensadores de aire acondicionado, un cuarto para máquinas del ascensor en el que también se encuentran los tableros eléctricos y otro para el cuarto técnico de comunicaciones. El edificio no cuenta con sótanos, debido a que los estacionamientos se encuentran contiguos al edificio gracias al gran espacio del terreno, además la cisterna, cuarto de máquinas y demás se encuentran fuera del espacio del edificio para optimizar el costo del proyecto. Contamos con dos cajas de escaleras ubicados alrededor de los extremos del edificio, así como otra para los ascensores. 9 La forma del edificio es bastante compacta, lo cual ayuda enormemente a la estructuración del mismo, con corredores centrales que distribuyen muy bien el flujo de las personas y las rutas de evacuación. Las primeras plantas, hasta el piso 4 corresponden a espacios de soporte, tales como sala de ventas, salas de lectura, espacios de oficinas, espacios para docentes, laboratorios, entre otros. Arquitectónicamente, los niveles desde el quinto hasta el décimo son pisos típicos cuya distribución se repetirá en todos estos niveles y esta se puede apreciar en la Figura 2. Figura 2. Plano de arquitectura del piso típico 2.2. Características de sitio La ubicación de este proyecto es en la ciudad de Lima, en el distrito de Los Olivos. Siguiendo los parámetros de la norma de diseño sismorresistente E.030, la estructura se encuentra en la Zona 4. Por ello que el factor “Z” que se interpreta como la aceleración máxima horizontal en el suelo rígido con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años es igual a 0.45. La edificación tendrá lugar sobre un suelo muy rígido denominado por la norma suelo tipo S1 y se considera la capacidad portante de 4 kg/cm2 al nivel de la cimentación. 10 2.3. Cargas de Diseño Los cálculos y las consideraciones propias para el análisis con cargas de gravedad y de sismo, así como el diseño estructural del edificio se realizarán de acuerdo a lo especificado en las normas NTE E-020 Metrado de Cargas. 2.4. Método de diseño Todos los elementos estructurales que componen el edificio se diseñarán, en su mayoría, con el método de Diseño por Resistencia establecido por la Norma Técnica de Edificaciones de Concreto Armado E.060, donde se establece que los esfuerzos últimos amplificados deben ser menor o igual que la resistencia nominal afectada con el factor de reducción. ∅𝑅𝑛 ≥ 𝑅𝑢 Las cargas actuantes sobre los elementos se amplifican a través de factores según su naturaleza (carga muerta, carga viva y carga símica). Para el presente proyecto, se emplearán las siguientes combinaciones de carga: U= 1.4CM + 1.7 CV U= 1.25(CM+CV) + CS U= 1.25(CM+CV) - CS U= 0.9(CM) + CS U= 0.9(CM) - CS Donde: U= Esfuerzo último amplificado CM= Carga muerta en servicio CV= Carga viva en servicio CS= Carga sísmica 11 La norma fija los factores de reducción (Φ) para decrecer la resistencia nominal, a manera de seguridad, y llevarla a la resistencia de diseño según sea el caso: Tabla 1. Factores de Reducción según el tipo de solicitación Solicitación Factor de Reducción (Φ) Flexión 0.90 Cortante 0.85 Torsión 0.85 Cortante y Torsión 0.85 Compresión y Flexocompresión Elementos con espirales 0.75 Elementos con Estribos 0.70 2.5. Propiedades de los Materiales Las propiedades mecánicas de los materiales que se utilizarán para la construcción de los elementos que componen la estructura del edificio, se detallan a continuación: Concreto • Resistencia máxima a la compresión (f’c) con edad de 28 días = 210 kg/cm2 y 280 kg/cm2. • Deformación unitaria máxima (ϵcu) = 0.003 • Módulo de Elasticidad (Ec), Ec = 15000√f′c = 217,370.65 kg/cm2 • Relación entre el módulo de elasticidad y de corte (Ec/ Gc) = 2.30 Acero de Refuerzo • Esfuerzo de fluencia (fy) = 4200 kg/cm2 • Módulo de Elasticidad (Ec) = 2,000,000 kg/cm2 • Deformación unitaria de fluencia = 0.0021 Los valores y fórmulas para el análisis y diseño de los elementos de concreto armado, son los indicados en la Norma Técnica de Edificaciones E.060 y ASTM-A615 que sirven como referencia para el desarrollo del presente proyecto. 12 Capítulo 3: ESTRUCTURACIÓN Y PREDIMENSIONAMIENTO La estructuración es una de las etapas más importantes dentro del desarrollo del análisis y diseño de toda edificación. Se trata de concebir con adecuado criterio de comportamiento estructural las dimensiones de los diversos elementos estructurales. Luego del análisis estructural se asegurará que los elementos puedan soportar las solicitaciones aplicadas y se comporten de manera adecuada tanto en caso de sismos como frente a cargas de gravedad. 3.1. Parámetros para la estructuración del edificio La estructura del edificio está compuesta enteramente por elementos de concreto armado incluyendo pórticos mixtos en simultáneo con muros de corte (placas) y columnas conectadas mediante vigas peraltadas. La razón principal para la inclusión de las placas es que estas resisten esfuerzos en 2 direcciones y controlan de mejor manera los desplazamientos laterales de los entrepisos, provocados por la acción sísmica. Para la estructuración y el análisis se consideró dos ejes principales; el primero denominado eje “X”, en dirección paralela a la fachada del edificio, y el segundo denominado eje “Y”, en dirección perpendicular a este. Para la estructuración, siempre se busca que la ubicación de los elementos cumpla parámetros estructurales, acorde con la arquitectura, para que se desempeñen adecuadamente. Para ello, existen criterios a tener en cuenta de manera que la estructura tenga un adecuado comportamiento sismorresistente: Simplicidad y Simetría: Como se mencionó al inicio del trabajo, se busca que una estructura sea simple, ya que resulta más sencillo interpretar su comportamiento y predecirlo, comparado al que si fuera una estructura compleja o irregular. Además de ello, la simetría siempre ayuda a que no existan efectos de torsión e irregularidades en planta extremas. Resistencia y Ductilidad: La resistencia sísmica se recomienda que se tenga en las dos direcciones de la edificación para que la acción del sismo pueda ser soportada por la estructura. Además, deberá tener ejes o trayectorias resistentes con ductilidad adecuada. 13 Hiperestaticidad y Monolitismo: Las estructuras deben tener hiperestaticidad para obtener mayor resistencia a las solicitaciones. Con esto es posible disipar las fuerzas del sismo a través de la formación de las rótulas plásticas. Uniformidad y Continuidad de la Estructura: Las estructuras deben tener siempre continuidad vertical, de esta manera las fuerzas y esfuerzos de sismo se logran transferir a la cimentación. Rigidez Lateral: Toda estructura debe tener rigidez en las dos direcciones, a manera de que esta tenga un comportamiento adecuado ante un sismo para ambos ejes, y así conseguir que no ocurran deformaciones excesivas que causen problemas en elementos no estructurales y presencia de fisuras. Existencia de Diafragma Rígido: La transferencia de la carga horizontal del sismo se da cuando existen losas que se comportan como diafragmas rígidos y transportan la carga a todos los ejes de la estructura. Se recomienda la menor cantidad de aberturas posibles, así como losas tipo puente conectando secciones de un mismo edificio. 3.2. Estructuración y predimensionamiento de elementos estructurales Esta estructuración fue realizada de tal manera que se adapte a la distribución arquitectónica original, luego de algunas iteraciones debido a garantizar el comportamiento sismorresistente de la estructura y compatibilización con el diseño arquitectónico, presentamos la estructuración del edificio. Figura 3. Estructuración del edificio 14 3.3. Predimensionamiento de elementos estructurales El proceso de predimensionamiento es una etapa sumamente importante para el diseño de los elementos estructurales, ya que en esta se otorga las dimensiones primarias que podrían ser las que adopten dichos elementos. El predimensionamiento viene dado por fórmulas y recomendaciones basadas en la experiencia de muchos profesionales al largo de los años, y que en la mayoría de casos estas dimensiones primarias llegan a ser las finales. 3.3.1. Predimensionamiento de Losas Definidas las vigas, se procedió con evaluar el tipo de losa y el peralte según la luz libre y ubicación en planta. Se emplearon losas aligeradas en una dirección en la mayoría de paños, armadas en la dirección de la longitud más corta. En planta típica, los paños delimitados por los ejes A-G, 1-2 y los paños desde C hasta el margen izquierdo de la escalera y los ejes 3-4, se encuentran las losas aligeradas armadas en la dirección paralelas al eje “X” y las losas armadas en la dirección paralela al eje “Y” se encuentran ubicadas en el área comprendida entre los ejes A-G y 2-3, ver figura 3. Las losas macizas se ubicaron en los servicios higiénicos pertenecientes al paño en los ejes A-B, 3-4 a manera de no interrumpir los ladrillos de techo con las instalaciones sanitarias y proveer de mejor resistencia a esa zona. Cabe recalcar que solo para el techo del segundo piso (depósito de libros) también se utilizó losa maciza, debido a la mayor carga en esa zona y se requerirá proveer de mayor resistencia a la losa. 3.2.1.1. Predimensionamiento de Losa Aligerada La luz libre más desfavorable de la planta del edificio acorde al plano arquitectónico, tiene un valor de 6.55 m perteneciente al paño ubicado en A-B y F-G. En base a la recomendación del Ing. Antonio Blanco, se muestra la Tabla 2, donde se indica los espesores típicos para cada rango de luces libres. 15 Tabla 2. Espesores típicos y luces máximas recomendadas (Blanco, 1994) h (m) Peso propio aproximado (kg/m2) Luces máximas recomendadas (m) 0.17 0.20 0.25 0.30 280 300 350 420 ln ≤ 4 4 ≤ ln ≤ 5.5 5.5 ≤ ln ≤ 6.6 6 ≤ ln ≤ 7.5 Por ello, basándonos en la Tabla 2, para las losas aligeradas del proyecto se optó por utilizar un peralte de 0.25 m. El criterio anterior sólo aplica para sobrecargas máximas de 300 a 350 kg/m2. Estos elementos se comportarán como diafragmas rígidos (Rigidez a la flexión EI=∞) y tendrán dos funciones estructurales principales, la primera con respecto a las cargas de gravedad que consiste en transmitir a las vigas, el peso propio de la losa, el piso terminado, la sobrecarga y otros posibles elementos como tabiques, y la segunda es la transmisión de cargas sísmicas que se busca que se la estructura se comporte de manera monolítica es decir que tenga un comportamiento uniforme en cada piso del edificio de manera que las columnas se deformen lo mismo en cada nivel. 3.2.1.2. Predimensionamiento de Losa Maciza Dichos elementos tienen mayor peso que el de las losas aligeradas, ya que no hay presencia de ladrillos, por ende, su resistencia a solicitaciones es superior. Dichos elementos se dimensionan aproximadamente con espesores menores en 5 cm con respecto a la losa aligerada, esto se traduce a que en nuestro caso adoptemos un peralte de 20 cm para la losa maciza del proyecto. Otro criterio para obtener el peralte de dicha losa resulta de: h ≥ perímetro/180 En nuestro caso el perímetro que encierra en la zona de servicios higiénicos (ejes A-B y 3-4) de este cálculo resulta una losa de 17 cm; sin embargo, por la envergadura del proyecto, para mejorar 16 las condiciones de aislamiento acústico, reducir posibles vibraciones y proceso constructivo, optamos por un espesor de 20 cm en dos direcciones. La losa maciza trabajará en 2 direcciones, ya que esta tiene dimensiones similares y está confinada por tres vigas de borde y la placa. 3.2.2. Predimensionamiento de Vigas Se realizó la ubicación de vigas peraltadas en los ejes “X” e “Y” para contar con resistencia en ambas direcciones ante un evento sísmico y trabajen de manera conjunta como pórtico y/o pórtico- placa. Las vigas de los ejes 1, 2, 3 y 4 llegan a placas de pequeña en longitud, pero de igual espesor que la viga, bajo el criterio de aumentar la hiperestaticidad de las vigas para que en sus extremos simulen un empotrado. Generalmente las vigas se dimensionan considerando un peralte del orden de 1/10 o 1/12 de la luz libre: h ≥ ln/10 ó h ≥ ln/12 El ancho de las vigas que cargan las losas y demás elementos, oscila entre 30% a 50% del peralte. Con las recomendaciones señaladas, entre los ejes A y B se tiene que la mayor luz libre es 6.55 m con lo cual se obtendría 6.55/10=0.655 m o 6.55/12=0.546 m, por ello se usará un valor de 70 cm para el peralte de la viga. Este valor se utilizará, en vigas paralelas al eje “X”. Para las vigas paralelas al eje “Y”, se tiene que la mayor luz libre es de 8.00 m, aplicando la fórmula anterior: 8.00/10=0.80 m y 8.00/12=0.67 m, por ello también se usará un valor de 70 cm para el peralte de la viga en esa dirección. El ancho necesario, acorde al peralte elegido, resulta ser para el eje X: 0.3x70=21 cm a 0.5x70=35 cm, igual que para el eje Y. En base a ello, para del proyecto se optará por un ancho de 30 cm en todas las vigas, a modo de otorgar adecuada resistencia. 17 3.2.3. Predimensionamiento de Columnas Las columnas se estructuraron teniendo en consideración las dimensiones de las vigas que iban a descansar sobre estas, las áreas tributarias y las limitaciones de arquitectura para los pisos superiores. Dado que la configuración estructural incluye muros de corte en ambas direcciones, el libro del Ing. Antonio Blanco [2] recomienda la siguiente fórmula: Á𝐫𝐞𝐚 𝐝𝐞 𝐜𝐨𝐥𝐮𝐦𝐧𝐚 = 𝐏(𝐬𝐞𝐫𝐯𝐢𝐜𝐢𝐨) 𝟎. 𝟒𝟓 𝐟′𝐜 Donde: • P(servicio): Carga axial considerando las cargas muertas y vivas, sin amplificar. • f’c: Resistencia máxima a compresión del concreto, 280 kg/cm2 considerado para columnas. • P(servicio) = (Área tributaria de la columna) x (# de pisos) x (carga unitaria asumida) Se tomará una carga unitaria de 1 ton/m2 P= 39.23 m2 x 10 pisos x 1ton/m2 = 392.3 ton Área bruta = 3,113 cm2 La sección ideal a considerar sería 40 cm x 80 cm (3200 cm2); sin embargo, dado que la columna tenía altas solicitaciones de fuerza en compresión, cuyos puntos se encontraban fuera del diagrama de interacción, se optó por columnas de 50x80 cm (400 cm2), con 80 cm en la dirección horizontal. 3.2.4. Predimensionamiento de Muros La ubicación de las placas se hizo en las dos direcciones del edificio. Debido a la menor longitud que se tiene en el eje “Y” (Ver figura 3.1), es el eje más crítico ya que tiene menor momento de inercia y por ende menor rigidez lateral, esto se traduce en mayor daño debido al sismo en ese eje. 18 Por tal motivo en la dirección Y se propusieron tres placas a lo largo de los muros en los ejes A y G y dos placas más en el eje central. En el eje “X” se definieron 7 placas, seis de ellas entre los ejes 3 y 4, mientras que la restante se ubica en el otro extremo de la caja de ascensores. Para el cálculo de la longitud estimada de placas, se utilizó la fórmula de la resistencia a corte que provee el concreto (𝑉𝑐 = 𝑜. 53 ∗ √𝑓′𝑐 ∗ 𝑏𝑤 ∗ 𝑑) y se consideró un factor de reducción de 0.7 dado que no se está considerando el aporte del acero, con lo cual la fórmula para estimar la longitud de las placas será: 𝐿 = 0.7 ∗ 𝑉𝑏𝑎𝑠𝑎𝑙 ∅ ∗ 0.53 ∗ √𝑓′𝑐 ∗ 𝑏 Siendo: - V basal, cortante basal total del edificio - ∅ = 0.85, coeficiente de reducción por corte - b= 30 cm, espesor del muro Cabe señalar, que el cálculo de la cortante basal en las dos direcciones se encuentra en el capítulo siguiente, por lo que en este acápite se indicará la cortante basal de manera directa: Vbasal-x= 1213.12 Ton, lo que resulta 43.35 ml de longitud de placas en esa dirección. Vbasal-y=1144.53 Ton, lo que resulta 40.91 ml de longitud de placas en esa dirección. Dadas las limitantes arquitectónicas, se estableció en la dirección X, 34.15 ml de placas y en el eje Y se incluyeron 33.60 ml de placas. Por lo que se empezará el predimensionamiento con esa cantidad de placas y posteriormente se corroborará si estas son suficientes para controlar las derivas permisibles. 19 Capítulo 4: ANÁLISIS SÍSMICO El análisis sísmico de una estructura es de gran complejidad, incluso siendo una estructura pequeña y regular. Por ello existen diferentes maneras de afrontar esta problemática y se suele simplificar para su aplicación en el diseño. Nos basaremos en lo estipulado en la Norma Peruana Sismorresistente E.030 para el análisis. Para este proyecto hemos realizado dos análisis sísmicos: uno del tipo Estático y un segundo del tipo Dinámico. A pesar de seguir distintos procedimientos, se espera llegar a resultados muy similares, pero siempre se priorizará al análisis dinámico por ser un análisis más preciso y detallado. Usaremos como referencia la Norma E.030 del año 2018, la cual es la vigente a la fecha de presentación de esta tesis. 4.1. Análisis Sísmico Estático: Según lo establecido en la norma, el presente análisis consiste en representar las solicitaciones sísmicas mediante un grupo de fuerzas horizontales que actúen en cada nivel de la edificación. Se procederá a determinar la cortante basal estática a la cual será sometida la estructura para poder compararla con la dinámica y, así, amplificar los valores del análisis dinámico. Tabla 3. Descripción de los parámetros sísmicos Nombre Valor Descripción Z Factor de Zona 0.45 Correspondiente a los parámetros de sitio (Zona Z4), ubicado en la ciudad de Lima. Este factor se interpreta como la aceleración máxima horizontal en suelo rígido con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años. El factor Z se expresa como una fracción de la aceleración de la gravedad. S Factor de Suelo 1.00 Correspondiente a los parámetros de sitio (Suelo S1), roca o suelos muy rígidos Tl Período que define la plataforma del factor C. 0.40 Correspondiente a los parámetros de sitio (Suelo S1) Tp Período que define el inicio de la zona del factor C con desplazamiento constante. 2.50 Correspondiente a los parámetros de sitio (Suelo S1) 20 C Coeficiente de amplificación sísmica 1.110 (X) 1.047 (Y) Calculado según el caso Tp 𝟖𝟎% ∗ 𝑽𝒆𝒔𝒕 Factor de Escala Tx 0.895 1.117 997.55 1216.14 972.92 OK 1.00 Ty 0.948 1.055 945.92 1148.15 918.52 OK 1.00 De acuerdo a los resultados obtenidos en la tabla anterior, la fuerza cortante en el eje X e Y cumplen con ser como mínimo el 80% de la estática, por lo que no se necesitará amplificar las fuerzas en los ejes. 38 4.3.3. Control de derivas de entrepiso Según norma tenemos que multiplicar por 0.75*R a los desplazamientos laterales, obtenidos en el análisis lineal y elástico de las solicitaciones sísmicas reducidas. Posteriormente, se define el concepto de deriva al valor que se obtiene del cociente del máximo desplazamiento relativo de entre piso entre la altura de entrepiso debido a solicitaciones sísmicas. Estas derivas se limitan a un valor máximo dependiendo del material predominante, en nuestro caso el concreto; por lo que, el valor máximo aceptado es 0.007. Tabla 29. Tabla de desplazamientos laterales en X Piso Altura entre piso (m) Fuerza Entrepiso (Ton) Despl. CM (m) Desplazami ento Inelástico (mm) Despl. Relativo (m) Deriva Elástica (por mil) Deriva inelástica=Der iva Elástica*0.75* R Techo 10 3.50 226.02 0.03407 153.33 0.00242 0.69 3.12 Techo 9 3.50 381.29 0.03165 142.43 0.00269 0.77 3.46 Techo 8 3.50 505.19 0.02896 130.32 0.00305 0.87 3.93 Techo 7 3.50 610.63 0.02591 116.58 0.00341 0.97 4.38 Techo 6 3.50 703.16 0.02250 101.23 0.00372 1.06 4.78 Techo 5 3.50 784.53 0.01878 84.51 0.00393 1.12 5.06 Techo 4 3.50 855.17 0.01485 66.81 0.00402 1.15 5.17 Techo 3 3.50 913.69 0.01083 48.73 0.00390 1.11 5.02 Techo 2 3.75 964.22 0.00693 31.17 0.00375 1.00 4.50 Techo 1 5.50 997.49 0.00318 14.31 Tabla 30. Tabla de desplazamientos laterales en Y Piso Altura entrepi so (m) Fuerza Entrepiso (Ton) Despl. CM (m) Desplazami ento Inelástico (mm) Despl. Relativo (m) Deriva Elástica (por mil) Deriva inelástica=De riva Elástica*0.75 *R Techo 10 3.50 233.22 0.03709 166.89 0.00363 1.04 4.67 Techo 9 3.50 397.11 0.03346 150.55 0.00380 1.09 4.88 Techo 8 3.50 506.59 0.02966 133.46 0.00398 1.14 5.12 Techo 7 3.50 585.82 0.02568 115.54 0.00412 1.18 5.30 Techo 6 3.50 651.69 0.02155 96.99 0.00419 1.20 5.39 Techo 5 3.50 714.89 0.01736 78.13 0.00416 1.19 5.34 Techo 4 3.50 779.91 0.01321 59.42 0.00397 1.14 5.11 Techo 3 3.50 843.33 0.00923 41.54 0.00361 1.03 4.64 Techo 2 3.75 904.14 0.00562 25.29 0.00318 0.85 3.81 Techo 1 5.50 945.84 0.00244 10.99 39 Notamos que las derivas de entrepiso en X e Y no superan el valor de 0.007. Por ende, se cumple con las exigencias de desplazamientos de entrepiso permisibles, asimismo notamos que hay un ligero mayor desplazamiento de centros de masa en el eje X que en el eje Y, esto debido a que la estructura tiene mayor libertad de movimiento en ese eje, es un resultado esperado. 4.3.4. Verificación de sistema estructural asumido Dado que asumimos que el sistema estructural era de muros estructurales, es momento de verificar según la norma que la fuerza sísmica que deben soportar estos muros debe ser por lo menos el 70% de la fuerza cortante en la base. Tabla 31. Porcentajes de cortante basal por tipos de elemento vertical en el eje X DIN X Vbasal din Muros 926.80 93% 997.55 Columnas 70.75 7% Tabla 32. Porcentajes de cortante basal por tipos de elemento vertical en el eje Y DIN Y Vbasal din Muros 931.47 98% 945.92 Columnas 14.45 2% Con ello se corrobora que es un sistema estructural de muros de corte dado que en ambos ejes la cortante que toman los muros supera el 70%. 4.4. Junta de separación sísmica Toda estructura debe estar separada de las colindantes una distancia mínima “s” con el fin de evitar un contacto durante un evento sísmico. Los valores deben estar entre: s > 3 cm s > 2/3 de la suma de desplazamientos adyacentes. s = 0.006*h (h y s en centímetros) Se debe tomar el mayor de todos estos. 40 S = 0.006 * 4075 = 24.45 cm Asimismo, la norma indica que el edificio se debe separar de los límites de propiedad adyacentes de edificios construidos o por construir a 2/3 del desplazamiento máximo o s/2. Desplazamiento real = 4.26*0.75*6=19.17 cm Separación = 2/3 * 19.17 = 12.78 cm Separación= 24.45 * 0.5 = 12.23 cm Basándonos en los cálculos realizados y asumiendo que la edificación vecina haya dejado junta sísmica, se opta por una junta sísmica de 13 cm. 41 Capítulo 5: DISEÑO EN CONCRETO ARMADO El material que definimos es concreto armado, un material mixto compuesto de concreto y acero que tienen un buen desempeño ante los efectos sísmicos propios de nuestro contexto. Con el objetivo de optimizar el diseño, se definieron 03 bloques de análisis, clasificados del piso 01 al 03, del 04 al 07 y del 08 al 10. Cabe resaltar que se aplicará el diseño por resistencia, de esta manera nuestro objetivo será calcular la cantidad de refuerzo de las secciones de cada elemento estructural de acuerdo a lo analizado en los capítulos previos y siguiendo las combinaciones estipuladas en la Norma E0.60 Diseño en concreto armado. 5.1. Diseño de losas Es a partir de las losas que comienza la transmisión de cargas de gravedad a los demás elementos de la edificación hasta llegar a los cimientos, por ello se tendrá como objetivo que estos elementos puedan cumplir efectivamente su función. Al igual que las vigas, las losas en general estarán sometidas básicamente a esfuerzos por flexión y con importantes fuerzas cortantes que tenemos que considerar, cabe resaltar para estas últimas fuerzas, que las losas no cuentan con elementos de confinamiento como son los estribos, es por ello que tenemos que asegurarnos que sea el concreto quien resista este tipo de fuerzas. 5.1.1. Parámetros para el diseño de losas aligeradas Las losas aligeradas suelen analizarse y diseñarse considerando cada vigueta del aligerado como una viga de sección T con ancho del ala superior 40 cm, ancho del alma 10cm, altura del ala superior 5cm, y como ya se justificó anteriormente la altura total de la vigueta es de 25 cm. Tal como se muestra en la Figura 7: 42 Figura 7. Sección transversal de la losa aligerada 5.1.2. Análisis estructural de losas aligeradas En el análisis estructural las losas se suelen considerar como simplemente apoyadas cuando descansan sobre vigas, placas o muros estructurales (de manera perpendicular). La acción del sismo, se suele despreciar y la combinación de carga más apropiada es: 1.4CM + 1.7CV. En los pisos típicos el aligerado presenta grandes luces, para el caso del aligerado ubicado entre los ejes A-G/1-2, el cual tiene luces libres de 6.55 m en sus extremos y 6.10 m en el interior. Para el diseño, se utilizará las fórmulas de diseño por resistencia, en este caso aplicado a elementos en flexión pura donde el momento nominal Mn reducido por el factor Ø será mayor o igual que el momento producido por las solicitaciones en estado último (Mu): Mu ≤ ØMn. Figura 8. Tramo de losa aligerada a diseñar. 43 Metrado de cargas: • Peso propio= 350 kg/m2 x 0.40 m = 140 kg/m • Piso terminado= 100 kg/m2 x 0.40 m = 40 kg/m Carga muerta = 180 kg/m • Sobrecarga= 250 kg/m2 x 0.40 m = 100 kg/m Carga última = 1.40 x 180 kg/m + 1.70 x 100 kg/m = 422 kg/m El modelo estructural se muestra a continuación: Figura 9. Modelo estructural con carga última Figura 10. Diagrama de momentos flectores de la losa cargada en su totalidad 5.1.3. Diseño en concreto armado de losas aligeradas A partir del diagrama de momentos flectores, procederemos a calcular el acero para cada una de las secciones críticas de la vigueta. El acero mínimo y máximo se calculó de la siguiente manera: As mínimo positivo y negativo: 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛+= 0.7 ∗ √𝑓′𝑐 𝑓𝑦 ∗ 𝑏𝑤 ∗ 𝑑 , 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛−= 1.2∗( 𝐼𝑔 𝑦𝑡 )∗𝑓𝑟 0.90∗𝑓𝑦∗0.95𝑑 Siendo: bw: Ancho del alma (0.10 m) Ig: Momento de inercia de la sección sin acero, en nuestro caso es 22708 cm4 44 yt: Dist. vertical entre la fibra extrema superior del ala y el centroide de la sección. (8.75 cm) A partir de ello se tiene que As min+=0.53 cm2 y As min-=1.14 cm2 Luego, calculamos el As balanceado: Asb = 0.85 𝑓′𝑐 𝑓𝑦 ∗ [(𝑏𝑓 − 𝑏𝑤)ℎ𝑓 + 𝑎𝑏 ∗ 𝑏𝑤] De acuerdo al artículo 10.3.4 de Norma E.060, indica que la cantidad de acero máximo es calculada como el 75% del área de acero que produce la falla balanceada en la sección (Asb). As máx+ =0.75 x Asb+=0.75 * 14.73= 11.05 cm2 As máx- = 0.75 x Asb-=0.75 * 6.233= 4.68 cm2 Para el diseño se usaron las fórmulas de diseño de concreto armado: 𝑎 = 𝑑 − √𝑑2 − 2|𝑀𝑢| 𝜑∗0.85∗𝑓′𝑐∗𝑏 ; 𝐴𝑠 = |𝑀𝑢| 𝜑∗𝑓𝑦∗(𝑑− 𝑎 2 ) Siendo: a: Profundidad del bloque de compresión del modelo rectangular de la norma E.060 d: Peralte efectivo, en este caso es 22 cm φ: Coeficiente de reducción por flexión 0.9 Mu: Momento último proveniente del análisis Haciendo uso de las fórmulas mencionadas se hace el cálculo para “a” y para “As”, para un momento de 1,416 kg-cm: 𝑎 = 22 − √222 − 2|141600| 0.9∗0.85∗280∗40 = 0.76 𝑐𝑚 𝐴𝑠 = |141600| 0.9∗4200∗(22− 0.76 2 ) = 1.73 𝑐𝑚2 Se realizó el cálculo para todos los momentos positivos y negativos con anchos de 40 cm y 10 cm respectivamente. A continuación, se presenta un resumen de forma tabulada para el cálculo del área de acero, para los momentos últimos que presenta el aligerado. 45 Tabla 33. Diseño de losa aligerada para momentos positivos b(cm) d(cm) f'c Mu (kg-m) a (cm) c (cm) As (cm2) As colocado (cm2) Tramo 1 40 22 210 1498.00 1.09 1.28 1.85 2φ1/2" Tramo 2 40 22 210 462.00 0.33 0.39 0.56 1φ1/2" Tramo 3 40 22 210 696.00 0.50 0.59 0.85 1φ1/2" Tramo 4 40 22 210 696.00 0.50 0.59 0.85 1φ1/2" Tramo 5 40 22 210 462.00 0.33 0.39 0.56 1φ1/2" Tramo 6 40 22 210 1498.00 1.09 1.28 1.85 2φ1/2" Tabla 34. Diseño de losa aligerada para momentos negativos b(cm) d(cm) f'c Mu (kg-m) a (cm) c (cm) As (cm2) As colocado (cm2) Tramo 1 10 22 210 1853.00 6.08 7.16 2.59 2φ1/2" Tramo 2 10 22 210 1893.00 6.24 7.34 2.65 2φ1/2" 10 22 210 1143.00 3.51 4.14 1.49 2φ1/2" Tramo 3 10 22 210 1131.00 3.47 4.09 1.48 2φ1/2" 10 22 210 1398.00 4.39 5.17 1.87 2φ1/2" Tramo 4 10 22 210 1398.00 4.39 5.17 1.87 2φ1/2" 10 22 210 1131.00 3.47 4.09 1.48 2φ1/2" Tramo 5 10 22 210 1143.00 3.51 4.14 1.49 2φ1/2" 10 22 210 1893.00 6.24 7.34 2.65 2φ1/2" Tramo 6 10 22 210 1853.00 6.08 7.16 2.59 2φ1/2" Para demostrar el cálculo del corte de la varilla de acero en la losa aligerada, se tomará como ejemplo el primer tramo del paño ubicado entre los ejes A-B/1-2, dadas la luz libre y las solicitaciones a la que está sometida este paño. Para el cálculo de corte de la varilla, primero se calculará el Punto Teórico de Corte, el cual consiste en calcular el Momento Resistente con la varilla de acero corrida en la losa aligerada, para este caso ½” en este caso. A través, de las fórmulas de diseño mostradas anteriormente se calcula el Momento Resistente para una varilla de ½”, la cual resulta φMn=1.05 Tn-m. 46 Trazando una recta horizontal en la zona de momentos positivos de la parábola, va a cortar en 02 puntos a esta, y posteriormente se extenderá (en ambos lados) la mayor dimensión entre el peralte efectivo de la losa “d” y 12 veces el diámetro de la barra, por lo que en nuestro caso el mayor valor es 22 cm, el cual es el peralte efectivo de la losa aligerada. Finalmente, el bastón positivo tiene 3.80 m de longitud espaciándose de las vigas perpendiculares a la losa, 0.70 m y 2.00 m del lado izquierdo y derecho respectivamente. De igual manera, se realiza el corte de la barra para los bastones negativos. A continuación, se muestra el gráfico de la parábola resultante mostrando los puntos teóricos de corte y las longitudes de los bastones: Figura 11. DMF mostrando los puntos teóricos de corte y las longitudes de los bastones Cabe señalar que del lado izquierdo no figuran bastones dado que en el modelo matemático se considera un apoyo simple en su extremo izquierdo del paño. Sin embargo, esto no ocurre, dado que sí existe la restricción al giro por lo que generaría un momento resultante, que es diferente de cero. 47 También, la norma E0.60 brinda una regla práctica para longitudes de corte de los bastones de acero en apoyos interiores y exteriores. Las longitudes de bastones están en función de la longitud libre de cada tramo del aligerado. Estas longitudes se muestran en la siguiente tabla: Tabla 35. Tabla de longitudes de corte Longitud de corte Apoyo interior Apoyo exterior Acero superior (As-) Ln/3.5 Ln/5 Acero inferior (As+) Ln/6 Ln/7 Siendo: Ln = Longitud libre de cada paño El diseño por flexión se presenta en la Figura 12. Nótese, que con este método se obtienen longitudes de bastones más extensas que los calculados con los puntos teóricos de corte, por lo que se elige este diseño por ser más práctico y conservador. Figura 12. Diseño por Flexión de Losa Aligerada 5.1.4. Diseño por fuerza cortante de losas aligeradas La fuerza cortante última deberá ser soportada únicamente por el aporte del concreto (ФVc) puesto que no existen estribos en un aligerado y será evaluada a una distancia “d” de la cara de los apoyos, resumiendo: ФVc ≥ Vu ; Ф𝑉𝑐 = 0.85 𝑥 1.1 𝑥 0.53 𝑥 (√𝑓’𝑐) 𝑥 𝑏𝑤 𝑥 𝑑 48 Donde bw es el ancho del alma de la vigueta (10cm). ФVc se puede aumentar en 10% debido al factor de grupo entre viguetas según la Norma E-060. En el caso que el concreto no pueda soportar toda la fuerza cortante, será necesario hacer un ensanche de vigueta, lo cual significa retirar de manera alternada un ladrillo. De esta manera aumenta al área de concreto capaz de soportar la fuerza cortante. Del análisis estructural se obtiene el diagrama de fuerzas cortantes del aligerado: Figura 13. Diagrama de fuerzas cortantes del tramo de viguetas Cálculo de la fuerza cortante del concreto: ФVc = 0.85x1.1x0.53x√210x10x22 = 1579.86 kg Calculando las fuerzas cortantes a una distancia “d” de la cara (Vu) de cada uno de los tramos: • 1er tramo: V1= 1061 kg, V2= 1682 kg • 2do tramo: V1=1410 kg, V2=1164 kg • 3er tramo: V1= 1243 kg, V2= 1330 kg • 4to tramo: V1= 1330 kg, V2=1243 kg • 5to tramo: V1= 1164 kg, V2=1410 kg • 6to tramo: V1= 1682 kg, V2=1061 kg De lo calculado, nótese en el apoyo derecho del primer tramo y el apoyo izquierdo del sexto tramo, ocurre la mayor fuerza cortante, y estos valores son mayores que la resistencia a cortante del concreto, por ello se necesita ensanche en dichas zonas. Se utilizará ensanches alternados, con lo cual el ancho de las viguetas (bw) aumenta de 0.10 a 0.25 m. En la zona de ensanches la resistencia al corte proporcionado por el concreto será: ФVc = 0.85x1.1x0.53x√210x25x22 = 39450 kg 49 Con lo cual lograremos que ФVc>Vu. Posteriormente, se calculará la longitud de ensanches necesaria, que se obtiene mediante: 1682-422x=1580, por lo que x resulta 0.25 m, por lo que utilizará ensanches alternos de 0.30 m (retirando un ladrillo). Este ensanche también se repetirá en el apoyo izquierdo del 6to. tramo de la losa aligerada. Figura 14. Diseño Final del primer paño de la Losa Aligerada en análisis 5.1.5. Análisis de deflexiones en losa aligerada Las deflexiones son los desplazamientos relativos de la sección de un elemento respecto a sus extremos. Ocurren en todos los elementos sometidos a flexión, pero sobre todo en elementos que no tienen continuidad en sus extremos o en volados. Los elementos de concreto reforzado sometidos a flexión deben diseñarse para que tengan una rigidez adecuada con el fin de limitar cualquier deformación que pudiese afectar adversamente la resistencia o el funcionamiento de la estructura bajo condiciones de servicio. Por ello, la Norma E.060 establece distintos límites de deflexiones para elementos que estén ligados o no a elementos no estructurales. Las deflexiones se distinguen entre inmediatas, que aparecen en el momento en el que se aplica la carga al elemento, y diferidas que son ocasionadas por el efecto de flujo plástico en el concreto a lo largo del tiempo. Para este caso se estudiará el las deflexiones en la losa aligerada de 06 tramos, el cual corresponde a la losa entre los ejes A-G/1-2. Para estimar los esfuerzos en el acero y el concreto producidos 50 por las acciones exteriores en condiciones de servicio, pueden utilizarse las hipótesis usuales de la teoría elástica de vigas. Si el momento actuante en servicio es menor que el momento asociado con el agrietamiento por flexión de la sección, se considerará la sección completa del concreto sin tener en cuenta el acero de refuerzo. Si el momento actuante es mayor que el momento de agrietamiento se utilizarán las propiedades de la sección agrietada transformada, despreciando el aporte del concreto en la zona de tracción. Se calcula el centroide de la sección en T de la losa aligerada, a través de la siguiente fórmula: Siendo: bf=0.40 m, bw= 0.10 m, tf= 5cm, h=25 cm Resultando Yt=16.25 cm Se calcula la inercia bruta de la sección, a través del Teorema de Steiner: Resultando Ig= 22708.33 cm4 Módulo de ruptura del concreto: fr=2*√f’c= 28.98 kg/cm2 Momento de agrietamiento positivo: Mcr+= fr*Ig/Yt = 0.405 Ton-m Momento de agrietamiento negativo: Mcr-= fr*Ig/(h-Yt) = 0.752 Ton-m Con el fin de evaluar si ese refuerzo será suficiente para resistir las deflexiones, se presenta la siguiente tabla: Tabla 36. Tabla de longitudes de corte 𝑀𝑠𝑒𝑟𝑣𝑖𝑐𝑖𝑜 (Ton.m) 𝑀𝑎𝑔𝑟𝑖𝑒𝑡𝑎𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 (Ton.m) Positivo 1.498 0.405 Negativo 1.850 0.752 51 Dado que el momento de servicio es mayor que el momento de agrietamiento, se utilizarán las propiedades de la sección agrietada transformada. Ahora calcularemos la altura del eje neutro “c” para los momentos positivos y negativos realizando el equilibrio en la sección con el acero colocado e ignorando la resistencia a tracción del concreto con las siguientes ecuaciones. Para el cálculo del momento de inercia de la sección transformada agrietada (Ie), cuando exista acero en compresión, se podrá utilizar una relación modular de 2n (n = Es / Ec). Siendo n= 2000000/217370.65 = 9.2. • Tramo 1 y 6: c+=4.094 cm y c-=7.147 cm • Tramo 2 y 5: c-=7.147 cm, c+=3.341 cm y c-=7.147 cm • Tramo 3 y 4: c-=7.147 cm, c+=3.341 cm y c-=7.147 cm La Inercia Agrietada con la sección transformada, se calcula respecto al eje neutro utilizando el teorema de los ejes paralelos, resultando: • Tramo 1 y 6: Icr+= 6398.49 cm4 y Icr -=6274.76 cm4 • Tramo 2 y 5: Icr -=6274.76 cm4, Icr +=4402.48 cm4y Icr -=6274.76 cm4 • Tramo 3 y 4: Icr -=6274.76 cm4, Icr +=4402.48 cm4y Icr -=6274.76 cm4 5.1.5.1. Deflexión inmediata Del software SAFE 2016, se realiza el modelo de la losa aligerada y se obtienen los resultados de las deflexiones por carga muerta y viva. Se asignó carga muerta por peso propio de 350 kg/m2, 52 100 kg/m2 de piso terminado y el análisis se realizó para la planta con uso de sala de lectura o laboratorio (2do techo) al cual le corresponde una carga viva de 300 kg/m2. Figura 15. Momentos flectores en aligerado sometido a carga muerta La gráfica anterior muestra los momentos flectores en la dirección X, pero para 1.00 m de ancho, sin embargo, el análisis es para una vigueta de 40 cm de ancho, por lo que a los resultados mostrados se les multiplica por 0.40, resultando lo siguiente: • Tramo 1 y 6: M+= 0.548 Ton-m y M-=0.72 Ton-m • Tramo 2 y 5: M-=0.72 Ton-m, M+=0.341 Ton-m y M-=0.624 Ton-m • Tramo 3 y 4: M-=0.624 Ton-m, M+=0.356 Ton-m y M-=0.648 Ton-m Para el caso de carga muerta solo se supera el momento de agrietamiento positivo en la parte central del tramo 1 y 6. Msd=0.548 Ton.m > Mcr=0.405 Ton.m Según el Art. 9.6.2.4 de la NTE.060, el cálculo de las deflexiones se hará suponiendo que la rigidez en flexión del elemento (Ec Ie) es constante a lo largo del tramo y el momento de inercia efectivo será un promedio ponderado, para tramos con solo un extremo continuo: 𝐼𝑝𝑜𝑛𝑑𝑒𝑟𝑎𝑑𝑎= (Ig+2*Icr) /3= 11835.104 cm4. Relación respecto a la inercia bruta: 𝐼𝑝𝑜𝑛𝑑𝑒𝑟𝑎𝑑𝑎/Ig= 0.521 Luego, se afectan los momentos con este último factor para visualizar las deflexiones en la losa. 53 Figura 16. Deflexiones en aligerado debido a carga muerta La deflexión máxima en el tramo 1 y 6 resulta: Δd=8.84 mm Analizando la losa aligerada, con cargas de servicio y considerando alternancia de carga viva en el tramo 1, 3 y 5. Se obtienen los momentos flectores para 1 m de ancho: Figura 17. Momentos flectores en aligerado sometido a cargas de servicio Para 0.40 m de ancho: Tramo 1: M+= 1.008 Ton-m y M-=0.972 Ton-m Para el caso de carga muerta + carga viva se supera el momento de agrietamiento positivo y negativo del tramo 1 y 6. Por ello, la inercia ponderada se calcula con las inercias agrietadas: 𝐼′𝑝𝑜𝑛𝑑𝑒𝑟𝑎𝑑𝑎= (2*𝐼𝑐𝑟++𝐼𝑐𝑟−) /3= 6357.25 cm4 Relación respecto a la Inercia bruta: 𝐼′𝑝𝑜𝑛𝑑𝑒𝑟𝑎𝑑𝑎/Ig= 0.28 Luego, se afectan los momentos con este último factor para visualizar las deflexiones en la losa. 54 Figura 18. Deflexiones en aligerado debido a cargas de servicio Del gráfico, la deflexión máxima es ΔDL=21.7 mm MacGregor (2012) [1] considera que se debe corregir la flecha por carga muerta ya que esta se incrementará debido a la fisuración después de aplicar la carga viva, este incremento es proporcional a la razón de rigideces a flexión usado para cada caso, es decir: • Deflexión instantánea corregida por carga muerta: Δ’D= ΔD**(𝐼𝑝𝑜𝑛𝑑𝑒𝑟𝑎𝑑𝑎/𝐼′𝑝𝑜𝑛𝑑𝑒𝑟𝑎𝑑𝑎) = 16.46 mm • Deflexión instantánea debido a la carga viva: ΔL= ΔdL- Δ’D= 5.24 mm • Longitud entre ejes de apoyo en los tramos 1 y 6: L= 6.8 m • Deflexión máxima permisible por carga viva (Tabla 9.2 de Norma E.060): Δadm1= L/360= 18.89 mm • Verificación: Se cumple que ΔL< Δadm1, por ello la verificación es correcta. 5.1.5.2. Deflexiones diferidas Según el art. 9.6.2.5 de la NTE0.60, a menos que se haga un análisis más completo, la deflexión diferida o adicional en el tiempo, resultante del flujo plástico del concreto y de la retracción de los elementos en flexión, podrá estimarse multiplicando la deflexión inmediata causada por las cargas sostenidas (carga muerta y la porción de carga viva que se prevé actuará permanentemente) por el factor λ: • Factor dependiente del tiempo para 5 años o más: £=2 • Cuantía de acero en compresión en la parte central de la vigueta: ρ’=0 55 • Factor para cargas diferidas (Ecuación 9-15 de Norma E.060): λ=£/ (1+50* ρ’) =2 • % de carga viva que se estime actúe permanente en la vigueta: k=30% • Deflexión diferida: Δdiferida= λ*(ΔD+k* ΔL) = 20.83 mm • Deflexión máxima permisible por carga viva: Δadm2= L/240= 28.33 mm • Verificación: Se cumple que Δdiferida < Δadm2, por ello la verificación es correcta. 5.2. Diseño de Losas Macizas Su diseño es más simplificado, dado que se consideramos secciones rectangulares de ancho de 1.00 m, pese a ello será necesario analizarlo en ambas direcciones. 5.2.1. Análisis estructural de losa maciza Para el presente capítulo, se estudiará el diseño de la losa maciza del Depósito de Libros, ubicada en la 3ra planta, la cual se divide en 2 áreas, una de ella determinada por los E-F & 3-4 y la segunda área entre los ejes 3-4/F y hasta la viga que continúa con la escalera. Esta losa cuenta con un espesor de 25 cm. Figura 19. Área de losa maciza para depósito de Libros 56 El primer paño tiene luces libres de 6.10 m y 8.20 m y el segundo paño de 2.50 m y 8.20 m. Metrado de cargas: • Peso propio= 2400 kg/m3 x 1 m x 0.25 m = 600 kg/m Piso terminado= 100 kg/m2 x 1 m = 100 kg/m Carga muerta = 700 kg/m-> Carga muerta amplificada=1.4x700=980 kg/m • Sobrecarga= 750 kg/m2 x 1 m = 750 kg/m Carga viva = 750 kg/m -> Carga viva amplificada= 1.70x750= 1275 kg/m • Carga última = 980 + 1275 = 2255 kg/m 5.2.2. Diseño en concreto armado de losa maciza La cuantía mínima negativa es 0.0018 (Asmin-=0.0018x100x25= 4.50 cm2) La cuantía mínima positiva es 0.0012 (Asmin+=0.0012x100x25= 3.00 cm2) A continuación, la Tabla de Diseño para flexión de la losa maciza en análisis. Tabla 37. Tabla para el cálculo de acero considerando 1.00 m de ancho en el eje X Momentos Positivos (Ton-m) b (cm) h (cm) d (cm) Mu (Ton.m) As (cm2) As req. (cm2) n° 3/8" n° 1/2" As diseño (cm2) Tramo 1 100 25 22 3.30 4.06 4.06 0 0.71 4 1.29 5.16 Tramo 2 100 25 22 1.11 1.34 3.00 0 0.71 4 1.29 5.16 Momentos Negativos (Ton-m) b (cm) h (cm) d (cm) Mu (Ton.m) As (cm2) As req. (cm2) n° 3/8" n° 1/2" As diseño (cm2) Tramo 1 100 25 22 3.66 4.51 4.51 0 0.71 4 1.29 5.16 Tramo 2 100 25 22 4.35 5.39 5.39 1 0.71 4 1.29 5.87 Ahora revisaremos los cálculos en la otra dirección (eje Y), dado que en este tenemos dos paños, se realizarán los cálculos para cada uno con el fin de optimizar el diseño: 57 Tabla 38. Tabla para el cálculo de acero considerando 1.00 m de ancho en el eje Y Momentos Positivos (Ton-m) b (cm) h (cm) d (cm) Mu (Ton.m) As (cm2) As req. (cm2) n° 3/8" n° 1/2" As diseño (cm2) Tramo 1 100 25 22 5.040 6.27 6.27 0 0.71 5 1.29 6.45 SECTOR 1 Momentos Negativos (Ton-m) b (cm) h (cm) d (cm) Mu (Ton.m) As (cm2) As req. (cm2) n° 3/8" n° 1/2" As diseño (cm2) Tramo 1 100 25 22 1.34 1.63 4.50 0 0.71 5 1.29 6.45 100 25 22 9.50 12.22 12.22 0 0.71 10 1.29 12.90 SECTOR 2 Momentos Negativos (Ton-m) b (cm) h (cm) d (cm) Mu (Ton.m) As (cm2) As req. (cm2) n° 3/8" n° 1/2" As diseño (cm2) Tramo 1 100 25 22 1.34 1.63 4.50 0 0.71 4 1.29 5.16 100 25 22 1.87 2.28 4.50 0 0.71 4 1.29 5.16 5.2.3. Diseño por fuerza cortante de losa maciza El capítulo 13.7.3.1 de la norma E.060, establece que la fuerza cortante en una losa armada en dos direcciones se puede calcular como: 𝑉𝑢 = 𝑤𝑢 ( 𝐴 2 − 𝑑) (1 − 0.5 𝐴 𝐵 ) Para el primer paño, A=6.10 m, B=8.20 m y wu=2255 kg/m, la cortante resulta es 2256.78 kg. Para el segundo paño, la mayor cortante última es 7690 kg. El aporte del concreto es: ∅𝑉𝑐=0.85×0.53×√210×𝑏×𝑑=14362 kg. Por lo que vemos que no se necesita refuerzo transversal ya que ∅𝑉𝑐>Vu. Para el corte del acero, se tomará como referencia los siguientes criterios: 58 Longitud bastón negativo: •L/5 para extremo apoyado en viga. •L/3.5 para tramo continuo. Longitud bastón positivo: •L/7 para extremo apoyado en viga. •L/5 para tramo continuo Figura 20. Plano final de losa maciza 59 5.3. Diseño de Vigas En esta sección realizaremos el diseño de la viga peraltada del eje 3, pórtico principal de la edificación. Las vigas constituyen los elementos que transmiten las cargas de las losas hacia las columnas. Otras de sus funciones son las de resistir y ayudar a proporcionar rigidez lateral a la edificación. Para lograr tal objetivo, será necesario proveer a estos elementos de una adecuada resistencia a la flexión y al corte. Por tal motivo será necesario diseñarlas considerando los esfuerzos producidos por las cargas de gravedad y cargas de sismo que actúen sobre ellas. Figura 21. Viga a diseñar del eje 3 Se utilizarán las combinaciones de carga de la Norma de Concreto Armado E-060 para el cálculo de la envolvente de fuerzas internas. 5.3.1. Diseño en concreto armado de vigas A continuación, se presentará el diseño por flexión de las vigas del eje 3 (30x70). El acero mínimo necesario y el área de acero máximo para las dos vigas, se calculó de la siguiente manera: 60 As mínimo positivo y negativo: 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛 = 0.7 ∗ √𝑓′𝑐 𝑓𝑦 ∗ 𝑏𝑤 ∗ 𝑑 Siendo: bw: Ancho d: Peralte efectivo A partir de ello se tiene que As min= 4.64 cm2 As balanceado: 𝐴𝑠𝑏 = 0.85 𝑓′𝑐 𝑓𝑦 ∗ [𝑎𝑏 ∗ 𝑏𝑤] De acuerdo al artículo 10.3.4 de Norma E.060, indica que la cantidad de acero máximo es calculada como el 75% del área de acero que produce la falla balanceada en la sección (Asb). As máx=0.75 x ρb x b x d = 0.75 x 0.02125 x 30 x 64 = 30.60 cm2 Para el diseño se hizo uso de las fórmulas de diseño de concreto armado: 𝑎 = 𝑑 − √𝑑2 − 2|𝑀𝑢| 𝜑∗0.85∗𝑓′𝑐∗𝑏 𝐴𝑠 = |𝑀𝑢| 𝜑∗𝑓𝑦∗(𝑑− 𝑎 2 ) Con las fórmulas mostradas anteriormente, se calcula para cada momento, la profundidad del bloque de compresiones (a), el área de acero requerido (As) y el As suministrado. Se muestra el diagrama de momentos flectores obtenido: 61 Figura 22. Envolvente de momentos flectores En las siguientes tablas se muestran los momentos últimos (positivos y negativos) y las áreas de acero para cada tramo de forma tabulada del eje 3: Tabla 39. Diseño por Flexión de la viga del eje 3 TRAMO Ubicación b (cm) d (cm) Mu (Tn-m) As min (cm2) As max (cm2) As req. (cm2) Acero colocado A-B -Izq 30 61 49.00 4.42 29.17 25.40 4φ3/4"+3φ1" -Centro 30 61 1.00 4.42 29.17 4.42 4φ3/4" -Derecha 30 64 21.60 4.64 30.60 9.48 4φ3/4" +Izq 30 64 10.70 4.64 30.60 4.64 4φ3/4" +Centro 30 64 15.70 4.64 30.60 6.77 4φ3/4" +Derecha 30 64 22.40 4.64 30.60 9.85 4φ3/4" B-C -Izq 30 64 18.82 4.64 30.60 8.19 4φ3/4" -Centro 30 61 3.55 4.42 29.17 4.42 4φ3/4"+2φ1" -Derecha 30 61 52.65 4.42 29.17 27.80 4φ3/4"+3φ1" +Izq 30 61 41.41 4.42 29.17 20.72 4φ3/4"+2φ1" +Centro 30 61 5.10 4.42 29.17 4.42 4φ3/4"+1φ1" +Derecha 30 64 21.78 4.64 30.60 9.56 4φ3/4" C-D -Izq 30 61 33.94 4.42 29.17 16.46 3φ3/4"+2φ1" -Centro 30 64 1.00 4.64 30.60 4.64 3φ3/4" -Derecha 30 61 42.07 4.42 29.17 21.11 3φ3/4"+3φ1" +Izq 30 61 22.67 4.42 29.17 10.55 3φ3/4"+1φ1" +Centro 30 64 4.10 4.64 30.60 4.64 3φ3/4" +Derecha 30 64 14.30 4.64 30.60 6.14 3φ3/4" 62 D-E -Izq 30 61 35.35 4.42 29.17 17.24 5φ3/4"+2φ1" -Centro 30 61 3.15 4.42 29.17 4.42 5φ3/4" -Derecha 30 61 47.03 4.42 29.17 24.14 5φ3/4"+2φ1" +Izq 30 61 38.90 4.42 29.17 19.25 5φ3/4"+1φ1" +Centro 30 61 1.95 4.42 29.17 4.42 5φ3/4" +Derecha 30 61 38.05 4.42 29.17 18.77 5φ3/4"+2φ1" E-F -Izq 30 81 66.05 5.87 38.73 24.47 φ3/4"+2φ1" -Centro 30 81 12.50 5.87 38.73 5.87 5φ3/4" -Derecha 30 81 76.30 5.87 38.73 28.99 5φ3/4"+3φ1" +Izq 30 81 75.00 5.87 38.73 28.40 5φ3/4"+3φ1" +Centro 30 81 16.50 5.87 38.73 5.87 5φ3/4" +Derecha 30 81 65.44 5.87 38.73 24.21 5φ3/4"+2φ1" F-G -Izq 30 81 54.90 5.87 38.73 19.84 4φ3/4"+2φ1" -Centro 30 84 1.00 6.09 40.16 6.09 4φ3/4" -Derecha 30 81 81.09 5.87 38.73 31.20 4φ3/4"+4φ1" +Izq 30 81 42.30 5.87 38.73 14.89 4φ3/4"+1φ1" +Centro 30 84 29.42 6.09 40.16 9.71 4φ3/4" +Derecha 30 84 29.70 6.09 40.16 9.80 4φ3/4" De las tablas anteriores podemos verificar que, en base a los momentos producidos por las cargas, no se requiere de mayor sección de acero que el máximo permitido por la norma (0.75 Asb), por lo que para estos casos no emplearemos las fórmulas de diseño con acero en compresión. Por ello en la tabla no se consideró dichos cálculos. 5.3.2. Diseño por fuerza cortante de vigas Para el diseño por fuerza cortante será necesario definir previamente, las hipótesis y ecuaciones de diseño necesarias para efectuar los cálculos. El diseño de las secciones transversales de los elementos sujetos a fuerza cortante, deberá basarse en la expresión: Vu ≤ φVn. Donde: Vu: Fuerza cortante última en la sección analizada Vn: Resistencia nominal al corte de la sección, conformada por la suma de las contribuciones a la resistencia al corte del concreto (Vc) y del acero (Vs). 63 Las secciones situadas a una distancia menor que “d” desde la cara del apoyo, podrán ser diseñadas para la fuerza Vu calculada a una distancia “d” de la cara del apoyo, si se cumplen las siguientes condiciones: a) Cuando la reacción del apoyo genere compresión en las regiones cercanas a este. b) Cuando no existen cargas concentradas entre la cara del apoyo y la sección ubicada a una distancia “d”. 5.3.2.1. Diseño por capacidad Es importante señalar, que la cortante de diseño no será la cortante última, sino la proveniente del diseño por capacidad que se expondrá a continuación. Para esto vamos a considerar el acero calculado en la sección 6.3.1 de diseño por flexión y se determinará una cantidad de refuerzo transversal tal que se induzca una posible falla por flexión sobre una por cortante. Para ello seguiremos el procedimiento estipulado en la norma en el Artículo 21.4.3 de la NTE.060. Se calcula las cortantes por capacidad, provenientes de la cortante generada por los momentos resistentes de los aceros colocados y la cortante isostática proveniente del metrado de cargas. Dichas cortantes, se suman a través de las fórmulas indicadas en el capítulo 21.4.3 de la norma E.060. Figura 23. Cortante por Capacidad 64 Se presenta el metrado de cargas para el tramo A-B de la viga del eje 3: Metrado de cargas: Cargas Muertas Peso propio de la viga: 2400 kg/m3 * 0.3 m * 0.7 m = 504 kg/m Peso Aligerado: 350 kg/m2 * 1.75 m = 612.5 kg/m Peso Losa Maciza: 0.25 m * 2400 kg/m3 * 2.5 m = 1500 kg/m Piso Terminado: 100 kg/m2 * 4.25 m = 425 kg/m Carga muerta total= 3042 kg/m Cargas Vivas: Sobrecarga Aligerado: 400 kg/m2 * 1.75 m = 700 kg/m Sobrecarga Losa Maciza: 250 kg/m2 * 2.5 m = 625 kg/m Carga viva total= 1325 kg/m Carga última distribuida sobre la viga: 1.25*(CM+CV) = 5458 kg/m CASO 1: Vui=(Mn1-+Mn2+) /ln + wu*ln/2= (57.57+28.41) /5.4 + 5.458*5.4/2 = 30.66 Ton Vui=(Mn1-+Mn2+) /ln - wu*ln/2= (57.57+28.41) /5.4 - 5.458*5.4/2 = 1.20 Ton CASO 2: Vud= -(Mn1++Mn2-)/ln + wu*ln/2= -(28.41+28.41)/5.4 + 5.458*5.4/2 = 4.18 Tn Vud= -(Mn1++Mn2-)/ln - wu*ln/2= -(28.41+28.41)/5.4 - 5.458*5.4/2 = -25.30 Tn Una vez calculado los cortantes por capacidad, se realiza un diagrama de fuerzas cortantes con los valores obtenidos y se ubican los cortantes a “d” de la cara. Este valor de cortante servirá para los cálculos posteriores. 65 Figura 24. Envolvente de cortantes en la viga A continuación, se muestra la tabla obtenida del diseño por capacidad por cada tramo de la viga del eje 3 y también el cortante ubicado a una distancia “d” de la cara: Tabla 40. Diseño por Capacidad de la viga del eje 3 ln (m) Wu= 1.25*(wd +wl) Vu isostatico CASO Vu capacidad (Tn) Vu a "d" de la cara (Tn) Vu max a "d" de la cara (Tn) Tramo A-B -Izq. 5.40 5.46 14.74 CASO 1 30.66 27.30 27.30 -Derecha 5.40 5.46 14.74 1.18 4.70 +Izq. 5.40 5.46 14.74 CASO 2 4.22 0.70 +Derecha 5.40 5.46 14.74 -25.26 -21.80 Tramo B-C -Izq. 2.00 6.82 6.82 CASO 1 35.23 31.10 50.00 -Derecha 2.00 6.82 6.82 21.59 25.80 +Izq. 2.00 6.82 6.82 CASO 2 -46.05 -44.70 +Derecha 2.00 6.82 6.82 -59.69 -50.00 Tramo C-D -Izq. 6.00 3.55 10.66 CASO 1 20.75 17.00 20.30 -Derecha 6.00 3.55 10.66 -0.56 0.00 +Izq. 6.00 3.55 10.66 CASO 2 -2.19 -3.30 +Derecha 6.00 3.55 10.66 -23.50 -20.30 Tramo D-E -Izq. 1.80 3.38 3.04 CASO 1 59.70 54.90 54.90 -Derecha 1.80 3.38 3.04 53.62 53.00 +Izq. 1.80 3.38 3.04 CASO 2 -50.92 -53.00 +Derecha 1.80 3.38 3.04 -57.00 -54.80 CASO 1 CASO 2 66 Tramo E-F -Izq. 2.20 4.89 5.38 CASO 1 81.05 76.90 77.10 -Derecha 2.20 4.89 5.38 70.29 73.90 +Izq. 2.20 4.89 5.38 CASO 2 -70.29 -74.30 +Derecha 2.20 4.89 5.38 -81.05 -77.10 Tramo F-G -Izq. 5.80 7.36 21.34 CASO 1 21.34 33.20 42.50 -Derecha 5.80 7.36 21.34 -21.34 2.50 +Izq. 5.80 7.36 21.34 CASO 2 21.34 -11.70 +Derecha 5.80 7.36 21.34 -21.34 -42.50 Contribución del concreto a la resistencia al corte (Vc) Podrá evaluarse de acuerdo a las siguientes consideraciones: • Para elementos sujetos únicamente a corte y flexión, sin torsión: 𝑉𝑐 = 0.53 𝑥 √𝑓′𝑐 𝑥 𝑏𝑤 𝑥 𝑑 Contribución del refuerzo a la resistencia al corte (Vs) El refuerzo por corte puede estar compuesto por: a) Estribos cerrados que son perpendiculares al eje del elemento. b) Estribos perpendiculares al eje del elemento y barras dobladas que formen un ángulo de 30° o más con el eje del elemento. El refuerzo de fluencia por corte no debe ser mayor de 4200kg/cm2 La contribución del refuerzo al corte (Vs) se calcula con la expresión: 𝑉𝑠 = 𝐴𝑣 𝑓𝑦 𝑑 𝑠 Donde Av es el área de refuerzo por corte dentro de una distancia “s” proporcionada por la suma de áreas de las ramas del o de los estribos ubicados en el alma. 5.3.2.2. Procedimiento para el diseño del refuerzo por corte Cuando la fuerza cortante Vu excede a φVc, es necesario colocar refuerzo por corte en las zonas del elemento en las cuales este sea requerido. El procedimiento de diseño se resume en los siguientes pasos: 67 • Calcular la resistencia que tiene que proporcionar el refuerzo por corte: 𝑉𝑠 = ( 𝑉𝑢 𝜑 ) − 𝑉𝑐 • Calcular la resistencia máxima al corte (Vsmax) mediante la siguiente ecuación: 𝑉𝑠 𝑚á𝑥 = 2.1 𝑓′𝑐 𝑏𝑤 𝑑 • Comprobar que: Vu act ≤ φ (Vc+ Vs max) Si esta condición no se satisface, será necesario aumentar las dimensiones de la sección transversal del elemento. • Calcular el espaciamiento de los estribos (s) a una distancia “d” de la cara del apoyo: s = (Av ∗ fy ∗ d)/Vs • El Vs límite se calcula como: Vs lim=2.1 x Raíz (f’c) x bw x d Si VsVs lim, el espaciamiento máximo será el menor valor entre d/4 o 30cm • El Cortante resistente total es la suma de la cortante que resiste los estribos y el concreto: Vn=Vs+Vc, posteriormente se corrobora que el cortante a “d” de la cara sea menor que φVn. • Número de estribos en la zona de confinamiento: ne=(Lc-5cm/sh) + 1= 15 cm • Espaciamiento máximo en la zona de confinamiento, el cual será el menor valor entre: peralte efectivo/4, 10 veces el diámetro del acero longitudinal de menor diámetro, 24 veces el diámetro del estribo y 30 cm. Todos estos criterios son para la zona de confinamiento, la cual se calcula como dos veces el peralte de la viga, en este caso la longitud de la zona de confinamiento es de 1.40 m dado que el peralte del tramo de la viga en análisis es 0.70 m. 68 Figura 25. Requerimientos para la zona confinada Análisis para la zona no confinada de la viga: • Cortante por capacidad fuera de la zona confinada: Vu izq= 23.03 Tn y Vu der= 17.65 Tn, y se toma el máximo valor entre estos dos. • Número de ramas (nr) = 2 • Cortante que toma los estribos: V’e=(nr*Ash*fy*d) /s’h= 14.61 Tn • Cortante Nominal: φV’n= φ(Vc+V’e) =24.36 Tn. Se corrobora: V’e < φV’n. • Espaciamiento máximo: d/2 = 30.5 cm; sin embargo, dada la luz libre libre de la viga y con el objetivo de lograr un mejor confinamiento se opta por tomar un espaciamiento de 25 cm en la zona central. Se muestra el resumen de los requerimientos de los estribos en las vigas, acorde a lo indicado en la Norma E.060: Figura 26. Requerimientos de estribos en vigas El diseño de fuerza cortante se muestra en las siguientes tablas: 69 Tabla 41. Cálculo de Vc de cada tramo de viga TRAMO Vu max a "d" de la cara (Tn) φEstribo Nro ramas Vc (Tn) A-B 27.30 3/8" 2 14.75 B-C 50.00 3/8" 2 14.75 C-D 20.30 3/8" 2 14.75 D-E 54.90 3/8" 2 14.75 E-F 77.10 3/8" 2 18.66 F-G 42.50 3/8" 2 19.35 En la Tabla 42 se presentan los resultados obtenidos, con las fórmulas anteriormente mencionadas para la zona confinada de todos los tramos de la viga. Tabla 42. Diseño de corte para la zona confinada de cada tramo de viga ZONA CONFINADA TRAMO Lc (cm) sh (cm) Ne Vs (Tn) Vs max (Tn) Vs φVc/2, La cuantía mínima del refuerzo horizontal y vertical es 0.0025. El espaciamiento del refuerzo vertical y horizontal no debe exceder de tres veces el espesor del muro ni 15 cm. 6. Si el espesor del muro es mayor a 20 cm se debe distribuir el refuerzo vertical y horizontal en dos capas. Para el presente trabajo, se realizará el diseño de la placa central ubicada en el eje G-G, y se realizará el diseño por bloques para los pisos del 1 al 3, del piso 4 al 6 y del piso 7 al 10. 5.5.2. Diseño en concreto armado de muros de corte (flexocompresión) Se colocarán los núcleos de confinamiento en los extremos y en las zonas donde llegan vigas perpendiculares al plano de la placa. Luego, se colocará el refuerzo vertical distribuido a lo largo de la longitud del muro. Del análisis estructural, se tiene las siguientes combinaciones de cargas y momentos actuantes. Posteriormente, se verificará que los pares de carga, momento flector último y carga axial última sean menores a los resistidos por la sección, es decir que se encuentren dentro del diagrama de interacción. Las combinaciones por las cargas aplicadas en la base de la placa son mostradas en Tabla 53. Tabla 52. Casos de cargas para el piso 1 Output Case P V2 V3 M2 M3 tonf tonf tonf tonf-m tonf-m CV -134.60 0.00 1.00 0.08 -15.80 Sismo+Y 5.63 316.18 0.29 1.63 4222.64 Sismo-Y 5.63 316.18 0.29 1.63 4222.64 Sismo+X 146.94 24.33 21.98 127.41 364.20 Sismo-X 146.94 24.33 21.98 127.41 364.20 Carga muerta -658.75 -1.41 2.45 1.30 71.33 88 Tabla 53. Cargas provenientes de las combinaciones para el piso 1 Output Case P V2 V3 M2 M3 tonf tonf tonf tonf-m tonf-m 1.4CM+1.7CV -1151.06 -1.97 5.13 1.95 72.99 1.25 (CM+CV) + Sx -844.74 22.57 26.29 129.13 433.60 1.25 (CM+CV) - Sx -1138.62 -26.09 -17.67 -125.69 -294.80 1.25 (CM+CV) + Sy -986.05 314.42 4.60 3.35 4292.05 1.25 (CM+CV) - Sy -997.31 -317.94 4.03 0.09 -4153.24 0.9 CM + Sx -445.93 23.06 24.19 128.58 428.39 0.9 CM - Sx -739.82 -25.60 -19.77 -126.24 -300.01 0.9 CM + Sy -587.24 314.92 2.49 2.80 4286.84 0.9 CM - Sy -598.51 -317.45 1.92 -0.46 -4158.45 DIAGRAMAS DE INTERACCIÓN: Figura 44. Diagrama de Interacción en el eje 3-3 de los pisos 1, 2 y 3 -2000.0 -1000.0 0.0 1000.0 2000.0 3000.0 4000.0 5000.0 6000.0 7000.0 8000.0 -15000 -10000 -5000 0 5000 10000 15000 Puntos P-M3 Piso 1 Puntos P-M3 Piso 2 Puntos P-M3 Piso 3 89 Figura 45. Diagrama de Interacción en el eje 2-2 de los pisos 1, 2 y 3 Todos los puntos se encuentran dentro de los diagramas de interacción, entonces el diseño por flexo-compresión es el adecuado. 5.5.3. Diseño por fuerza cortante en muros de corte Se analizará en la dirección y piso más crítico del muro, donde la placa absorberá mayor cortante basal, por ende, se analizará en la dirección 2-2 y el piso 3. 1. Si se traza una línea horizontal a partir del punto que corresponde a M3=2003.94 Tn-m (momento último actuante) en el diagrama de interacción P vs M3, resulta un Momento nominal de 5600 Tn-m (momento último resistente). Este momento último actuante, corresponde a un cortante de 277.20 Tn, por lo que se calculará el cortante último de diseño con la siguiente fórmula: 𝑉𝑢 = 277.20 ∗ ( 5600 2003.94 ) = 774.63 𝑇𝑛 -2000.0 -1000.0 0.0 1000.0 2000.0 3000.0 4000.0 5000.0 6000.0 7000.0 8000.0 -800 -600 -400 -200 0 200 400 600 800 Puntos P-M2 Piso 1 Puntos P-M3 Piso 2 Puntos P-M3 Piso 3 90 2. Teniendo calculado el Vu, se calcula el aporte del concreto, el cortante nominal y el cortante nominal máximo, a través de las fórmulas: a. 𝜑𝑉𝑐 = 0.85 ∗ 0.53 ∗ √𝑓′𝑐 ∗ 𝐴𝑐𝑤 = 158.30 𝑇𝑛 b. 𝑉𝑠 = (𝑉𝑢/𝜑) − 𝑉𝑐 = 725.09 𝑇𝑜𝑛 c. 𝑉𝑠 𝑚á𝑥 = 2.1√𝑓′𝑐 ∗ 𝑑𝑤 ∗ 0.8 ∗ 𝐿 = 737.93 𝑇𝑜𝑛 Se corrobora que el VsVu máx, entonces se calculará la cuantía horizontal a través de la fórmula: 𝜌ℎ = 𝑉𝑠 𝐴𝑐𝑤∗𝑓𝑦 = 725.09 𝑇𝑛 7.5𝑚∗0.35𝑚∗4200𝑘𝑔/𝑐𝑚2 = 0.00658 A partir de ello se calcula la cuantía vertical, la cual se relaciona con la horizontal mediante la siguiente fórmula: 𝜌𝑣 = 0.0025 + 0.5 ∗ (2.5 − ℎ𝑚 𝑙𝑚 ) ∗ (𝜌ℎ − 0.0025) = 0.00001 Sin embargo, la cuantía vertical mínima según la norma E.060 es de 0.0025, por ende, esta última sería la cuantía vertical. 91 4. Posteriormente, se coloca la malla vertical y horizontal, para después calcular el espaciamiento horizontal y vertical, a través de la fórmula: 𝑠ℎ = 𝑁° ℎ𝑖𝑙𝑒𝑟𝑎𝑠 ∗ 𝐴𝑏 𝜌ℎ ∗ 𝑒𝑚 = 2 ∗ 2 0.00658 ∗ 35 = 17.36 𝑐𝑚 Siendo Ab: Área de la barra en malla. Para este caso, dado la gran cantidad de cortante sísmico que absorbe el muro, resulta un acero en malla horizontal de 5/8”, que tiene un área de 2 cm2. Según la fórmula resulta 17.45 cm, sin embargo, el espaciamiento debe ser múltiplo de 5, por lo que resulta 15 cm de espaciamiento horizontal en malla. Y para el caso de la malla vertical se mantiene con el mismo espaciamiento que en el diseño por flexo-compresión. 5. En base a los procedimientos antes mencionados, se calcula para el eje vertical los cortantes, se calculará el armado de la malla y su espaciamiento. Cabe señalar que para este análisis se tienen dimensiones de 1 m x 0.30 m. A continuación, se muestra la Tabla 54: Tabla 54. Cálculo de espaciamiento para malla horizontal Vc (ton) 42.57 Vua (ton) 35.55 Mur/Mua 3 Vu (Tn) 106.64 Vs (ton) 82.89 Estribos 1/2" ramas 2 S (cm) 20 Posteriormente, procedemos a calcular las dimensiones de los núcleos de confinamiento de la placa, esta placa tendrá 4 núcleos de confinamiento, dos de ellos en los extremos de la placa y los otros dos de manera perpendicular en el centro de esta, con el objetivo de confinar mejor dichas zonas que son donde se anclan vigas con altas solicitaciones, de esta manera logramos simular mejor el empotramiento. 92 5.5.4. Núcleos de confinamiento El primer paso será saber si debemos confinar o no, para ello se deberá cumplir al menos una de estas dos condiciones: 𝐶 ≥ 𝑙𝑚 600( 𝜎𝑢 ℎ𝑚⁄ ) ; 𝑑𝑜𝑛𝑑𝑒: 𝜎𝑢 ℎ𝑚⁄ ≥ 0.005 𝜎𝑢 ≥ 0.20 ∗ 𝑓′𝑐 Resolviendo la primera condición: 𝜎𝑢 ℎ𝑚⁄ = 1.32 / 3725 = 0.00035; por lo tanto, utilizaremos 𝜎𝑢 ℎ𝑚⁄ = 0.005 Entonces: 𝐶 ≥ 𝑙𝑚 600( 𝜎𝑢 ℎ𝑚⁄ ) = 750 600 ∗ 0.005 = 250 𝑐𝑚 Tabla 55. Cálculo del eje neutro en la zona alta y baja del muro de corte Dado que C es 1.50 m, este no es mayor que 2.50 m; así que, si solo consideramos esta condición, no deberíamos confinar; para confirmar si confinaremos el núcleo verificaremos la segunda condición: 𝜎𝑢 ≥ 0.20 ∗ 𝑓′𝑐 137.4 kg/cm2 ≥ 56 kg/cm2 Debido a que el esfuerzo último en la base de esta placa es mayor al 20% del 𝑓′𝑐, entonces confirmamos que si requiere confinamiento. 93 El siguiente paso es calcular la longitud de confinamiento, este será el mayor de los siguientes valores: 𝐿𝑒𝑏 = 𝑚á𝑥 {𝐶 − 0.10 ∗ 𝑙𝑚 ; 𝐶 2⁄ } 𝐶 − 0.10 ∗ 𝑙𝑚 = 1.50 − 0.10 ∗ 5.50 = 0.95 𝑚 𝐶 2⁄ = 1.50 2 = 0.75 𝑚 Por ello, la longitud de confinamiento del primer bloque para esta placa será 1.00 m desde cada extremo en el eje Y. Para X, se confinará todo el núcleo del eje 2 y 3, con ello se garantizará el empotramiento de las vigas que llegan a estas placas. Asimismo, sabemos que en estas áreas la cuantía debe estar entre 1 a 4 %, por lo que se empezó iterando con una cuantía de 1.5% para las áreas en mención. Sin embargo, tampoco resultaron suficientes, para que las solicitaciones se encuentren dentro del diagrama de interacción, por lo que el armado de los núcleos extremos, resultó con 18 aceros de 1” con 3 estribos de 5/8” espaciados cada 15 cm, intercalado con la malla horizontal. En los núcleos centrales resultaron 14 aceros de 3/4”. Para el caso de los núcleos centrales, por tratarse de núcleos perpendiculares al plano principal del muro, estos tienen el comportamiento similar al de una columna, por lo que para el diseño horizontal se usará lo indicado en el capítulo 21.4.5 de la norma E.060. Donde indica lo siguiente: En ambos extremos del elemento debe proporcionarse estribos cerrados de confinamiento con un espaciamiento So por una longitud Lo medida desde la cara del nudo. Los estribos serán como mínimo de 8 mm de diámetro para barras longitudinales de hasta 5/8” de diámetro, de 3/8” para barras longitudinales de hasta 1” de diámetro y de 1/2" para barras longitudinales de mayor diámetro. 94 El espaciamiento So no debe exceder al menor entre: • Ocho veces el diámetro de la barra longitudinal confinada de menor diámetro = 8x2.54x0.75=15.24 cm • La mitad de la menor dimensión de la sección transversal del elemento: 30/2=15 cm • 10 cm Por lo que el espaciamiento en la zona confinada es de 10 cm. La longitud Lo no debe ser menor que el mayor entre: • Una sexta parte de la luz libre del elemento: 350 / 6= 58.33 cm • La mayor dimensión de la sección transversal del elemento: 100 cm • 50 cm Por lo que la longitud de la zona confinada es de 100 cm. Fuera de la longitud Lo, el espaciamiento del refuerzo transversal debe cumplir con los artículos 7.10 y 11.5.5.1. En todo el elemento la separación de los estribos, no será mayor que la requerida por fuerza cortante ni de 300 mm. • d/2= 80/2= 40cm • 60 cm • Máxima combinación que resulta un cortante que recibe el muro en la dirección 3-3: 69.87 Tn • 30 cm Por lo que el espaciamiento en la zona no confinada es de 30 cm. Finalmente, el espaciamiento para los núcleos centrales resulta: 2 estribos de 3/8”, espaciados 1@0.05 m, 10@0.1 m y Resto @0.30 m. De esta manera obtenemos la distribución de acero de los núcleos de confinamiento. Y con esto, podemos obtener los planos finales que se verán en los Anexos. mailto:1@0.05 mailto:10@0.1 95 Figura 46. Diseño final la Placa P-5 en tres bloques. 96 5.6. Diseño de Cimentaciones Para el diseño de cimentaciones se empezará con el dimensionado de la cimentación, control de presiones y luego el cálculo del refuerzo con las verificaciones necesarias en concreto armado. Cabe resaltar que la cimentación de toda estructura transmitirá todas las cargas al suelo que la sostiene, por lo que es indispensable contemplar sus propiedades, entre ellas la capacidad portante como la más importante para el diseño. Para cumplir con ello, se utilizarán dos tipos de cimentación, los cuales serán zapatas aisladas para columnas y zapatas combinadas para más de un elemento vertical, que conectaremos entre sí a través de vigas de cimentación. 5.6.1. Dimensionamiento de la cimentación El objetivo de ese apartado es obtener las dimensiones de la cimentación, de tal manera que el esfuerzo en el suelo no exceda su capacidad portante. Debido a la particularidad de la arquitectura del proyecto y a los límites de propiedad, entre otros factores, detallaremos un listado de consideraciones que se utilizarán en este proceso. • Dado que el terreno dispone de área libre tanto por delante como por detrás del edificio, las zapatas aprovecharán estos espacios libres como volados en este sentido, pese a ello si se limitará en el otro eje por los límites de propiedad por lo que allí encontraremos zapatas excéntricas. • El esfuerzo máximo que puede admitir el suelo es igual a su capacidad portante, proveniente de un estudio de mecánica de suelos (EMS), este valor fue dado al inicio del proyecto como 4 kg/cm2. • En el caso de las zapatas aisladas se dispondrá como armadura solo una malla inferior, mientras que en las combinadas se dispondrá superior e inferior. Como ejemplo para este capítulo tomaremos una de las zapatas más importantes del proyecto, que es la zapata Z1, que debe transmitir al suelo las cargas de los siguientes elementos: PL-01, PL-02, PL-03, C1 y PL-07, adicional a ello consideraremos la carga debido al peso del suelo ubicada sobre 97 la zapata y el peso propio de esta zapata que se calculará a partir de sus dimensiones, como estas son variables utilizaremos un proceso iterativo. En la Figura 47 se presenta la estructuración de cimentación, incluyendo las vigas de cimentación que conectan las zapatas con el fin de mitigar el momento de volteo de los elementos excéntricos. Figura 47. Vista en planta de la cimentación dimensionada para el edificio 5.6.2. Verificación de esfuerzos Procederemos a verificar que los esfuerzos producto de las solicitaciones del edificio no excedan a los valores admisibles del suelo, tanto por cargas de gravedad como por sismo. Para ello el primer paso es verificar si contamos con algún eje de simetría en nuestra zapata, a partir de la ubicación del centroide, la cual se muestra en la Figura 48. 98 Figura 48. Centroide de zapata Z1 De la figura anterior, tenemos que la zapata tiene una forma asimétrica; por lo tanto, la fórmula tradicional se complementa añadiendo el producto de inercia y utilizaremos la siguiente expresión para calcular los esfuerzos de la reacción del suelo sobre la zapata. 99 5.6.2.1. Verificación por cargas de gravedad La siguiente tabla expresa las reacciones de presión y momentos, únicamente para cargas de gravedad, no se está considerando combinaciones de sismo. Tabla 56. Cargas de gravedad para el dimensionamiento de Z1 PARA XX PARA YY Pm acum = 2000.22 Pv acum = 414.68 Mm acum = -80.12 Mm acum = 13.92 Mv acum = 17.90 Mv acum = 4.45 Psxx acum = 407.47 Psyy acum = 501.41 Msismo acum = -5402.81 Msismo acum = 786.11 P 2929.51 ton Mx -2505.42 Ton.m My -687.64 Ton.m x (+) 10.59 m y (+) 10.24 m x (-) -4.31 m y (-) -13.36 m Iyy = 1934.47 m4 Ixx = 8774.13 m4 Ixy = -1468.37 m4 Utilizando solo cargas de gravedad, el valor máximo fue: σ máx = 25.45 ton/m2, la cual se presentó en el punto (-4.31; 10.24) m, coordenadas a partir del centroide. Ver figura 49. Figura 49. Ubicación del punto más esforzado con cargas de gravedad (Zapata Z1) 100 5.6.2.2. Verificación por cargas incluyendo sismo La siguiente tabla expresa las reacciones de presión y momentos, producto de las cargas que generan los sismos. Tabla 57. Cargas de sismo para el dimensionamiento de Z1 PARA XX PARA YY Pm acum= 2000.22 Pv acum= 414.68 Mm acum= -80.12 Mm acum= 13.92 Mv acum= 17.90 Mv acum= 4.45 Psxx acum= 407.47 Psyy acum= 501.41 Msismo acum= -5402.81 Msismo acum= 786.11 P (+) 3255.48 ton P (+) 3330.64 ton P (-) 2603.53 ton P (-) 2528.38 ton Mx (+) -6377.02 ton*m My (+) -333.63 ton*m Mx (-) 1366.18 ton*m My (-) -1041.64 ton*m x (+) 10.59 m y (+) 10.24 m x (-) -4.31 m y (-) -13.36 m Iyy= 1934.47 m4 Ixx= 8774.13 m4 Ixy= -1468.37 m4 Dado que cada variable tiene un máximo y mínimo debido al sentido del sismo en cada eje, el valor máximo de estas combinaciones resultó: σ máx = 39.32 ton/m2, la cual se presentó en el punto (10.59; 10.24) m, coordenadas a partir del centroide. Ver figura 50. Figura 50. Ubicación del punto más esforzado con cargas de sismo (Zapata Z1) 101 Podemos verificar que ninguno de los valores excede al valor máximo admisible, dado que la Norma permite amplificar la capacidad del suelo cuando se considera sismo (1.30 veces), por lo que en ambos casos las dimensiones cumplen con los requerimientos, gravedad menor que 40 ton/m2 y sismo menor que 52 ton/m2 como se muestra en la Tabla 58. Tabla 58. Verificación de esfuerzos máximos en Zapata Z1 Tipo de análisis σ máx (ton/m2) σ diseño (ton/m2) σ adm (ton/m2) % σ adm. σ diseño < σ adm GRAVEDAD 25.45 38.18 40.00 95.44% OK SISMO 39.32 49.15 52.00 94.52% OK Para el cálculo de σ diseño, se amplificó el esfuerzo máximo de gravedad por 1.50 y el esfuerzo máximo de sismo por 1.25. El esfuerzo de diseño que utilizaremos para el diseño en concreto armado será el mayor de estos dos valores: σ diseño= 49.15 ton/m2. 5.6.3. Diseño en concreto armado de la zapata Z1 Ya habiendo definido las dimensiones en planta de la zapata, se procede a diseñar por resistencia con el fin de calcular el refuerzo de acero. Para ello el primer paso será calcular el peralte de la sección que vamos a diseñar. Para ello, tenemos que saber que la cortante se da de dos formas: por flexión (a d de la cara de la columna), y por punzonamiento (a d/2 de la cara). A continuación, explicaremos a detalle cada una de ellas. 5.6.3.1. Verificación por corte En zapatas, al no tener estribos, el concreto deberá resistir toda la fuerza cortante, para calcular la resistencia al corte suministrada por el concreto utilizaremos la siguiente fórmula: 𝑉𝑐 = 0.53 ∗ √𝑓′𝑐 ∗ 𝑏𝑤 ∗ 𝑑 102 La solicitación viene dada por la resultante del esfuerzo de diseño (𝜎𝑢 = 49.15 𝑡𝑜𝑛/𝑚2) distribuido por el área en planta de la zapata. Esta fuerza distribuida actúa como reacción del suelo hacia la zapata, a partir de ello calcularemos las fuerzas cortantes que produce en las zonas más críticas de la zapata. Figura 51. Zonas críticas sometidas a fuerza cortante Tabla 59. Verificación de resistencia del concreto a corte para la fuerza cortante última actuante Caso Ln S d Vu (Ton) φVc (Ton) Verificación 1 1.30 3.70 0.90 18.86 217.39 OK 2 3.15 3.70 0.90 117.76 217.39 OK 3 5.55 3.70 0.90 327.10 217.39 Necesita VC 4 2.65 23.95 0.90 82.51 1407.19 OK 5 5.55 2.90 0.90 256.38 170.39 Necesita VC 6 0.95 2.90 0.90 2.36 170.39 OK 7 4.00 3.00 0.90 155.60 176.27 OK 103 Para el cálculo del φVc se ha asumido una altura de zapata de 1.00 m. Por lo que de la Tabla 59 verificamos que existen dos secciones críticas donde el Vu es mayor a la resistencia del concreto, por lo que en esas secciones incorporaremos vigas de conexión para añadirle resistencia al corte a estas secciones. Sin embargo, podemos notar que las secciones 2, y 7 tienen un Vu cercano al φVc, por lo que, con el objetivo de asegurar un óptimo comportamiento estructural, aquí también añadiremos vigas de conexión. 5.6.3.2. Verificación por punzonamiento Para el análisis por punzonamiento utilizaremos la siguiente ecuación: 𝑉𝑐 = 1.06 √𝑓′𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 Donde: 𝑏𝑂 = perímetro de punzonamiento En este caso nuestra fuerza cortante Vu para la verificación será considerando la mayor combinación amplificada proveniente de las cargas axiales de la columna. La siguiente tabla se calculó con d= 0.90m, por lo tanto, h= 1.00m. Tabla 60. Verificación por punzonamiento de fuerza cortante VERIFICACION PUNZONAMIENTO φVc 728.57 ton Vu 402.84 ton En la Tabla 61 notamos que nuestra zapata resiste muy bien el efecto de punzonamiento de la columna más cargada de la zapata. Finalmente, utilizaremos peralte de 1.00m en nuestra zapata. Para facilitar el diseño de refuerzo de la zapata se ha hecho una división en tres bloques, a continuación: 104 Figura 52. Bloques predominantes de zapata Z-01. De cada bloque se calculó el acero superior e inferior en cada una de sus dos direcciones, a continuación: Tabla 61. Cálculo del refuerzo por flexión de la zapata Z1 DISEÑO POR FLEXION Bloque Momentos flectores (ton.m) Espaciamiento diseño (cm) A Mux+ 147.71 10 Mux- 97.33 15 Muy+ 103.00 15 Muy- 11.00 30 B Mux+ 50.09 30 Mux- 31.44 30 Muy+ 111.56 15 Muy- 64.00 25 C Mux+ 70.04 20 Mux- 9.22 30 Muy+ 63.00 25 Muy- 10.00 30 Para el cálculo del espaciamiento se usó acero de diámetro 1” para todo el elemento, las separaciones de 30 cm son debido al As mín: 16.20 cm2 por bloque de 1.00m de ancho. 105 5.6.4. Diseño de Vigas de Cimentación Debido a que las placas se encuentran en el límite de propiedad de la planta, la carga vertical tiene una excentricidad respecto del centro de gravedad del cimiento. Esta excentricidad y la carga vertical producen un momento flector y su vez esfuerzos muy elevados que el suelo no es capaz de soportar. De esta manera se coloca una viga de cimentación que conecte este cimiento con una zapata en la misma dirección para soportar todo el momento flector, con ello se logrará que el suelo tenga una presión uniformemente repartida gracias a que esta viga de cimentación controlará el posible giro. En este caso se conecta el cimiento de la placa 2 y la zapata que alberga dos columnas C-01 y las placas 08 y 09 con una viga de cimentación de (.50x1.60). Figura 53. Vigas de cimentación que unen las Zapatas Z-01 y Zapata Z-02 Estas vigas de cimentación se pueden modelar del lado izquierda como un empotrado y del lado derecho como apoyo simple. Del Software SAFE 2016, se modeló la cimentación y dichas vigas, de las cuales se muestran los resultados del diagrama de momentos flectores y fuerzas cortantes, lo cuales servirán para el diseño por flexión y corte de dichas vigas: 106 Figura 54. DMF de Viga de cimentación VC-02 que unen las Zapatas Z-01 y Z-02 Figura 55. DMF de Viga de cimentación VC-03 que unen las Zapatas Z-01 y Z-02 Las dimensiones a considerar en el diseño son b = 50 cm y h = 160 cm, estas dimensiones resultaron de un proceso iterativo por el cual se corroboró que dichas medidas son suficientes para soportar las fuerzas internas. El diseño por flexión se realizará acorde al diseño mostrado en vigas correspondiente al capítulo 6.3. A continuación se muestran las fórmulas utilizadas para el cálculo de “a” y el área de acero requerido: 𝑎 = 𝑑 − √𝑑2 − 2|𝑀𝑢| 𝜑∗0.85∗𝑓′𝑐∗𝑏 𝐴𝑠 = |𝑀𝑢| 𝜑∗𝑓𝑦∗(𝑑− 𝑎 2 ) Tabla 62. Diseño por flexión de viga de cimentación M (Tn-m) b (cm) d (cm) f'c (kg/cm2) a (cm) As (cm2) # varillas 1" Armado VC2 + 328 50 152 210 29.78 60.17 12 3 capas de 4Ø1" VC2 - 71.15 50 155 210 5.82 12.38 2 1 capa de 4Ø1" VC3 + 341 50 152 210 31.11 61.20 12 3 capas de 4Ø1" VC3 - 58.98 50 155 210 4.81 10.23 2 1 capa de 4Ø1" Se armará la viga corriendo 4Ø1" superior e inferior. Se cumple con que el acero colocado inferior sea por lo menos 1/3 del acero colocado superior (61.2/3 = 20.40 cm²). 107 El diseño por Corte también se realizará utilizando los principios de vigas. Las fuerzas de corte resultaron: VC-02+= 57.06 Tn, VC-02-= 93.63 Tn y VC-03+= 58.03 Tn, VC-03-= 94.73 Tn El aporte del concreto es: ФVc = 0.85x0.53x√210x50x152 = 49.62 ton, donde se verifica que ФVc < Vu en todos los casos, por lo que se requieren de estribos de confinamiento. La separación en la zona confinada se calculará acorde a lo estipulado en el capítulo 21.4.4.4 de la norma E.060: • d/4, pero no es necesario que el espaciamiento sea menor de 150 mm: 152/4= 38 cm • Diez veces el db longitudinal confinada de menor diámetro: 10*2.54 cm= 25.40 cm • 24 veces el diámetro de la barra del estribo cerrado de confinamiento: 24*3/8” =17.04 cm • 300 mm. El espaciamiento en la zona confinada será el menor de los valores calculados y múltiplo de 5, es decir 15 cm. La zona confinada será 2 veces el peralte efectivo: 3.20 m; sin embargo, dado que la viga tiene 5.90 m, todo el elemento se encontrará confinado. De los resultados anteriores se indica que la distribución de estribos para la VC-02 y VC-03 será: Ø3/8": 1@0.05 m y Resto @0.15 m. Figura 56. Distribución de aceros de la VC-02 y VC03 mailto:1@0.05 108 Figura 57. Diseño final de Zapata Z01 109 5.7. Diseño de escaleras Para el diseño de escaleras, se recurrirá a modelos simplificados que nos permitirán cuantificar los efectos que tienen las cargas de gravedad en estos elementos. La escalera a diseñar será la que está ubicada en la parte derecha de la planta. Antes de crear el modelo geométrico será necesario definir cómo va a trabajar esta estructura de concreto armado, la escalera que analizaremos estará apoyada en las vigas paralelas a los ejes 3 y 4, no en las placas laterales ni la viga perpendicular a las mencionadas. Figura 58. Vista en planta de la escalera 5.7.1. Análisis estructural de escalera Modelaremos la escalera típica, la misma que tendrá variaciones para la primera planta dado que en esta estará apoyada en el piso y no en una viga, además de tener mayor altura. La escalera que se modeló en la siguiente figura. 110 Figura 59. Modelos usados para el análisis de la escalera Cabe destacar, que debido a que las losas que sirven de descanso están apoyadas en tres de sus lados, consideraremos para nuestro modelo solo la mitad del tramo longitudinal en esa dirección y ahí se colocará el apoyo. En la figura 59 podemos observar ambos tramos de la escalera, para este caso solo tendremos dos, así como los tramos horizontales que representan los descansos y los inclinados son la garganta de la escalera. Es necesario definir el espesor de la garganta la cual definiremos como 15 cm, además se utilizará la fórmula del libro Albañilería Confinada del Ing. Ángel San Bartolomé, 1994 para calcular el peso propio de la garganta, donde los términos cp y p se refieren a la medida del contrapaso y del paso respectivamente, que son 17.5 y 30.0 cm. 𝑝𝑝𝑔𝑎𝑟𝑔𝑎𝑛𝑡𝑎 = 2.4 ∗ ( 𝑐𝑝 2 + 𝑡 ∗ √1 + ( 𝑐𝑝 𝑝 ) 2 ) = 0.63 𝑡𝑜𝑛/𝑚2 111 El descanso es una losa de 20 cm de espesor, por lo que su peso propio es mucho más sencillo de calcular: 𝑝𝑝𝑑𝑒𝑠𝑐𝑎𝑛𝑠𝑜 = 2.4 ∗ 0.2 = 0.48 𝑡𝑜𝑛/𝑚2 Además, este análisis se realizará para una franja de escalera de 1m, la cual luego escalaremos según las necesidades del proceso, es necesario incluir también el peso del piso terminado (0.10 ton/m2) para calcular la carga muerta total, por ello las cargas muertas por descanso y garganta, respectivamente quedan: 𝑊𝐷1 = 0.58 𝑡𝑜𝑛/𝑚2 𝑊𝐷2 = 0.73 𝑡𝑜𝑛/𝑚2 De acuerdo en la Norma E0.20 Cargas, la carga viva para las escaleras y corredores de este tipo de edificio será 0.40 ton/m2 en todos sus tramos. En la figura 6.27 observamos el diagrama de momentos flectores correspondiente a la combinación de carga última (1.4*CM+1.7*CV). Figura 60. DMF de carga última para el primer tramo de la escalera típica 112 En base a los resultados del análisis, la escalera presenta momentos positivos con un valor máximo en la garganta de 0.971 ton-m. Pese a que al parecer la totalidad de la flexión es positiva, se colocará refuerzo superior para controlar fisuras y algún momento negativo producto de la rigidez de la viga perpendicular en la que se apoya la escalera. 5.7.2. Diseño en concreto armado de escalera El diseño por flexión se realizará acorde al diseño mostrado en losas macizas con franjas de ancho de 1 m. a continuación se muestran las fórmulas utilizadas para el cálculo de “a” y el área de acero requerido: 𝑎 = 𝑑 − √𝑑2 − 2|𝑀𝑢| 𝜑∗0.85∗𝑓′𝑐∗𝑏 𝐴𝑠 = |𝑀𝑢| 𝜑∗𝑓𝑦∗(𝑑− 𝑎 2 ) Tabla 63. Diseño por flexión de escalera TRAMO 1 b(cm) d(cm) Mu (Ton- m) a (cm) As (cm2) ARMADO A 100 17 0.26 0.10 0.41 φ1/2"@0.25 m 100 17 -1.52 0.55 2.40 φ1/2"@0.25 m B 100 17 -1.52 0.55 2.40 φ1/2"@0.25 m 100 17 0.89 0.33 1.40 φ1/2"@0.25 m 100 17 -1.41 0.51 2.23 φ1/2"@0.25 m C 100 17 -1.41 0.51 2.23 φ1/2"@0.25 m 100 17 0.63 0.23 0.99 φ1/2"@0.25 m TRAMO 2 b(cm) d(cm) Mu (Ton- m) a (cm) As (cm2) ARMADO A 100 17 0.28 0.10 0.44 φ1/2"@0.25 m 100 17 -1.42 0.51 2.25 φ1/2"@0.25 m B 100 17 -1.42 0.51 2.25 φ1/2"@0.25 m 100 17 0.97 0.36 1.53 φ1/2"@0.25 m 100 17 -1.42 0.51 2.24 φ1/2"@0.25 m C 100 17 -1.42 0.51 2.24 φ1/2"@0.25 m 100 17 0.65 0.24 1.02 φ1/2"@0.25 m Como malla inferior se colocó 1/2” @ 25cm y como malla superior ½” @ 25cm con lo que se cumple las demandas por flexión. El acero transversal corresponde al acero por temperatura 0.0018*b*d=3.06cm2, se colocó una malla de 3/8” @ 20cm. 113 5.7.3. Diseño del Muro de Apoyo El muro de 15cm de espesor para el apoyo no tiene problemas de esbeltez, se colocó malla mínima horizontal (0.002*b*h) y malla mínima vertical (0.0015*b*h), uniformizando se usó 1/2” @ 20cm. e 15 cm h 340 cm Ø 0.7 f'c 210 kg/cm2 Ag 5100 cm2 k 1 lc 175 cm φPn 412.23 Ton ph min 3 cm2 pv min 2.25 cm2 Diametro (#) 4 Av (cm2) 1.267 Separacion (cm) 20 As (cm2) 6.33 114 Figura 61. Sección transversal de armado de escalera 115 Capítulo 6: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Habiendo culminado el diseño de estructuras del proyecto y logrado los objetivos trazados, llegamos a las siguientes conclusiones: La estructuración se planteó de manera que fuese lo más simétrica posible con el objetivo de evitar las irregularidades de torsión en planta y de la misma manera poder disminuir los desplazamientos laterales. Como era de esperarse, el predimensionamiento no resultó ser la estructuración final, dado a las altas solicitaciones en algunos elementos, tales como vigas y columnas, por lo que fue necesario aumentar las dimensiones de estos. Se esperaba que el peso por metro cuadrado en el edificio sea de 1 Ton/m2; sin embargo, resultó 1.17 Ton/m2 en los pisos típico dado que la estructura cuenta con gran cantidad de placas en el eje X e Y, y a la robustez de las columnas y vigas. Asimismo, las losas son de mayor peso que las convencionales debido a su peralte, la luz libre y el uso que se le dará. Dado a las altas solicitaciones que genera una Edificación tipo A-2, se tuvo que considerar el acero en compresión para el diseño de vigas peraltadas y la redistribución de momentos para vigas de acoplamiento. Asimismo, nos percatamos que, a menor longitud de luz libre en un tramo de viga, se verificó que en su diagrama de momentos flectores predomina el efecto de sismo. Se verificó el sistema estructural asumido de edificio de muros de corte, ya que para que cumplan esta condición, los muros de corte debía resistir por lo menos el 80% de la Vbasal y efectivamente las placas resistían el 98% de la Vbasal. Por lo que las solicitaciones en flexocompresión y corte de las columnas fueron bajas, resultando cuantías de entre el 1 y 2%. Al comparar el metrado obtenido por el programa ETABS y el realizado manualmente, se obtuvo algunas pequeñas diferencias (alrededor de 3%) en el resultado del metrado obtenido. 116 Con el objetivo de tener una estructura más rígida se diseñaron placas en forma de L en los vértices, de tal manera que las mochetas ayuden a garantizar un adecuado empotramiento y anclaje del acero de refuerzo de las vigas de los ejes 1, 2, 3 y 4. Para elementos estructurales como vigas, columnas y placas fue necesario realizar un diseño por capacidad para que puedan garantizar la falla dúctil (falla por flexión) evitando la falla frágil (falla por corte). Las cuantías horizontales de las placas P-5 y P-2 del primer bloque, resultaron ser muy altas, estando cercanas a la cuantía máxima. Este se debe, a que dichas placas tienen gran longitud en la dirección 2-2, por lo que absorben una importante cantidad de cortante basal. El proyecto se trabajó al inicio con menos placas que las de la estructuración final. La necesidad de agregar placas se debió a que las derivas inelásticas resultantes eran mayores que 7 por mil (deriva permisible), por lo que se agregaron mayor cantidad de placas en el eje D. Asimismo, con dichas placas se logró disminuir la excentricidad del centro de rigidez y centro de masas, por lo que resultó menor torsión. El criterio para definir cuáles serían zapatas combinadas y aisladas fue asumir que todas serían aisladas, al realizar ello nos percatamos que muchas de ellas se superponían, por lo que se optó por utilizar zapatas combinadas. Debido a los límites de propiedad del terreno, en el proyecto tenemos zapatas excéntricas conectadas mediante vigas de cimentación a zapatas vecinas con el fin de mitigar la gran excentricidad y el momento de volteo. 117 Capítulo 7: ÍNDICE DE FIGURAS Y TABLAS FIGURAS Figura 1. Vista frontal del edificio (elevación) ........................................................................ 8 Figura 2. Plano de arquitectura del piso típico ......................................................................... 9 Figura 3. Estructuración del edificio ...................................................................................... 13 Figura 4. Distancia más crítica entre el centro de rigidez y centro de masas ......................... 32 Figura 5. Espectro de aceleraciones espectrales de diseño .................................................... 34 Figura 6. Vista tridimensional del modelo en ETABS versión 19.0.0 ................................... 35 Figura 7. Sección transversal de la losa aligerada .................................................................. 42 Figura 8. Tramo de losa aligerada a diseñar. .......................................................................... 42 Figura 9. Modelo estructural con carga última ....................................................................... 43 Figura 10. Diagrama de momentos flectores de la losa cargada en su totalidad ...................... 43 Figura 11. DMF mostrando los puntos teóricos de corte y las longitudes de los bastones ...... 46 Figura 12. Diseño por Flexión de Losa Aligerada ................................................................... 47 Figura 13. Diagrama de fuerzas cortantes del tramo de viguetas ............................................. 48 Figura 14. Diseño Final del primer paño de la Losa Aligerada en análisis .............................. 49 Figura 15. Momentos flectores en aligerado sometido a carga muerta .................................... 52 Figura 16. Deflexiones en aligerado debido a carga muerta .................................................... 53 Figura 17. Momentos flectores en aligerado sometido a cargas de servicio ............................ 53 Figura 18. Deflexiones en aligerado debido a cargas de servicio ............................................ 54 Figura 19. Área de losa maciza para depósito de Libros .......................................................... 55 Figura 20. Plano final de losa maciza ....................................................................................... 58 Figura 21. Viga a diseñar del eje 3 ........................................................................................... 59 Figura 22. Envolvente de momentos flectores ......................................................................... 61 Figura 23. Cortante por Capacidad ........................................................................................... 63 Figura 24. Envolvente de cortantes en la viga .......................................................................... 65 Figura 25. Requerimientos para la zona confinada .................................................................. 68 Figura 26. Requerimientos de estribos en vigas ....................................................................... 68 Figura 27. Diagrama de fuerzas cortantes del tramo E-F de la viga del eje 3. ......................... 70 Figura 28. Deformación del acero εt para flexión positiva y negativa. .................................... 72 Figura 29. Momentos flectores de la viga ................................................................................ 72 Figura 30. Resistencia a flexión de la viga ............................................................................... 73 118 Figura 31. Diseño de la viga eje 3, tramo A-B ......................................................................... 74 Figura 32. Diseño de la viga eje 3, tramo B-C ......................................................................... 74 Figura 33. Diseño de la viga eje 3, tramo C-D ......................................................................... 75 Figura 34. Diseño de la viga eje 3, tramo D-E ......................................................................... 75 Figura 35. Diseño de la viga eje 3, tramo E-F .......................................................................... 75 Figura 36. Diseño de la viga eje 3, tramo F-G ......................................................................... 76 Figura 37. Área tributaria de columna C2 ................................................................................ 77 Figura 38. Distribución final de aceros posterior a las iteraciones .......................................... 79 Figura 39. Diagrama de Interacción Carga Axial vs Momento 3 (Eje Y) ................................ 80 Figura 40. Diagrama de Interacción Carga Axial vs Momento 2 (Eje X) ................................ 80 Figura 41. Obtención del Momento Resistente ........................................................................ 81 Figura 42. Esquema de espaciamientos de estribos según la norma E0.60 .............................. 83 Figura 43. Ejemplo de Diagrama de interacción ...................................................................... 86 Figura 44. Diagrama de Interacción en el eje 3-3 de los pisos 1, 2 y 3 .................................... 88 Figura 45. Diagrama de Interacción en el eje 2-2 de los pisos 1, 2 y 3 .................................... 89 Figura 46. Diseño final la Placa P-5 en tres bloques. ............................................................... 95 Figura 47. Vista en planta de la cimentación dimensionada para el edificio ........................... 97 Figura 48. Centroide de zapata Z1 ........................................................................................... 98 Figura 49. Ubicación del punto más esforzado con cargas de gravedad (Zapata Z1) .............. 99 Figura 50. Ubicación del punto más esforzado con cargas de sismo (Zapata Z1) ................. 100 Figura 51. Zonas críticas sometidas a fuerza cortante ............................................................ 102 Figura 52. Bloques predominantes de zapata Z-01. ............................................................... 104 Figura 53. Vigas de cimentación que unen las Zapatas Z-01 y Zapata Z-02 ......................... 105 Figura 54. DMF de Viga de cimentación VC-02 que unen las Zapatas Z-01 y Z-02 ............ 106 Figura 55. DMF de Viga de cimentación VC-03 que unen las Zapatas Z-01 y Z-02 ............ 106 Figura 56. Distribución de aceros de la VC-02 y VC03 ........................................................ 107 Figura 57. Diseño final de Zapata Z01 ................................................................................... 108 Figura 58. Vista en planta de la escalera ................................................................................ 109 Figura 59. Modelos usados para el análisis de la escalera ..................................................... 110 Figura 60. DMF de carga última para el primer tramo de la escalera típica .......................... 111 Figura 61. Sección transversal de armado de escalera ........................................................... 114 119 TABLAS Tabla 1. Factores de Reducción según el tipo de solicitación .................................................. 11 Tabla 2. Espesores típicos y luces máximas recomendadas (Blanco, 1994) ............................ 15 Tabla 3. Descripción de los parámetros sísmicos ..................................................................... 19 Tabla 4. Cortante Basal en la dirección X ................................................................................ 20 Tabla 5. Distribución de fuerzas sísmicas en altura en dirección X ......................................... 21 Tabla 6. Cortante Basal en la dirección Y ................................................................................ 21 Tabla 7. Distribución de fuerzas sísmicas en altura en dirección Y ......................................... 21 Tabla 8. Tabla de sobrecargas por ambiente ............................................................................ 22 Tabla 9. Peso sísmico de la edificación por cada techo ............................................................ 23 Tabla 10. Análisis de irregularidad de piso blando e irregularidad extrema de rigidez Eje X. 24 Tabla 11. Análisis de irregularidad de piso blando e irregularidad extrema de rigidez Eje Y. 25 Tabla 12. Diseño Preliminar de Columnas y Muros ............................................................... 26 Tabla 13. Diseño Preliminar de Columnas ............................................................................. 27 Tabla 14. Diseño Preliminar de Muros ................................................................................... 27 Tabla 15. Diseño Preliminar de Muros ................................................................................... 27 Tabla 16. Diseño Preliminar de Columnas ............................................................................. 27 Tabla 17. Diseño Preliminar de muros .................................................................................... 28 Tabla 18. Diseño Preliminar de Muros ................................................................................... 28 Tabla 19. Irregularidad de Masa de la edificación .................................................................. 28 Tabla 20. Irregularidad de torsional en el eje X del Caso “Sismo +X” .................................. 30 Tabla 21. Irregularidad de torsional en el eje X del Caso “Sismo -X” ................................... 30 Tabla 22. Irregularidad de torsional en el eje Y del Caso “Sismo +Y” .................................. 30 Tabla 23. Irregularidad de torsional en el eje Y del Caso “Sismo -Y” ................................... 31 Tabla 24. Ubicación y distancia de los Centros de Rigidez y Centro de Masas por piso ....... 31 Tabla 25. Parámetros sísmicos del edificio según la NTE 0.30 .............................................. 33 Tabla 26. Valores de aceleración espectral ............................................................................. 33 Tabla 27. Tabla de modos resultantes y masa participativa .................................................... 36 Tabla 28. Cálculo de factor de escalamiento .......................................................................... 37 Tabla 29. Tabla de desplazamientos laterales en X ................................................................ 38 Tabla 30. Tabla de desplazamientos laterales en Y ................................................................ 38 Tabla 31. Porcentajes de cortante basal por tipos de elemento vertical en el eje X ............... 39 120 Tabla 32. Porcentajes de cortante basal por tipos de elemento vertical en el eje Y ............... 39 Tabla 33. Diseño de losa aligerada para momentos positivos ................................................ 45 Tabla 34. Diseño de losa aligerada para momentos negativos ............................................... 45 Tabla 35. Tabla de longitudes de corte ................................................................................... 47 Tabla 36. Tabla de longitudes de corte ................................................................................... 50 Tabla 37. Tabla para el cálculo de acero considerando 1.00 m de ancho en el eje X ............. 56 Tabla 38. Tabla para el cálculo de acero considerando 1.00 m de ancho en el eje Y ............. 57 Tabla 39. Diseño por Flexión de la viga del eje 3 ................................................................... 61 Tabla 40. Diseño por Capacidad de la viga del eje 3 .............................................................. 65 Tabla 41. Cálculo de Vc de cada tramo de viga ...................................................................... 69 Tabla 42. Diseño de corte para la zona confinada de cada tramo de viga .............................. 69 Tabla 43. Diseño de corte para la zona no confinada de cada tramo de viga ......................... 69 Tabla 44. Deformaciones unitarias del acero .......................................................................... 72 Tabla 45. Metrado de cargas de la columna C2. ..................................................................... 78 Tabla 46. Tabla resumen de la cantidad de varillas de acero utilizada ................................... 79 Tabla 47. Cargas aplicadas en la base de la columna ............................................................. 79 Tabla 48. Combinaciones de carga asociadas a las solicitaciones en la base de la columna C-1 80 Tabla 49. Aporte del concreto en las direcciones X e Y por cada combinación de carga ...... 82 Tabla 50. Cálculo de espaciamiento por eje. .......................................................................... 82 Tabla 51. Cálculo de espaciamiento de estribos de columna para cada bloque ...................... 84 Tabla 52. Casos de cargas para el piso 1 ................................................................................. 87 Tabla 53. Cargas provenientes de las combinaciones para el piso 1 ...................................... 88 Tabla 54. Cálculo de espaciamiento para malla horizontal .................................................... 91 Tabla 55. Cálculo del eje neutro en la zona alta y baja del muro de corte .............................. 92 Tabla 56. Cargas de gravedad para el dimensionamiento de Z1 ............................................ 99 Tabla 57. Cargas de sismo para el dimensionamiento de Z1 ................................................ 100 Tabla 58. Verificación de esfuerzos máximos en Zapata Z1 ................................................ 101 Tabla 59. Verificación de resistencia del concreto a corte para la fuerza cortante última actuante 102 Tabla 60. Verificación por punzonamiento de fuerza cortante ............................................. 103 Tabla 61. Cálculo del refuerzo por flexión de la zapata Z1 .................................................. 104 Tabla 62. Diseño por flexión de viga de cimentación ........................................................... 106 Tabla 63. Diseño por flexión de escalera .............................................................................. 112 121 Capítulo 8: BIBLIOGRAFÍA [1] James K. Wight, James G. MacGregor. (2009). Reinforced Concrete - Mechanics and Design. 5ta Edición. Prentice Hall [2] Blanco, A. (1995). Estructuración y diseño de edificaciones de concreto armado. Lima: Capitulo de ingenieria Civil consejo departamental de lima. [3] Ottazzi Pasino, Gianfranco. (2017). Apuntes del curso Concreto Armado 1. Lima, Perú: Fondo Editorial PUCP. [4] Muñoz, A. (2004). Ingenieria sismorresistente. Lima: PUCP. [5] SEAOC (1990) A Framework for performance Based Design. VISION 2000 committee. Structural Engineers Association of California. California. [6] Muñoz, A. (2008). Apuntes sobre la Norma Peruana de Diseño Sismorresistente NTE.030.Lima. [7] QUEZADA, Carlos. (2015). ETABS 2015. Primera Edición Grupo Editorial Megabyte S.A.C. [8] DECRETO SUPREMO QUE MODIFICA LA NORMA TÉCNICA E.030 “DISEÑO SISMORRESISTENTE”. (24 de ENERO de 2016). El Peruano. [9] Blanco, A. (2014). Evolución de la Norma sismica en el Perú. Lima. [10] San Bartolomé, Ángel. (1998).Análisis de Edificios. Lima, Perú: Fondo Editorial PUCP [11] Harmsen Gómez de La Torre, Teodoro. (2003). Diseño de estructuras de concreto armado. 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PLANOS DE ESTRUCTURAS VEREDA 1 2 3 A B C D E F 4 G 1 2 3 4 SALA DE VENTAS-INFORMES INFORMES (IPAD) ESPERA ATENCION NPT +0.50 HALL DE INGRESO LABORATORIO VITRINA 1 NPT +0.50 LABORATORIO VITRINA 2 NPT +0.50 LABORATORIO DE QUIMICA NPT +0.50 SALA DE PROFESORES A TIEMPO COMPLETO DEPOSITO CORREDOR ESCALERA DE EVACUACION 2 TIPO: PRESURIZADA P2 PT10 P2 1 2 3 4 5 6 7 15 14 16 17 18 19 20 21 8 7 6 5 4 3 2 PROY. DUCTO DE PRESURIZACION BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BARANDA H=0.90 NPT +0.50 TOPICO LACTARIO PSICOLOGIA DECRETO SUPREMO Nº 009-2006-MIMDES COORDINACION HALL PRINCIPAL NPT +0.50 ASCENSOR ASCENSOR 1 16 PERSONAS ASCENSOR 2 16 PERSONAS ASCENSOR 3 16 PERSONAS 1 2 3 4 PROY. DUCTO DE PRESURIZACION 12 11 13 14 15 16 17 18 8 7 6 5 4 3 2 1 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BARANDA H=0.90 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 1 TIPO: PRESURIZADA NPT +0.50 TABLERO TABLERO TABLERO UPS NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 SH HOMBRES SH MUJERES SH DISCA- PACITADO CUARTO TECNICO LAVAMOPAS CL. CORREDOR OFICINA ESPECIAL CORREDOR CORREDOR NPT +0.50 NPT +0.50 FOTOGRAFIA DEPOSITO (AFICHES, PUBLICIDAD) PT8 ABERTURA DE ACCESO A SUB ESTACIONREJILLA DE VENTILACION MURO MEDIANERO H= 3.25m REJILLA DE VENTILACION PROYECCION DE TECHO MASETERO H= 0.40m MASETERO H= 0.40m MASETERO H= 0.40m MASETERO H= 0.40m MASETERO H= 0.40m PUERTA METALICA H=3.00m REJA METALICA H=3.00m REJA METALICA H=3.00m REJA METALICA H=3.00m ATRIO DE INGRESO PENDIENTE 6.00% RAMPA PARA DISCAPACITADOS 1. 20 10.25 6. 20 1. 20 1. 80 5. 60 0. 50 0. 50 NPT +0.00 NPT +0.00 BARANDA H = 80cm BARANDA H = 80cm BARANDA H = 80cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 80cm LÍMITE DE PROPIEDADLÍMITE DE PROPIEDAD 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 9.4800 23.8800VEREDA BERMA VEREDA BERMA PT14 PT8 PT4 PT14 P2 P1 P1 P2 P2P1 PT7 PT7 PT13 PT13 PT9 PT7 PT4 PT4 PT7 P2 P2 P2 P2 P2P2 P2 P1 P1 PT15 P1 P1 PT9 PT13 PT5 5.00 5.00 1.950.305.006.505.00 5.306.505.00 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 6.65 5.00 22 21 20 19 18 17 23 SE N DE RO P EA TO N A L ESTACIONAMIENTO 1 SE N DE RO P EA TO N A L P= 1 % P= 1 % P= 1 % P= 1 % P= 1 % P= 1 % P= 1 % 31 32 33 34 35 36 37 38 ESTACIONAMIENTO 2 ESTACIONAMIENTO 2 PT4 PT4 PT4 PT5 PT5 PT2 P1 P2 P3 P3 P3 P3P2 DW2 D W 2 D W 2 DW2 D W 2D W 2 C T P1 P2 P1 P1 P3 P1 P1 P3 P1 P1 P3 P3 P1 P1 P3 P1 P3 P1 P1 P3 P1 P3 P1 P1 P3 P1 P1 P1 CANCHA DEPORTIVA JARDIN JARDIN JARDIN GRASS ARTIFICIAL JARDIN PT16 DW2 P1 P1 G .C .I P2 1.80 NPT +0.15 NPT +/-0.00 NPT +0.15 NPT +0.15 NPT +0.15 NPT +0.15 NPT +/-0.00 NPT +/-0.00 NPT +0.15 NPT +0.15 NPT +/-0.00 NPT +0.15 10 1234 BERMA CASETA DE CONTROL 567 LÍ M ITE D E PR O PI ED A D LÍ M ITE D E PR O PI ED A D LÍ M ITE D E PR O PI ED A D LÍMITE DE PROPIEDAD VEREDA S.H. 30 CUARTO DE BASURA 54 m3 (0.004m3 x 1m2 techado) 11 89 15 16 CTO. DE GAS 14 13 12 29 LÍMITE DE PROPIEDAD 28 P1 P1 5.40 1.00 0. 50 0. 25 6. 23 0. 35 6. 05 0. 35 6. 05 0. 35 6. 23 0. 25 3. 00 3.40 13.50 3.35 0. 60 5. 85 1. 20 1. 90 6. 00 0.90 2.30 8. 40 22.20 5. 00 1. 88 0. 55 2. 05 0. 55 3. 25 0. 55 2. 05 0. 55 3. 25 0. 55 2. 05 0. 55 3. 25 0. 55 2. 05 0. 55 1. 73 0. 15 6. 23 0. 35 6. 05 0. 35 6. 05 0. 35 6. 22 2. 001.65 1.65 0. 50 5.40 1.00 5.40 4.35 6.00 5.55 1.00 0.80 5. 00 5. 00 5. 00 1.95 26 .1 0 25 .6 0 0.90 1. 10 0.90 2.30 8. 40 6. 45 6. 00 1. 90 1. 20 1. 10 3.20 3.20 2.150.90 3.20 19 .5 0 6.95 16.05 38 .1 5 1. 20 3. 50 1.65 3. 00 6.68 3. 15 6.95 12.25 TAPAJUNTA PROYECCIÓN DE COBERTURA LIGERA ARCO DE FÚTBOL ARCO DE FÚTBOL JUNTA DE DILATACION JUNTA DE DILATACION MURO MEDIANERO H= 3.00m P1 P3 P3 D W 2 DW2 AUDITORIO HALL / FOYER PATIO DE SERVICIO SH SERVICIO ALMACEN COCINA ATENCION LIMPIEZA PENDIENTE 6.00% RAMPA PEATONAL TRAMPA DE GRASA A-105 PT2 BA RA N D A H =0 .9 0 COMEDOR VIP SAE INFORMES (IPAD) ESPERA ATENCION OFICINADEPOSITO JARDINERA P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 2. 60 2. 60 2. 60 2. 50 3. 80 1. 20 6.50 5.40 1.00 3.20 0.40 0.70 2.10 0.55 0. 50 0. 15 5. 40 0. 15 0. 90 0. 15 18 .3 0 0. 90 0. 15 0.15 0.90 0.15 2.15 0.15 3.50 3.35 P1 3.451.452.502.502.502.503.55 15.90 BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS BOTALLANTAS COMEDOR P1 P1 P1 P1 P1 P1 2. 50 5.40 1.00 0. 60 3. 20 25 .0 0 5. 00 5. 00 22.30 NPT +0.50NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 JUNTA e = 10cm EXTRACTOR DE AIRE TIPO AXIAL 0.30x.30m EXTRACTOR DE AIRE TIPO AXIAL 0.30x.30m BOTALLANTASBOTALLANTAS BARANDA H = 90cm MURO CORTAFUEGOS RF-120 MURO CORTAFUEGOS RF-120 P1 P1 BERMA VEREDA M UR O H =3 .0 0m C ER C O O PA C O D E PO LI C A RB O N A TO H =9 .5 5m M UR O H =3 .0 0m C ER C O O PA C O D E PO LI C A RB O N A TO H =9 .5 5m A B C D E F G ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 --- LAMINA : A-01 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ARQUITECTURA ESPECIALIDAD: ARQUITECTURA PRIMER PISO AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text V-04 AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text P-08 AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-07 AutoCAD SHX Text P-07 AutoCAD SHX Text P-07 AutoCAD SHX Text M-19 AutoCAD SHX Text P-08 AutoCAD SHX Text M-01 AutoCAD SHX Text M-02 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text R-04 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-11 AutoCAD SHX Text P-03 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text E-01 AutoCAD SHX Text E-01 AutoCAD SHX Text A-135 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text V-09 AutoCAD SHX Text E-111 AutoCAD SHX Text A-102 AutoCAD SHX Text A-101 AutoCAD SHX Text E-112 AutoCAD SHX Text E-106 AutoCAD SHX Text E-108 AutoCAD SHX Text E-103 AutoCAD SHX Text E-105 AutoCAD SHX Text E-104 AutoCAD SHX Text E-107 AutoCAD SHX Text A-103 AutoCAD SHX Text A-109 AutoCAD SHX Text E-110 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-17 AutoCAD SHX Text E-113 AutoCAD SHX Text E-102 AutoCAD SHX Text E-109 AutoCAD SHX Text PG-01 AutoCAD SHX Text A-110 AutoCAD SHX Text V-09 AutoCAD SHX Text V-10 AutoCAD SHX Text A-106 AutoCAD SHX Text A-107 AutoCAD SHX Text A-108 AutoCAD SHX Text A-111 AutoCAD SHX Text A-110 AutoCAD SHX Text A-138 AutoCAD SHX Text R-05 AutoCAD SHX Text R-05 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-10 AutoCAD SHX Text P-16 AutoCAD SHX Text P-07 AutoCAD SHX Text P-07 AutoCAD SHX Text P-07 AutoCAD SHX Text E-114 AutoCAD SHX Text V-09 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text R-04 AutoCAD SHX Text P-09 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text A-09 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text A-09 AutoCAD SHX Text P-12 AutoCAD SHX Text E-01 AutoCAD SHX Text E-01 AutoCAD SHX Text E-01 AutoCAD SHX Text E-01 AutoCAD SHX Text PE-01 1 2 3 A B C D E F 4 G A B C D E F G 1 2 3 4 HALL DE INGRESO ASCENSOR ASCENSOR 1 16 PERSONAS ASCENSOR 2 16 PERSONAS ASCENSOR 3 16 PERSONAS NPT +5.00 NPT +5.00 SH HOMBRES SH MUJERES PT2 TABLERO TABLERO UPS NPT +5.00 NPT +5.00 NPT +5.00 NPT +5.00 SH DISCA- PACITADO CUARTO TECNICO LAVAMOPAS CL. CORREDOR 28 29 30 31 32 33 34 PT10 PT10 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 13 12 11 27 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 1 TIPO: PRESURIZADA PT10 401 402 403 404 405 406 407 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 2 TIPO: PRESURIZADAPT10 REFUGIO DE DISCAPACITADOS DEPÓSITO NPT +5.00 CORREDOR NPT +5.00 PT2 CAJA ESPERA OFICINA PARA CASOS ESPECIALES NPT +5.00 HALL ADMISION- ENTREVISTASNPT +5.00 NPT +5.00 PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS LABORATORIO NPT +5.00 PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS LABORATORIO NPT +5.00 PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS LABORATORIO NPT +5.00 CORREDOR NPT +5.00 PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS LABORATORIO NPT +5.00 PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS LABORATORIO NPT +5.00 1 2 3 A B C D E F 4 G A B C D E F G 1 2 3 4 ASCENSOR ASCENSOR 1 16 PERSONAS ASCENSOR 2 16 PERSONAS ASCENSOR 3 16 PERSONAS NPT +8.75 NPT +8.75 SH HOMBRES SH MUJERES PT2 TABLERO TABLERO UPS NPT +8.75 NPT +8.75 NPT +8.75 NPT +8.75 SH DISCA- PACITADO CUARTO TECNICO LAVAMOPAS CL. CORREDOR 28 29 30 31 32 33 34 PT10 PT10 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 13 12 11 27 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 1 TIPO: PRESURIZADA REFUGIO DE DISCAPACITADOS DEPÓSITO NPT +8.75 CORREDOR NPT +8.75 HALL NPT +8.75 CORREDOR NPT +8.75 SALA DE LECTURA CUBICULOS DE LECTURA INDIVIDUAL CUBÍCULO DE LECTURA SALA DE ESTUDIOCUBÍCULO DE LECTURA CUBÍCULO DE LECTURA NPT +8.75NPT +8.75 NPT +8.75 DEPÓSITO DE LIBROS DIRECTOR DE BIBLIOTECA BIBLIOTECA DE MEDIOS AUDIOVISUALES ASISTENTE NPT +8.75 NPT +8.75 CATALOGADOR 1 2 3 A B C D E F 4 G A B C D E F G 1 2 3 4 ASCENSOR ASCENSOR 1 16 PERSONAS ASCENSOR 2 16 PERSONAS ASCENSOR 3 16 PERSONAS NPT +12.25 NPT +12.25 SH HOMBRES SH MUJERES PT2 TABLERO TABLERO UPS NPT +12.25 NPT +12.25 NPT +12.25 NPT +12.25 SH DISCA- PACITADO CUARTO TECNICO LAVAMOPAS CL. CORREDOR 28 29 30 31 32 33 34 PT10 PT10 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 13 12 11 27 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 1 TIPO: PRESURIZADA REFUGIO DE DISCAPACITADOS DEPÓSITO NPT +12.25 HALL NPT +12.25 CORREDOR NPT +12.25 SALA DE REUNIONES 1 OFICINAS SALA DE REUNIONES 2 OFICINA 1 OFICINA 2 OFICINA 3 CORREDOR NPT +12.25 CENTRO DE ATENCION AL DOCENTE ARCHIVO NPT +12.25 NPT +12.25 2º PLANTA ESCALA 1/100 3º PLANTA ESCALA 1/100 4º PLANTA ESCALA 1/100 PT10 401 402 403 404 405 406 407 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 2 TIPO: PRESURIZADAPT10 PT10 401 402 403 404 405 406 407 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 2 TIPO: PRESURIZADAPT10 1 2 3 4 1 2 3 4 SALA DE VENTAS-INFORMES INFORMES (IPAD) ESPERA ATENCION NPT +0.50 HALL DE INGRESO LABORATORIO VITRINA 1 NPT +0.50 LABORATORIO VITRINA 2 NPT +0.50 LABORATORIO DE QUIMICA NPT +0.50 SALA DE PROFESORES A TIEMPO COMPLETO DEPOSITO CORREDOR ESCALERA DE EVACUACION 2 TIPO: PRESURIZADA P2 PT10 P2 1 2 3 4 5 6 7 15 14 16 17 18 19 20 21 8 7 6 5 4 3 2 PROY. DUCTO DE PRESURIZACION BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BARANDA H=0.90 NPT +0.50 TOPICO LACTARIO PSICOLOGIA DECRETO SUPREMO Nº 009-2006-MIMDES COORDINACION HALL PRINCIPAL NPT +0.50 ASCENSOR ASCENSOR 1 16 PERSONAS ASCENSOR 2 16 PERSONAS ASCENSOR 3 16 PERSONAS 1 2 3 4 PROY. DUCTO DE PRESURIZACION 12 11 13 14 15 16 17 18 8 7 6 5 4 3 2 1 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BARANDA H=0.90 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 1 TIPO: PRESURIZADA NPT +0.50 TABLERO TABLERO TABLERO UPS NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 NPT +0.50 SH HOMBRES SH MUJERES SH DISCA- PACITADO CUARTO TECNICO LAVAMOPAS CL. CORREDOR OFICINA ESPECIAL CORREDOR CORREDOR NPT +0.50 NPT +0.50 FOTOGRAFIA DEPOSITO (AFICHES, PUBLICIDAD) PENDIENTE 6.00% RAMPA PARA DISCAPACITADOS 1. 20 10.25 1. 20 1. 80 0. 50 0. 50 NPT +0.00 BARANDA H = 80cm BARANDA H = 80cm BARANDA H = 80cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 90cm BARANDA H = 80cm 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 P1 LÍ M ITE D E PR O PI ED A D 0. 50 0. 25 0. 60 1. 88 0. 55 0. 50 5.40 1.00 5.40 4.35 TAPAJUNTA 0. 50 0. 15 EXTRACTOR DE AIRE TIPO AXIAL 0.30x.30m EXTRACTOR DE AIRE TIPO AXIAL 0.30x.30m MURO CORTAFUEGOS RF-120 MURO CORTAFUEGOS RF-120 P1 1º PLANTA ESCALA 1/100 ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 LAMINA : A-02 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESPECIALIDAD: ARQUITECTURA ARQUITECTURA 1, 2, 3, Y 4TA PLANTA --- AutoCAD SHX Text A-206 AutoCAD SHX Text P-11 AutoCAD SHX Text R-04 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text A-210 AutoCAD SHX Text V-06 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text V-08 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text A-206 AutoCAD SHX Text P-11 AutoCAD SHX Text R-04 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text V-06 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text M-14 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text M-20 AutoCAD SHX Text M-09 AutoCAD SHX Text M-16 AutoCAD SHX Text M-16 AutoCAD SHX Text M-20 AutoCAD SHX Text M-15 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text A-206 AutoCAD SHX Text P-11 AutoCAD SHX Text R-04 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text M-24 AutoCAD SHX Text M-24 AutoCAD SHX Text M-26 AutoCAD SHX Text IMPRESORA AutoCAD SHX Text IMPRESORA AutoCAD SHX Text M-23 AutoCAD SHX Text M-23 AutoCAD SHX Text M-25 AutoCAD SHX Text M-25 AutoCAD SHX Text M-23 AutoCAD SHX Text M-21 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text M-22 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text M-27 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text M-09 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text M-09 AutoCAD SHX Text V-06 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text M-07 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text V-04 AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text P-08 AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-07 AutoCAD SHX Text P-07 AutoCAD SHX Text P-07 AutoCAD SHX Text M-19 AutoCAD SHX Text P-08 AutoCAD SHX Text M-01 AutoCAD SHX Text M-02 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text R-04 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-11 AutoCAD SHX Text P-03 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text E-01 AutoCAD SHX Text E-01 AutoCAD SHX Text E-01 1 2 3 A B C D E F 4 G A B C D E F G 1 2 3 4 ASCENSOR ASCENSOR 1 16 PERSONAS ASCENSOR 2 16 PERSONAS ASCENSOR 3 16 PERSONAS SH HOMBRES SH MUJERES TABLERO TABLERO UPS SH DISCA- PACITADO CUARTO TECNICO LAVAMOPAS CL. CORREDOR 28 29 30 31 32 33 34 PT10 PT10 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 13 12 11 27 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 1 TIPO: PRESURIZADA REFUGIO DE DISCAPACITADOS DEPÓSITO CORREDOR HALL CORREDOR SOPORTE TECNICO PROYECTOR AULA AFORO: 40 ALUMNOS PROYECTOR AULA AFORO: 40 ALUMNOS PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS AULA PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS AULA PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS AULA PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS AULAPATIO 1 2 3 A B C D E F 4 G A B C D E F G 1 2 3 4 ESCALERA DE EVACUACION 2 TIPO: PRESURIZADA P2 PT10 P2 1 2 3 4 5 6 7 15 14 16 17 18 19 20 21 8 7 6 5 4 3 2 PROY. DUCTO DE PRESURIZACION BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BARANDA H=0.90 NPT +0.50 1 2 3 4 PROY. DUCTO DE PRESURIZACION 12 11 13 14 15 16 17 18 8 7 6 5 4 3 2 1 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 BARANDA H=0.90 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 1 TIPO: PRESURIZADA NPT +0.50 MURO H=1.80 CUNETA DE DRENAJE PLUVIAL SUMIDERO PE N D IE N TE 1 .0 0% PE N D IE N TE 1 .0 0% BANCO DE CONDENSADORES EQUIPOS DE INSTALACIONES MECANICAS EQUIPO DE INSTALACIONES MECANICAS NTT +54.25 TABLERO TABLERO TABLEROTABLERO CUARTO TECNICO PENDIENTE 1.00% AZOTEA DUCTO NTT +54.25 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 A T PROYECTOR AFORO: 40 ALUMNOS AULA PT10 401 402 403 404 405 406 407 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 BA RA N D A H =0 .9 0 BA RA N D A H =0 .9 0 ESCALERA DE EVACUACION 2 TIPO: PRESURIZADAPT10 ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 LAMINA : A-03 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESPECIALIDAD: ARQUITECTURA ARQUITECTURA P. TIPICA, AZOTEA, ELEVACION --- PLANTA TIPICA ESCALA 1/100 AZOTEA ESCALA 1/100 ELEVACION ESCALA 1/100 AutoCAD SHX Text P-11 AutoCAD SHX Text R-04 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-04 AutoCAD SHX Text P-02 AutoCAD SHX Text P-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text P-01 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text P-05 AutoCAD SHX Text 5,00 AutoCAD SHX Text 8,50 AutoCAD SHX Text 12,00 AutoCAD SHX Text 15,50 AutoCAD SHX Text 19,00 AutoCAD SHX Text 22,50 AutoCAD SHX Text 26,00 AutoCAD SHX Text 29,50 AutoCAD SHX Text 33,00 AutoCAD SHX Text 36,50 AutoCAD SHX Text 40,00 AutoCAD SHX Text 0,50 AutoCAD SHX Text PIZARRA ACRÍLICA (4.00x1.20) AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text E-27 AutoCAD SHX Text V-06 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text V-07 AutoCAD SHX Text P-06 AutoCAD SHX Text C-04 AutoCAD SHX Text C-04 1 2 8. 65 3. 50 8. 65 8. 65 3. 50 8. 65 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 CIMENTACION ESCALA:1:75 3 A B C D E F 4 G A B C D E F G 1 2 3 4 14.80 3. 70 2.90 2. 60 2. 90 9.30 6. 60 5.30 2.90 2. 60 3.10 2. 80 8.45 3. 60 5.00 24 .6 0 8.45 3. 20 5.00 2.70 23 .1 0 12.60 6. 60 11.80 17 .3 5 8.30 23 .9 5 Z-01 H=1.00m NFZ-1.55 3.00 .83 - EVITAR EMPALMES Y TRASLAPES EN ZONAS DE - USAR LADRILLO PANDERETA EN TABIQUERIA - CURAR CONCRETO POR VIA HUMEDA. MAXIMO ESFUERZO. S/ TECHOS. - USAR CEMENTO PORTLAND TIPO I. RELACION DE PLANOS E-1 CIMENTACIÓN Y ESPECIFICACIONES TÉCNICAS E-2 E-3 ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 1ER PISO totalidad antes de construir la edificacion y ser reemplazados con Estos materiales inadecuados deberán ser removidos en su materiales adecuados debidamente compactados. RESUMEN DE LAS CONDICIONES ESTRATO DE APOYO A LA CIMENTACION : TIPO DE CIMENTACION: zapatas combinadas y vigas de cimentacion. DE ACUERDO AL ESTUDIO DE SUELOS DESARROLLADO DE CIMENTACION con respecto al nivel de piso del edificio (usar cemento tipo I) desmonte, relleno sanitario, o relleno artificial. 1) No debe cimentarse sobre turbasuelo orgánico, tierra vegetal, PRESION ADMISIBLE : AGRESIVIDAD DEL SUELO A LA CIMENTACION : RECOMENDACIONES ADICIONALES : PROFUNDIDAD DE LA CIMENTACION : Grava 4.00 kg/cm2 no agresivo Profundidad de 1.00 m. mínimo 2) En caso de que a la profundidad indicada se encuentre material suelto ó relleno profundizar excavacion por lo menos 30cm. en terreno natural y vacear falsa zapata XX: MUROS DE CONCRETO ARMADO YY: MUROS DE CONCRETO ARMADO PARAMETROS SISMO-RESISTENTES DESPLAZAMIENTO DE LA AZOTEA = 3.71 cm. -COEFICIENTE DE AMPLIFICACION SISMICA : Cx=1.12 Cy=1.05 -FACTOR DE SUELO (TIPO S1) : S=1.00 Tp=0.40s -FACTOR DE ZONA (ZONA 4) : Z=0.45 -FACTOR DE CATEGORIA (CAT. C ): U=1.5 -FACTOR DE REDUCCION : RX=6.00 RY=6.00 DESPLAZAMIENTO DE LA AZOTEA = 3.41 cm. /he = 0.54% < 0.7% max = 4.19 cm. DIR YY max = 4.02 cm. /he = 0.52% < 0.7% DIR XX ESPECIFICACIONES TECNICAS ZAPATAS FIERRO CORRUGADO CONCRETO ALIGERADOS, LOSA Y VIGAS CHATAS COLUMNAS, PLACAS Y VIGAS 8.0 cm fy = 4200 kg/cm2 f'c = 210 kg/cm2 2.0 cm 4.0 cm NORMAS : E-060 : CONCRETO ARMADO E-070 : ALBAÑILERIA MORTERO P2 (CEMENTO/ARENA) ESPESOR JUNTA ENTRE HILADAS LADRILLO TIPO PANDERETA 1/5 1.0 cm (Min.) 1.5 cm (Max.) V ER PL A N TA DETALLE DE ANCLAJE DE COLUMNA EN ZAPATA .08 1@ .1 0 5 @ .1 0 .20 .50.50 .0 8 VER PLANTA .4 0 m in . DETALLE ZAPATA DE PLACA .40 V ER P LA N TA .08 .0 8 .08 .4 0 m in . @ .1 0 VER PLANTA PLANO DE COLUMNAS, ESCALERAS Y VIGAS PLANO DE VIGAS E-4 E-5 E-6 E-7 E-8 E-9 E-10 PLANO DE PLACAS PLANO DE VIGAS DE CIMENTACIÓN ENCOFRADO AZOTEA ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 LAMINA : E-01 CIMENTACIONES Y ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESTRUCTURAS ESPECIALIDAD: ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 2DO PISO ENCOFRADO DE TECHO PARA EL PISO TÍPICO ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 10MO PISO 1/75 f'c = 280 kg/cm2Z-04 H=1.00m NFZ-1.55 Z-05 H=0.70m NFZ-1.55 Z-06 H=1.00m NFZ-1.55 Z-06 H=1.00m NFZ-1.55 Z-06 H=1.00m NFZ-1.55 Z-03 H=0.70m NFZ-1.55 Z-04 H=1.00m NFZ-1.55 Z-03 H=0.70m NFZ-1.55 Z-01 H=1.00m NFZ-1.55 Z-01 H=1.00m NFZ-1.55 Z-02 H=1.00m NFZ-1.55 Z-04 H=1.00m NFZ-1.55 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text PL-01 AutoCAD SHX Text PL-02 AutoCAD SHX Text PL-03 AutoCAD SHX Text PL-04 AutoCAD SHX Text PL-05 AutoCAD SHX Text PL-06 AutoCAD SHX Text PL-07 AutoCAD SHX Text PL-08 AutoCAD SHX Text PL-09 AutoCAD SHX Text PL-10 AutoCAD SHX Text PL-11 AutoCAD SHX Text PL-12 AutoCAD SHX Text PL-13 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text 1" @ .25(Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .15(Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .30(Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .15(Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .15 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .10 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .30 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .30(Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .30 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .30(Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .25(Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .15(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .15 (Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .20(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .15(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .175 (Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .15 (Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .175 (Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .175 (Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .175 (Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .15(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .175(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20(Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .15 (Sup.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4" @ .15 (Sup.) AutoCAD SHX Text VIGA VC1 (.30x1.00) AutoCAD SHX Text VIGA VC1 (.30x1.00) AutoCAD SHX Text VIGA VC1 (.30x1.00) AutoCAD SHX Text VIGA VC4 (.30x1.00) AutoCAD SHX Text VIGA VC-04 (.30x1.00) AutoCAD SHX Text VIGA VC-02 (.50x1.60) AutoCAD SHX Text VIGA VC7 (.50x1.60) AutoCAD SHX Text VIGA VC7 (.50x1.60) AutoCAD SHX Text VIGA VC-03 (.50x1.60) AutoCAD SHX Text VIGA VC8 (.50x1.60) AutoCAD SHX Text VIGA VC8 (.50x1.60) AutoCAD SHX Text VIGA VC-06 (.50x1.80) AutoCAD SHX Text VIGA VC-05 (.50x1.80) AutoCAD SHX Text VIGA VC-05 (.50x1.80) AutoCAD SHX Text VIGA VC-06 (.50x1.80) AutoCAD SHX Text 1" @ .30(Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .15(Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .30 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .30(Sup.) AutoCAD SHX Text 1" @ .25(Inf.) AutoCAD SHX Text 1" @ .15(Sup.) AutoCAD SHX Text NOTAS GENERALES AutoCAD SHX Text a) SISTEMA ESTRUCTURAL SISMO-RESISTENTE: AutoCAD SHX Text b) PARAMETROS PARA DEFINIR FUERZA SISMICA O AutoCAD SHX Text c) MAXIMO DESPLAZAMIENTOS SISMICOS AutoCAD SHX Text ESPECTRO DE DISEÑO: AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text %%uRECUBRIMIENTOS AutoCAD SHX Text %%UCONCRETO ARMADO AutoCAD SHX Text %%UTABIQUERIA INTERIOR AutoCAD SHX Text Rst. S/C AutoCAD SHX Text NFP=VER PLANTA AutoCAD SHX Text N.F.Z. AutoCAD SHX Text VER %%C EN PLANTA AutoCAD SHX Text VER %%C DE PLACA AutoCAD SHX Text (1° ó 2 MALLAS) AutoCAD SHX Text N.F.P VER PLANTA AutoCAD SHX Text SOLADO e=5cm AutoCAD SHX Text f'c=140kg/m2 AutoCAD SHX Text SOLADO e=5cm AutoCAD SHX Text f'c=140kg/m2 8. 65 3. 50 8. 65 8. 65 3. 50 8. 65 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 .401.40 .40 1.40 .401.40 .40 1.40 .7 0 .7 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .90 .60 1.00 1.50 .60 1.50 1.201.20 1.20 1.20 .601.50 .601.50 .60 1.50 .601.50 .60 1.50 .601.501.65 1.65 MIN. 0.35 TIP. M IN . 0 .3 5T IP . 2 cm. LIBRE A REFUERZO ADICIONAL EN DUCTOS ESC: 1/ 50 ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 LAMINA : E-02 ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 1ER. PISO PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESTRUCTURAS ESPECIALIDAD: CORTE TIPICO DEL ALIGERADO H=0.25m Ø 1/4"@ 0.25 Ø 1/4"@ 0.25 Losa de 5 cm de Espesor Acero de Temperatura Ø 1/4"@ 0.25 Vigueta 1.30 1.0 0 1.00 1. 00 1. 54 .7 0 2.00 2.00 1. 40 1. 40 1. 00 1. 50 .7 0 1. 40 1. 40 1. 101. 40 1. 40 2.00 2.00 2. 00 2. 00 .7 0 .70 2. 65 .7 0 1/75 AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 1ER. PISO ESCALA:1:75 (N.P.T.+5.00) (S/C=250 kg/m2 - 300 kg/m2 - 400 kg/m2) AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.25m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text MALLA PERPENDICULAR A LAS VIGUETAS SUPERIOR DE %%C1/4"@.25m. AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.20m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los bastones adicionales a estas mallas corridas) AutoCAD SHX Text LOSA MACIZA AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR %%C6mm.@.25 AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR %%C3/8"@.25 AutoCAD SHX Text LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVECIONALES ESPACIADAS @.40 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text PL-01 AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-111 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-103 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-108 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-101 (.35x.70) AutoCAD SHX Text PL-02 AutoCAD SHX Text PL-03 AutoCAD SHX Text PL-04 AutoCAD SHX Text PL-05 AutoCAD SHX Text PL-06 AutoCAD SHX Text PL-07 AutoCAD SHX Text PL-08 AutoCAD SHX Text PL-09 AutoCAD SHX Text PL-10 AutoCAD SHX Text PL-11 AutoCAD SHX Text PL-12 AutoCAD SHX Text PL-13 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text ESCALERA TIPICA AutoCAD SHX Text ESCALERA TIPICA AutoCAD SHX Text A LAS PRESENTADAS EN PLANTA. AutoCAD SHX Text 2- ESTAS BARRAS SON ADICIONALES AutoCAD SHX Text SE REFORZARAN CON EL PRESENTE DETALLE AutoCAD SHX Text 1- TODOS LOS DUCTOS MAYORES DE 0.30m AutoCAD SHX Text %%UNOTAS : AutoCAD SHX Text 0.75 @ MAS AutoCAD SHX Text 0.45 @ 0.75 AutoCAD SHX Text 0.30 @ 0.45 AutoCAD SHX Text MAX. DIMENSION AutoCAD SHX Text 1 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text 2 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text 3 %%C 1/2" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text MIN. 0.70 TIP. AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.20 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.25m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los bastones adicionales a estas mallas corridas) AutoCAD SHX Text LOSA MACIZA AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR %%C6mm.@.25 AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR %%C3/8"@.25 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.125 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text VIGA V-109 (.35x.70) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 3 3/8"@.10Sup. e Inf. AutoCAD SHX Text 3 3/8"@.10Sup. e Inf. AutoCAD SHX Text PL-15 AutoCAD SHX Text PL-14 AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-101 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-109 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text ENSANCHE AL TERNADO AutoCAD SHX Text ENSANCHE AL TERNADO 8. 65 3. 50 8. 65 8. 65 3. 50 8. 65 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 .90 .60 1.00 1.50 .60 1.50 1.50 .60 1.20 1.201.20 1.20 1.20 .601.50 .60 1.50 .601.50 .60 1.50 .601.50 .60 1.50 .601.501.70 1.70 ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 LAMINA : E-03 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESTRUCTURAS ESPECIALIDAD: ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 2DO. PISO .7 0 .7 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 1.30 1.00 1. 00 1. 54 2.00 2.00 1. 40 1. 40 1. 00 1. 50 1. 40 1. 40 1. 40 1. 40 .401.40 .40 1.40 .70 2.00 2.00 2. 00 2. 00 .7 0 1.601.60 2.00 2.00 2. 00 2. 00 .7 0 2. 00 2. 00 .7 0 1/75 1.0 0 MIN. 0.35 TIP. M IN . 0 .3 5T IP . 2 cm. LIBRE A REFUERZO ADICIONAL EN DUCTOS ESC: 1/ 50 CORTE TIPICO DEL ALIGERADO H=0.25m Ø 1/4"@ 0.25 Ø 1/4"@ 0.25 Losa de 5 cm de Espesor Acero de Temperatura Ø 1/4"@ 0.25 Vigueta AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text PL-01 AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text VIGA V-06 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-07 (.30x.70) AutoCAD SHX Text PL-02 AutoCAD SHX Text PL-03 AutoCAD SHX Text PL-04 AutoCAD SHX Text PL-05 AutoCAD SHX Text PL-06 AutoCAD SHX Text PL-07 AutoCAD SHX Text PL-08 AutoCAD SHX Text PL-09 AutoCAD SHX Text PL-10 AutoCAD SHX Text PL-11 AutoCAD SHX Text PL-12 AutoCAD SHX Text PL-13 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text ESCALERA TIPICA AutoCAD SHX Text ESCALERA TIPICA AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 2DO. PISO ESCALA:1:75 (N.P.T.+5.00) (S/C= 300 kg/m2 - 400 kg/m2 - 750 kg/m2) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=750kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+3.50 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=300kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.25m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text MALLA PERPENDICULAR A LAS VIGUETAS SUPERIOR DE %%C1/4"@.25m. 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AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text N.P.T.+7.25 S/C=750kg/m2 AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.10 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.10 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text PL-15 AutoCAD SHX Text PL-14 AutoCAD SHX Text 3 3/8"@.10Sup. e Inf. AutoCAD SHX Text 3 3/8"@.10Sup. e Inf. AutoCAD SHX Text A LAS PRESENTADAS EN PLANTA. AutoCAD SHX Text 2- ESTAS BARRAS SON ADICIONALES AutoCAD SHX Text SE REFORZARAN CON EL PRESENTE DETALLE AutoCAD SHX Text 1- TODOS LOS DUCTOS MAYORES DE 0.30m AutoCAD SHX Text %%UNOTAS : AutoCAD SHX Text 0.75 @ MAS AutoCAD SHX Text 0.45 @ 0.75 AutoCAD SHX Text 0.30 @ 0.45 AutoCAD SHX Text MAX. DIMENSION AutoCAD SHX Text 1 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text 2 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text 3 %%C 1/2" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text MIN. 0.70 TIP. AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.20 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-111 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-103 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-108 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-101 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-109 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.90) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.90) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.90) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.90) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-101 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-109 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text ENSANCHE AL TERNADO AutoCAD SHX Text ENSANCHE AL TERNADO 8. 65 3. 50 8. 65 8. 65 3. 50 8. 65 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 .80 .60 1.00 1.50 .60 1.50 1.50 .60 1.20 1.201.20 1.20 1.20 .601.50 .60 1.50 .601.50 .60 1.50 .601.50 .60 1.50 .601.501.70 1.70 ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 LAMINA : E-04 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESTRUCTURAS ESPECIALIDAD: ENCOFRADO DE TECHO PARA EL PISO TÍPICO .7 0 .7 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 1.30 1.00 1. 00 1. 54 2.00 2.00 1. 40 1. 40 1. 00 1. 50 1. 40 1. 40 1. 40 1. 40 .401.40 .40 1.40 .401.40 .40 1.40 2.00 2.00 2. 00 2. 00 .7 0 1/75 1.0 0 MIN. 0.35 TIP. M IN . 0 .3 5T IP . 2 cm. LIBRE A REFUERZO ADICIONAL EN DUCTOS ESC: 1/ 50 CORTE TIPICO DEL ALIGERADO H=0.25m Ø 1/4"@ 0.25 Ø 1/4"@ 0.25 Losa de 5 cm de Espesor Acero de Temperatura Ø 1/4"@ 0.25 Vigueta AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text PL-01 AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text PL-02 AutoCAD SHX Text PL-03 AutoCAD SHX Text PL-04 AutoCAD SHX Text PL-05 AutoCAD SHX Text PL-06 AutoCAD SHX Text PL-07 AutoCAD SHX Text PL-08 AutoCAD SHX Text PL-09 AutoCAD SHX Text PL-10 AutoCAD SHX Text PL-11 AutoCAD SHX Text PL-12 AutoCAD SHX Text PL-13 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text ESCALERA TIPICA AutoCAD SHX Text ESCALERA TIPICA AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.25m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text MALLA PERPENDICULAR A LAS VIGUETAS SUPERIOR DE %%C1/4"@.25m. AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.20m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los bastones adicionales a estas mallas corridas) AutoCAD SHX Text LOSA MACIZA AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR %%C6mm.@.25 AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR %%C3/8"@.25 AutoCAD SHX Text LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVECIONALES ESPACIADAS @.40 AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.25m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los bastones adicionales a estas mallas corridas) AutoCAD SHX Text LOSA MACIZA AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR %%C6mm.@.25 AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR %%C3/8"@.25 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 3ER. AL 9NO. PISO ESCALA:1:75 (3ER. PISO - N.P.T.+10.75, 4TO. PISO - N.P.T.+14.25, 5TO. PISO - N.P.T.+17.75, 6TO. PISO - N.P.T.+21.25 7MO. PISO - N.P.T.+24.75, 8VO. PISO - N.P.T. +28.25, 9NO. PISO - N.P.T.+31.75) (S/C=250 kg/m2 - 300 kg/m2 - 400 kg/m2) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.125 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text PL-15 AutoCAD SHX Text PL-14 AutoCAD SHX Text 3 3/8"@.10Sup. e Inf. AutoCAD SHX Text 3 3/8"@.10Sup. e Inf. AutoCAD SHX Text A LAS PRESENTADAS EN PLANTA. AutoCAD SHX Text 2- ESTAS BARRAS SON ADICIONALES AutoCAD SHX Text SE REFORZARAN CON EL PRESENTE DETALLE AutoCAD SHX Text 1- TODOS LOS DUCTOS MAYORES DE 0.30m AutoCAD SHX Text %%UNOTAS : AutoCAD SHX Text 0.75 @ MAS AutoCAD SHX Text 0.45 @ 0.75 AutoCAD SHX Text 0.30 @ 0.45 AutoCAD SHX Text MAX. DIMENSION AutoCAD SHX Text 1 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text 2 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text 3 %%C 1/2" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text MIN. 0.70 TIP. AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.20 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-111 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-103 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-108 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-101 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-109 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.90) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.90) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.90) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.90) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-101 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-109 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text ENSANCHE AL TERNADO AutoCAD SHX Text ENSANCHE AL TERNADO ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 1/75 LAMINA : E-05 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESTRUCTURAS ESPECIALIDAD: ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 10MO. PISO 8. 65 3. 50 8. 65 8. 65 3. 50 8. 65 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 .90 .60 1.00 1.50 .60 1.50 1.50 .60 1.20 1.201.20 1.20 1.20 .601.50 .60 1.50 .601.50 .60 1.50 .601.50 .60 1.50 .601.501.70 1.70 .7 0 .7 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 .5 0 .7 0 .5 0 .7 0 .5 0 .5 0 1.30 1.00 1. 00 1. 54 2.00 2.00 1. 40 1. 40 1. 00 1. 50 1. 40 1. 40 1. 40 1. 40 .401.40 .40 1.40 .401.40 .40 1.40 2.00 2.00 2. 00 2. 00 .7 0 2. 00 2. 00 .7 0 5.55 1.0 0 MIN. 0.35 TIP. M IN . 0 .3 5T IP . 2 cm. LIBRE A REFUERZO ADICIONAL EN DUCTOS ESC: 1/ 50 CORTE TIPICO DEL ALIGERADO H=0.25m Ø 1/4"@ 0.25 Ø 1/4"@ 0.25 Losa de 5 cm de Espesor Acero de Temperatura Ø 1/4"@ 0.25 Vigueta AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text PL-01 AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text VIGA V-12 (.30x.70) AutoCAD SHX Text PL-02 AutoCAD SHX Text PL-03 AutoCAD SHX Text PL-04 AutoCAD SHX Text PL-05 AutoCAD SHX Text PL-06 AutoCAD SHX Text PL-07 AutoCAD SHX Text PL-08 AutoCAD SHX Text PL-09 AutoCAD SHX Text PL-10 AutoCAD SHX Text PL-11 AutoCAD SHX Text PL-12 AutoCAD SHX Text PL-13 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text ESCALERA TIPICA AutoCAD SHX Text ESCALERA TIPICA AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"(Sup.) AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=400kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=100kg/m2 AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.25m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text MALLA PERPENDICULAR A LAS VIGUETAS SUPERIOR DE %%C1/4"@.25m. AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.20m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los bastones adicionales a estas mallas corridas) AutoCAD SHX Text LOSA MACIZA AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR %%C6mm.@.25 AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR %%C3/8"@.25 AutoCAD SHX Text LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVECIONALES ESPACIADAS @.40 AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.25m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los bastones adicionales a estas mallas corridas) AutoCAD SHX Text LOSA MACIZA AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR %%C6mm.@.25 AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR %%C3/8"@.25 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.125 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 3/8"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO PARA EL 10mo. PISO ESCALA:1:75 (N.P.T.+35.25) (S/C= 250 kg/m2 - 300 kg/m2 - 400 kg/m2) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text PL-15 AutoCAD SHX Text PL-14 AutoCAD SHX Text 3 3/8"@.10Sup. e Inf. AutoCAD SHX Text 3 3/8"@.10Sup. e Inf. AutoCAD SHX Text A LAS PRESENTADAS EN PLANTA. AutoCAD SHX Text 2- ESTAS BARRAS SON ADICIONALES AutoCAD SHX Text SE REFORZARAN CON EL PRESENTE DETALLE AutoCAD SHX Text 1- TODOS LOS DUCTOS MAYORES DE 0.30m AutoCAD SHX Text %%UNOTAS : AutoCAD SHX Text 0.75 @ MAS AutoCAD SHX Text 0.45 @ 0.75 AutoCAD SHX Text 0.30 @ 0.45 AutoCAD SHX Text MAX. DIMENSION AutoCAD SHX Text 1 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text 2 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text 3 %%C 1/2" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text MIN. 0.70 TIP. AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.20 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-02 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text C-03 AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-111 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-103 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-108 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-101 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-109 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-112 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-113 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-114 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-101 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-109 (.35x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-104 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-105 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-106 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-107 (.30x.70) AutoCAD SHX Text ENSANCHE AL TERNADO AutoCAD SHX Text ENSANCHE AL TERNADO ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 1/75 LAMINA : E-06 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESTRUCTURAS ESPECIALIDAD: ENCOFRADO DE TECHO PARA AZOTEA 8. 65 3. 50 8. 65 8. 65 3. 50 8. 65 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 6.95 6.40 6.40 6.40 6.40 6.95 .5 0 .5 0 1. 54 2.00 2.00 1. 40 1. 40 2.00 2.00 2. 00 2. 00 2. 00 2. 00 MIN. 0.35 TIP. M IN . 0 .3 5T IP . 2 cm. LIBRE A REFUERZO ADICIONAL EN DUCTOS ESC: 1/ 50 CORTE TIPICO DEL ALIGERADO H=0.25m Ø 1/4"@ 0.25 Ø 1/4"@ 0.25 Losa de 5 cm de Espesor Acero de Temperatura Ø 1/4"@ 0.25 Vigueta AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text VIGA V-14 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-14 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-14(.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-12 (.30x.50) AutoCAD SHX Text VIGA V-12 (.30x.50) AutoCAD SHX Text VIGA V-12 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-12 (.30x.50) AutoCAD SHX Text VIGA V-13 (.30x.50) AutoCAD SHX Text VIGA V-02 (.30x.50) AutoCAD SHX Text VIGA V-07 (.30x.50) AutoCAD SHX Text VIGA V-03 (.30x.50) AutoCAD SHX Text VIGA V-08 (.30x.50) AutoCAD SHX Text PL-04 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text C-01 AutoCAD SHX Text VIGA V-05 (.30x.70) AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=100kg/m2 AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.25m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text MALLA PERPENDICULAR A LAS VIGUETAS SUPERIOR DE %%C1/4"@.25m. AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.20m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los bastones adicionales a estas mallas corridas) AutoCAD SHX Text LOSA MACIZA AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR %%C6mm.@.25 AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR %%C3/8"@.25 AutoCAD SHX Text LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVECIONALES ESPACIADAS @.40 AutoCAD SHX Text %%ULOSA DE H=0.25m: AutoCAD SHX Text (En las plantas sólo se muestran los bastones adicionales a estas mallas corridas) AutoCAD SHX Text LOSA MACIZA AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR %%C6mm.@.25 AutoCAD SHX Text MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR %%C3/8"@.25 AutoCAD SHX Text N.P.T. S/C=250kg/m2 AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.125 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text VIGA V-01 (.30x.50) AutoCAD SHX Text VIGA V-01 (.30x.50) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO PARA AZOTEA ESCALA:1:75 (N.P.T.+38.75) (S/C= 250 kg/m2 - 300 kg/m2 - 400 kg/m2) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text VIGA V-05 (.30x.70) AutoCAD SHX Text VIGA V-12 (.30x.70) AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Sup.) AutoCAD SHX Text A LAS PRESENTADAS EN PLANTA. AutoCAD SHX Text 2- ESTAS BARRAS SON ADICIONALES AutoCAD SHX Text SE REFORZARAN CON EL PRESENTE DETALLE AutoCAD SHX Text 1- TODOS LOS DUCTOS MAYORES DE 0.30m AutoCAD SHX Text %%UNOTAS : AutoCAD SHX Text 0.75 @ MAS AutoCAD SHX Text 0.45 @ 0.75 AutoCAD SHX Text 0.30 @ 0.45 AutoCAD SHX Text MAX. DIMENSION AutoCAD SHX Text 1 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text 2 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text 3 %%C 1/2" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text MIN. 0.70 TIP. AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text 0.10 AutoCAD SHX Text 0.20 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 (Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Sup.) AutoCAD SHX Text 1 1/2"(Inf.) .60 2.253.002.45.35 .60 .20 1. 68 .6 0.60 .30 .17 1.0 0 .60 .40 .60 1.953.002.45.35 .60 .20 .60 .30 .17 1.00 .60 .40 1.60 1.80 2.40 1.10 1.00.30 1.50 .30 .30 8.20 .30 .30 8.10 .50 .50 8.00 .50 3.00 .50 8.00 .50 3.20 2.10.60 1.40.30 .60 .50 8.10 .30 3.20 .30 8.10 .50 1.40 .30.60 2.10 .60 2.10.60 1.40.30 .60 1.60.60 .30 .601.80 .30 .50 8.10 .30 3.20 .30 8.10 .50 ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 1/50 LAMINA : E-07 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESTRUCTURAS ESPECIALIDAD: PLANO DE COLUMNAS, ESCALERAS Y VIGAS .4 1 AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 AutoCAD SHX Text 1ER TRAMO AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 AutoCAD SHX Text 2DO TRAMO AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text %%UV-104 AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.10c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.10c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.10c/extremo AutoCAD SHX Text EN EL PISO 1 NO SE REQUIRE BASTÓN POSITIVO AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.10c/extremo AutoCAD SHX Text 2φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.10c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.10c/extremo AutoCAD SHX Text %%UV-105 AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 25@0.10, Rto.@0.20c/extremo AutoCAD SHX Text 1φ1"+1φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 25@0.10, Rto.@0.20c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 25@0.10, Rto.@0.20c/extremo AutoCAD SHX Text %%UV-106 AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 1φ1"+1φ3/4" AutoCAD SHX Text 1φ3/4"+1φ1" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 25@0.10, Rto.@0.20c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 25@0.10, Rto.@0.20c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 25@0.10, Rto.@0.20c/extremo AutoCAD SHX Text %%UV-107 AutoCAD SHX Text *3 RAMAS DE ESTRIBOS AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text CUADRO DE COLUMNAS AutoCAD SHX Text columna tipo 1 (.50x.80) AutoCAD SHX Text 16%%C3/4" AutoCAD SHX Text 1er-3er AutoCAD SHX Text Estribo de 3/8" AutoCAD SHX Text 1 @ So/2=5 cm AutoCAD SHX Text No=9 @ So=10 cm AutoCAD SHX Text Resto @ S'h=20 cm AutoCAD SHX Text 4to-6to AutoCAD SHX Text Estribo de 3/8" AutoCAD SHX Text 1 @ So/2=5 cm AutoCAD SHX Text No=9 @ So=10 cm AutoCAD SHX Text Resto @ S'h=22.5 cm AutoCAD SHX Text 7mo-10mo AutoCAD SHX Text Estribo de 3/8" AutoCAD SHX Text f'c=280Kg/cm2 AutoCAD SHX Text f'c=210Kg/cm2 AutoCAD SHX Text columna tipo 2 (.50x.80) AutoCAD SHX Text 16%%C3/4" + 4%%C1" AutoCAD SHX Text 1er-3er AutoCAD SHX Text Estribo de 3/8" AutoCAD SHX Text 1 @ So/2=5 cm AutoCAD SHX Text No=9 @ So=10 cm AutoCAD SHX Text Resto @ S'h=20 cm AutoCAD SHX Text 4to-7mo AutoCAD SHX Text Estribo de 3/8" AutoCAD SHX Text 1 @ So/2=5 cm AutoCAD SHX Text No=9 @ So=10 cm AutoCAD SHX Text Resto @ S'h=15 cm AutoCAD SHX Text 8avo-10mo AutoCAD SHX Text Estribo de 3/8" AutoCAD SHX Text f'c=280Kg/cm2 AutoCAD SHX Text f'c=210Kg/cm2 AutoCAD SHX Text columna tipo 3 (.50x.80) AutoCAD SHX Text 1er-3er AutoCAD SHX Text Estribo de 3/8" AutoCAD SHX Text 1 @ So/2=5 cm AutoCAD SHX Text No=9 @ So=10 cm AutoCAD SHX Text Resto @ S'h=17.5 cm AutoCAD SHX Text 4to-7mo AutoCAD SHX Text Estribo de 3/8" AutoCAD SHX Text 1 @ So/2=5 cm AutoCAD SHX Text No=9 @ So=10 cm AutoCAD SHX Text Resto @ S'h=20 cm AutoCAD SHX Text 8avo-10mo AutoCAD SHX Text Estribo de 3/8" AutoCAD SHX Text f'c=280Kg/cm2 AutoCAD SHX Text f'c=210Kg/cm2 AutoCAD SHX Text 20%%C3/4" AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 AutoCAD SHX Text 2 estr + 1 gancho C AutoCAD SHX Text 3 estr + 1 gancho C AutoCAD SHX Text 3 estr + 1 gancho C AutoCAD SHX Text PLANO DE VIGAS AutoCAD SHX Text PLANO DE ESCALERAS AutoCAD SHX Text PLANO DE ESCALERAS AutoCAD SHX Text 1 @ So/2=5 cm AutoCAD SHX Text No=9 @ So=10 cm AutoCAD SHX Text Resto @ S'h=20 cm AutoCAD SHX Text 1 @ So/2=5 cm AutoCAD SHX Text No=9 @ So=10 cm AutoCAD SHX Text Resto @ S'h=20 cm AutoCAD SHX Text 1 @ So/2=5 cm AutoCAD SHX Text No=9 @ So=10 cm AutoCAD SHX Text Resto @ S'h=20 cm .70 2.005.55 1.10.50 .60.70 .80 4.15 5.85 .80 1.80 4.35 2.20 4.20 5.80 1.001.00 1.301.00 .60 1.20.40 .90 2.10 .70 1.00 1.00 1.00 1.00 .60 5.55 2.00 .801.00 1.50 .60 2.20 .805.60 .701.60 1.802.20 .70 1.80 1.70 5.60 .80 5.60 .80 5.60 .80 5.55 1.00 .60 1.60 1.70 .70 1.70 1.30 5.55 .801.00 1.20 3.003.15 1.50 1.50 .60 5.85 .80 5.60 .80 5.60 .80 5.55 1.00 .70 1.60 .701.50 1.50 1.50 1.40 .60 1.50.70 .50 1.30.70 1.50 2.65 4.00 7.50 4.00 2.65 2.65 4.00 7.50 4.00 2.65 1.50.30 .80 .30 1.30 1.60 .30 2.101.60 .70 2.10 .30 .50 .50 8.00 .50 3.00 .50 8.00 .50 .70 .50 .70 .50 .40 6.30 .40 .30 8.20 .30 .70.50.70 .50 .30 8.20 .30 .70.50.70 .50 ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 1/50 LAMINA : E-08 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESTRUCTURAS ESPECIALIDAD: PLANO DE VIGAS 1.001.00 1.90 1.90 1.50 AutoCAD SHX Text 1@0.05, Rto.@0.10 c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 15@0.10,Rto.@0.25c/extremo AutoCAD SHX Text 1@0.05, 15@0.10,Rto.@0.25 c/extremo AutoCAD SHX Text 1@0.05, Rto.@0.10 c/extremo AutoCAD SHX Text 1@0.05, Rto.@0.10 c/extremo AutoCAD SHX Text 1@0.05, 19@0.10,Rto.@0.25 c/extremo AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text %%UV-112 / V-113 (.30x.70)/(.30x.90) AutoCAD SHX Text 3φ3/4" AutoCAD SHX Text 1φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 6φ3/4" AutoCAD SHX Text 5φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text 3φ3/4" AutoCAD SHX Text 3φ3/4" AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 3φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ5/8" AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 11@0.15, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 2φ5/8" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 2φ5/8" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 1φ3/4" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 2φ5/8" AutoCAD SHX Text %%UV-114(.30x.70) AutoCAD SHX Text 2φ5/8" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text %%UV-110(.30x.70) AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 1φ5/8" AutoCAD SHX Text 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AutoCAD SHX Text 2φ3/4"+1φ5/8" AutoCAD SHX Text 2φ3/4"+1φ5/8" AutoCAD SHX Text 2φ3/4"+1φ5/8" AutoCAD SHX Text 2φ3/4"+1φ5/8" AutoCAD SHX Text 2φ3/4"+1φ5/8" AutoCAD SHX Text 2φ3/4"+1φ5/8" AutoCAD SHX Text 2φ3/4"+1φ5/8" AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 11@0.15, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 1/2" :1@0.05, Rto.@0.12.5c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 15@0.10, Rto.@0.25c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 11@0.15, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 11@0.15, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 11@0.15, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 6φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text 6φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text 6φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text 6φ1"+2φ3/4" AutoCAD SHX Text %%UV-109 (.35x.70) AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 1/2" :1@0.05, Rto.@0.12.5c/extremo AutoCAD SHX Text 6φ3/4"+2φ1" AutoCAD SHX Text 6φ3/4"+2φ1" AutoCAD SHX Text %%UV-101(.35x.70) AutoCAD SHX Text 6φ3/4"+2φ1" AutoCAD SHX Text 6φ3/4"+2φ1" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 1φ1"+1φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 25@0.10, Rto.@0.20c/extremo AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, Rto.@0.10c/extremo AutoCAD SHX Text 1/2" :1@0.05, Rto.@0.12.5c/extremo AutoCAD SHX Text 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 1φ3/4"+1φ1" AutoCAD SHX Text %%UV-102 (.30x.70) AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text %%UV-111(.30x.70) AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 11@0.15, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text (NO EXISTE PISO 10) 2φ3/4" AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text %%UV-103 (.30x.70) AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 11@0.15, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 2φ3/4" (No existe en azotea) AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text 2φ1" (PISO 1-10) AutoCAD SHX Text 2φ3/4" (PISO 1-10) AutoCAD SHX Text %%UV-108(.30x.70) AutoCAD SHX Text 3/8" :1@0.05, 11@0.15, Rto.@0.30c/extremo AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text 4φ3/4" (PISO 1 y 3-10) ESTRIBO (A) AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 3φ1"+1φ3/4" (PISO 2) ESTRIBO (B) AutoCAD SHX Text 4φ3/4" AutoCAD SHX Text 3φ3/4" AutoCAD SHX Text 3φ3/4" AutoCAD SHX Text 3φ1" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 2φ1" AutoCAD SHX Text 4φ1" AutoCAD SHX Text 2φ1" .35 .65 .35 .65 1. 00 .8 5 .30 1. 00 .8 5 7. 50 .30 .35 .65 .35 .65 .8 0 1. 05 .30 .8 0 1. 05 7. 50 .30 .35 .65 .35 .65 .8 0 1. 05 .30 .8 0 1. 05 7. 50 .30 .60 .85 .30 .60.85 .60 .40 .60.40 .60 .60 .60 .40 .50 .35 .50.35 .50 .18 .50.18 .50 .50 ALUMNOS : TEMA : ASESOR : FECHA : ESCALA : JUNIO 2021 1/50 LAMINA : E-09 PLANO: TULLUME CORNEJO, EDGAR EDUARDO SAUL DISEÑO ESTRUCTURAL EN CONCRETO ARMADO DE UN EDIFICIO DE EDUCACION SUPERIOR ACERO, JOSÉ CAUVI ALFARO, BRUNO JESÚS ESTRUCTURAS ESPECIALIDAD: PLANO DE PLACAS .35.65 .35.65 1. 00 .8 5 .30 1. 00 .8 5 7. 50 .30 .35.65 .35.65 .8 0 1. 05 .30 .8 0 1. 05 7. 50 .30 .35.65 .35.65 .8 0 1. 05 .30 .8 0 1. 05 7. 50 .30 4.35 4.35 4.35 .60 .85 .30 .60.85 .60 .40 .60.40 .60 .60 4.35 4.35 4.35 .60 .85 .30 .60.85 .60 .40 .60.40 .60 .60 4.35 4.35 4.35 .60 .85 .30 .60.85 .60 .40 .60.40 .60 .60 4.35 4.35 4.35 .60 .85 .30 .60.85 .60 .40 .60.40 .60 .60 4.35 4.35 4.35 .30 .30 .30 .30 .30 .30 .30 .30 .30 .30 .60 .85 .60.85 4.15 .30 .60 .85 .60.85 4.15 .30 .60 .85 .60.85 4.15 .30 4.00 .60.40 .60 .40 .60.40 .60 .40 .60.40 .30 4.00 .30 4.00 .30 .60 .40 4.00 .60.40 .60 .40 .60.40 .60 .40 .60.40 .30 4.00 .30 4.00 .30 4.35 4.35 4.35 .35 .4 0 .4 5 .35 .4 0 .25 .35 .4 0 .35 .4 0 .35 .4 0 .4 5 .35 .4 0 .25 .35 .4 0 .35 .4 0 .35 .4 0 .4 5 .35 .4 0 .25 .35 .4 0 .35 .4 0 .35 .4 0 .4 5 .35 .4 0 .25 .35 .4 0 .35 .4 0 AutoCAD SHX Text PLACA 02 Pisos 1-3 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15 AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15 AutoCAD SHX Text 1/2"@.20 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15 AutoCAD SHX 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