ANEXO 1-1: LISTA DE EXIGENCIAS LISTA DE EXIGENCIAS 1/2 PROYECTO DISEÑO DE UN EQUIPO ESCALDADOR DE ALCACHOFAS CON CAPACIDAD DE PROCESAMIENTO DE 180 kg/h FECHA: 14/12/12 CLIENTE PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ ELABORADO: D.V.M FECHA DESEO O EXIGENCIA DESCRIPCIÓN RESPONSABLE 14/12/12 E FUNCIÓN PRINCIPAL Escaldar alcachofas con una capacidad de 180 kg/h. D.V.M 14/12/12 E PRODUCCIÓN La velocidad de la máquina debe de garantizar la producción. D.V.M 14/12/12 E CALIDAD La calidad de las alcachofas no será afectada durante la operación del equipo. D.V.M 14/12/12 E ALIMENTACIÓN Y RECOLECCIÓN Serán fácilmente adaptables a la línea de producción. D.V.M 14/12/12 E MATERIA PRIMA Alcachofas u otras hortalizas con similares requerimientos. D.V.M 14/12/12 E CONTROL El diseño del equipo garantizará el efectivo control del tiempo y temperatura del proceso de escaldado. D.V.M 14/12/12 D OPERACIÓN La operación del equipo será sencilla de tal manera que no se requiera capacitación especial del operario. D.V.M 14/12/12 E SEGURIDAD El diseño del equipo garantizará la integridad física del operador. D.V.M LISTA DE EXIGENCIAS 2/2 PROYECTO DISEÑO DE UN EQUIPO ESCALDADOR DE ALCACHOFAS CON CAPACIDAD DE PROCESAMIENTO DE 180 kg/hr FECHA: 14/12/12 CLIENTE PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ ELABORADO: D.V.M FECHA DESEO O EXIGENCIA DESCRIPCIÓN RESPONSABLE 14/12/12 E FABRICACIÓN Durante el diseño del equipo se buscará seleccionar materiales existentes en el mercado local para garantizar la viabilidad de la fabricación. D.V.M 14/12/12 D MONTAJE El equipo será de fácil montaje e instalación. D.V.M 14/12/12 D MANTENIMIENTO El diseño del equipo contemplará el mantenimiento sencillo de tal manera que este pueda estar a cargo de una persona con instrucción básica. D.V.M 14/12/12 D ERGONOMÍA La posición de los dispositivos de control de la máquina permitirá el fácil alcance del operario. D.V.M ANEXO 1-2: CONCEPTOS DE SOLUCIÓN Solución 1 Figura A-2.1 Concepto de solución 1 En esta alternativa de solución, los productos ingresan al equipo por una tolva y son transportados a través del agua de escaldado por medio de un tornillo transportador. Este tornillo cuenta con una paleta de descarga que permite la salida de los productos por una segunda tolva. Este tornillo transportador es accionado por un motor eléctrico acoplado a un reductor y una transmisión por cadenas. El agua de escaldado es calentada por medio de un serpentín por el que circula vapor de agua. Las ventajas de esta alternativa de solución son su autonomía, la capacidad de producción fluida y la posibilidad de recuperar el vapor de agua que circula por el serpentín. Tolva de salida Tolva de ingreso Tornillo transportador Serpentín Solución 2 Figura A-2.2 Concepto de solución 2 En esta solución, el producto ingresa al equipo mediante una faja inclinada. Ya adentro del equipo las alcachofas son transportadas a través del líquido de escaldado por medio de un tornillo transportador. Finalizado su recorrido, los productos salen del equipo por medio de una faja horizontal. El tornillo transportador y las fajas serán accionados por motores eléctricos y el agua de escaldado será calentada mediante inyección de vapor de agua. La ventaja de esta solución es que se pueden aprovechar las fajas de ingreso y salida para implementar etapas de pre-calentamiento y enfriamiento respectivamente. Además, presenta una alta capacidad de producción y autonomía. Como desventajas, podemos encontrar la complejidad de la implementación, debido al gran número de componentes; el alto consumo de energía y que el vapor utilizado para el calentamiento del agua de escaldado se pierde y no es reutilizable. Faja inclinada carga carga Tornillo transportador Faja horizontal descarga carga Inyección de vapor carga Solución 3 Figura A-2.3 Concepto de solución 3 En esta solución, los productos son dispuestos de forma manual en canastillas que cuelgan de un riel de transporte. Por medio de un rache, accionado por un pistón neumático, se consigue el movimiento discreto de las canastillas a lo largo del riel. Por la forma de este último, las canastillas son sumergidas en el líquido de escaldado, que es calentado por un intercambiador de calor externo al equipo. La ventaja de esta solución es su simplicidad de funcionamiento. Por otro lado las desventajas, son su baja capacidad de producción y su bajo nivel de seguridad, pues involucra mayor intervención del operador. Rache Accionamiento neumático Riel de transporte Canastillas con producto Intercambiador de calor Solución 4 Figura A-2.4 Concepto de solución 4 En esta solución, los productos son dispuestos, de forma manual, en bandejas y estas son acomodadas en canastillas. Con ayuda de un tecle eléctrico o manual se sumerge la canastilla en una cuba que contiene el agua de escaldado. Esta última es calentada mediante resistencias eléctricas. La ventaja de este concepto de solución es su simplicidad y practicidad. Por otro lado, presenta como desventajas que no es un proceso continuo, requiere de alta energía eléctrica e involucra la participación continua del operador. ANEXO 2: PROPIEDADES TÉRMICAS DE LA ALCACHOFA Tabla A2.1 Coeficientes para determinar las propiedades de los alimentos Tomado de Singh (2009) Tabla A2.2 Propiedades térmicas de la alcachofa Temperatura 22 °C Compuestos XI Proteínas 0.027 M. Grasa 0.002 Carbohidratos 0.025 Fibra 0.055 Minerales 0.051 Agua 0.84 Propiedad Forma del modelo Componente Ki Xv K ⁄ Unidades k Conductividad ∑ Proteínas 0.2038 0.02 0.57 ⁄ M. Grasa 0.1199 0.00 Carbohidratos 0.2298 0.02 Fibra 0.2093 0.04 Minerales 0.3590 0.02 Agua 0.6066 0.89 Propiedad Forma del modelo Componente ρi ρ Unidades ρ Densidad ∑ ⁄ ⁄ Proteínas 1318.4952 1050 ⁄ M. Grasa 916.4035 Carbohidratos 1592.2699 Fibra 1303.4504 Minerales 2417.6261 Agua 995.4306 Propiedad Forma del modelo Componente Cpi Cp Unidades Cp Calor específico ∑ Proteínas 2.0342 3.77 ⁄ M. Grasa 2.0143 Carbohidratos 1.5891 Fibra 1.8839 Minerales 1.1324 Agua 4.1768 Propiedad Forma del modelo Componente αi α Unidades α Difusividad térmica ∑ Proteínas 0.0785 0.14 ⁄ M. Grasa 0.0960 Carbohidratos 0.0914 Fibra 0.0843 Minerales 0.1322 Agua 0.1443 ANEXO 3-1: CÁLCULO DE LA DENSIDAD DEL PRODUCTO Para hallar la densidad de un producto compuesto por agua y otro elemento en suspensión usamos la siguiente expresión: (A3-1.1) Donde, : Densidad del lodo en ⁄ : Densidad del agua, ⁄ : Fracción volumétrica del agua, para este caso 0,5 : Densidad de las alcachofas, de anexo 2, ⁄ : Fracción volumétrica de las alcachofas, para este caso 0,5 Reemplazando valores tenemos el siguiente resultado: ⁄ ANEXO 3-2: VERIFICACIÓN DE LA DEFORMACIÓN TRANSVERSAL POR FLEXIÓN Se verificará que la deflexión máxima del árbol esté dentro de los límites permisibles. Para esto se analizará el efecto que tienen la fuerza cortante distribuida y los momentos flectores que actúan sobre el árbol. En la figura A3-2.1 podemos observar la curva elástica, con cierta exageración, que generan estas fuerzas y momentos sobre el árbol del transportador. Figura A3-2.1 Curva elástica de deflexión del árbol del transportador Ahora se calculará la ecuación de la curva elástica para poder determinar el punto exacto de la deflexión máxima y el valor de esta. Para esto graficamos, como se muestra en la figura A3-2.2, los diagramas de fuerza cortante y momento flector. Figura A3-2.2 Diagramas de fuerza cortante y momento flector del árbol Una vez obtenidos estos diagramas calculamos, por tramos, la ecuación de la curva del momento flector. Ya obtenidas estas ecuaciones podemos calcular la curva elástica y la pendiente de esta para cada tramo respectivo. 2 2 f d y EI M dx  (3-2.1) ( )f xEI M d   (3-2.2) ( )f xEIy M d  (3-2.3) Entonces procedemos a calcular, considerando también la variación del momento de inercia, la ecuación de la curva del momento flector y luego aplicamos las ecuaciones (3- 2.2) y (3-2.3) como sigue a continuación: i. Para [0;0,130]x ,   2M (210,45)x (3-2.4a)    3 11EI´ 210,45 x C 3 (3-2.4b)    4 11 12EI´ y 210,45 x C x C 12 (3-2.4c) ii. Para  x 0,13;0,488 ,    2M (210,45)x 215,24x 27,9 (3-2.5a)      3 2 21EI´ 210,45 215,24 x x 27,9x C 3 2 (3-2.5b)      4 3 2 21 22EI´ y 210,45 215,24 27,9 x x x C x C 12 6 2 (3-2.5c) iii. Para  x 0,488;0,708 ,    2M (210,45)x 215,24x 237,7 (3-2.6a)      3 2 31EI´ 210,45 215,24 x x 237,7x C 3 2 (3-2.6b)      4 3 2 31 32EI´ y 210,45 215,24 237,7 x x x C x C 12 6 2 (3-2.6c) iv. Para  x 0,708;0,928 ,    2M (210,45)x 215,24x 447,42 (3-2.6a)       3 2 41EI´ 210,45 215,24 x x 447,42x C 3 2 (3-2.6b)      4 3 2 41 42EI´ y 210,45 215,24 447,42 x x x C x C 12 6 2 (3-2.6c) v. Para  x 0,928 ; 1,148 ,    2M (210,45)x 215,24x 657,14 (3-2.8a)      3 2 51EI´ 210,45 215,24 x x 657,14x C 3 2 (3-2.8b)      4 3 2 51 52EI´ y 210,45 215,24 657,14 x x x C x C 12 6 2 (3-2.8c) vi. Para  x 1,148 ;1,368 ,    2M (210,45)x 215,24x 866.86 (3-2.9a)      3 2 61EI´ 210,45 215,24 x x 866,86x C 3 2 (3-2.9b)      4 3 2 61 62EI´ y 210,45 215,24 866,86 x x x C x C 12 6 2 (3-2.9c) vii. Para  x 1,368 ; 1,588 ,    2M (210,45)x 215,24x 1076,58 (3-2.10a)      3 2 71EI´ 210,45 215,24 x x 176,58x C 3 2 (3-2.10b)      4 3 2 71 72EI´ y 210,45 215,24 1076,58 x x x C x C 12 6 2 (3-2.10c) viii. Para  x 1,588;1,808 ,    2M (210,45)x 215,24x 1286,3 (3-2.11a)      3 2 81EI´ 210,45 215,24 x x 1286,3x C 3 2 (3-2.11b)      4 3 2 81 82EI´ y 210,45 215,24 1286,3 x x x C x C 12 6 2 (3-2.11c) ix. Para  x 1,808 ; 2,028 ,    2M (210,45)x 215,24x 1496 (3-2.12a)      3 2 91EI´ 210,45 215,24 x x 1496x C 3 2 (3-2.12b)      4 3 2 91 92EI´ y 210,45 215,24 1496 x x x C x C 12 6 2 (3-2.12c) x. Para  x 2,028 ; 2,382 ,    2M (210,45)x 215,24x 1705,24 (3-2.13a)       3 2 10 1EI´ 210,45 215,24 x x 1705,24x C 3 2 (3-2.13b)        4 3 2 10 1 10 2EI´ y 210,45 215,24 1705,24 x x x C x C 12 6 2 (3-2.13c) xi. Para  x 2, 382 ; 2,452 ,    2M (210,45)x 1032,05x 1065,28 (3-2.14a)       3 2 11 1EI´ 210,45 1032,05 x x 1265,28x C 3 2 (3-2.14b)        4 3 2 11 1 11 2EI´ y 210,45 1032,05 1265,28 x x x C x C 12 6 2 (3-2.14c) Para poder resolver el sistema de ecuaciones y hallar el valor de las constantes ic necesitamos de una solución además de las condiciones de borde. Por tal motivo hallamos el ángulo de deflexión del extremo izquierdo ( 0x  ) mediante el Teorema de Castigliano. En la figura A3-2.3 se puede observar la representación del ángulo de deflexión mencionado. Figura A3-2.3 Ángulo de deflexión f para x=0. Como se puede observar en la figura A3-2.3, colocamos un momento flector de valor nulo en x=0. Luego hallamos la ecuación del momento flector para cada tramo del árbol en función de este momento nulo 0M y continuamos derivando dichas ecuaciones en función de este mismo momento como sigue a continuación: Para 0 < x < 0.13, (3-2.15a) (3-2.15b) Para 0.13 < x < 0.488 (3-2.16a) (3-2.16b) Para 0.488 < x < 0.708 (3-2.17a) (3-2.17b) Para 0.708 < x < 0.928 (3-2.18a) (3-2.18b) Para 0.928 < x < 1.148 (3-2.19a) (3-2.19b) Para 1.148 < x < 1.368 (3-2.20a) (3-2.20b) Para 1.368 < x < 1.588 (3-2.21a) (3-2.21b) Para 1.588 < x < 1.808 (3-2.22a) (3-2.22b) Para 1.808 < x < 2.028 (3-2.23a) (3-2.23b) Para 2.028 < x < 2.382 (3-2.24a) (3-2.24b) Para 2.382 < x < 2.452 (3-2.25a) (3-2.25b) Si planteamos el Teorema de Castigliano, tenemos lo siguiente: ∫ ( ) (3-2.26) Donde, para nuestro caso: E: Módulo de elasticidad del acero AISI 304, 193 Gpa I: Momento de inercia de la sección transversal del árbol, 7 46,36 10 m y 6 41,18 10 m dependiendo del diámetro del árbol. Entonces, si reemplazamos el valor de 0M en las ecuaciones del momento y aplicamos el Teorema de Castigliano (ecuación 3-2.26) para cada tramo, obtenemos que el ángulo de deflexión del árbol para 0x  es: (0,001)rad   El signo negativo del ángulo de deflexión se debe a que es en sentido horario y obedece a la convención de signos planteada en Hibbeler, R.C. Con respecto a la curva elástica, ahora que ya conocemos el ángulo de deflexión para 0x  , planteamos las condiciones de borde siguientes:  Para 0,140x  , 0y   Para 2,372x  , 0y  Con estos tres valores aplicamos continuidad y resolvemos el sistema de ecuaciones de la curva elástica (ecuaciones 3-2.4 a 3-4.14). De esto, obtenemos que la curva elástica del árbol está determinada por las siguientes ecuaciones:  Para 0 < x < 0,13, ( ) (3-2.27a)  Para 0,13 < x < 0,488, ( ) (3-2.27b)  Para 0,488 < x < 0,708, ( ) (3-2.27c)  Para 0,708 < x < 0,928, ( ) (3-2.27d)  Para 0,928 < x < 1,148, ( ) (3-2.27e)  Para 1,148 < x < 1,368, ( ) (3-2.27f)  Para 1,368 < x < 1,588, ( ) (3-2.27g)  Para 1,588 < x < 1,808, ( ) (3-2.27h)  Para 1,808 < x < 2,028, ( ) (3-2.27i)  Para 2,028 < x < 2,382, ( ) (3-2.27j) De la misma manera, las ecuaciones que determinan el ángulo de deflexión del árbol serán:  Para 0 < x < 0,13, ( ) (3-2.28a)  Para 0,13 < x < 0,488, ( ) (3-2.28b)  Para 0,488 < x < 0,708, ( ) (3-2.28c)  Para 0,708 < x < 0,928, ( ) (3-2.28d)  Para 0,928 < x < 1,148, ( ) (3-2.28e)  Para 1,148 < x < 1,368, ( ) (3-2.28f)  Para 1,368 < x < 1,588, ( ) (3-2.28g)  Para 1,588 < x < 1,808, ( ) (3-2.28h)  Para 1,808 < x < 2,028, ( ) (3-2.28i)  Para 2,028 < x < 2,372, ( ) (3-2.28j) Ahora, ya estamos en condiciones de determinar la máxima deflexión del árbol pues para ese punto el ángulo de deflexión es nulo. Por inspección podemos aproximar que el valor de x para el cual la deflexión es máxima se encuentra en el tramo [1,368;1,588]x , entonces igualamos la ecuación del ángulo de deflexión (ecuación 3-4.28g) de este tramo a 0 y obtenemos: x = -5,12 ; x = 1,38 ; x=2,2 Como el valor de, 1,38x  pertenece 1,368 – 1,588 se puede concluir que para ese punto la deflexión del árbol será máxima. Finalmente reemplazamos este valor ( 1,38x  ) en la ecuación 3-2.27g para determinar la deflexión máxima. De esto tenemos lo siguiente: ( ) Donde, para este caso: E: Módulo de elasticidad del acero AISI 304, 193 Gpa I: Momento de inercia de la sección transversal del árbol, 6 41,18 10 m Si reemplazamos valores tenemos que la máxima deflexión será: ( ) Dado que ya conocemos el valor de la máxima deflexión del árbol, podemos verificar si este está dentro del rango permisible. Como se explicará con mayor detalle más adelante, el tornillo transportador trabaja dentro de un cilindro separador. Por esto, y dado que este no es un árbol de transmisión común, la deflexión máxima estará determinada por la separación que existe entre el transportador y el cilindro separador. En la figura 3-2.4 se puede observar el ensamble mencionado. Figura A3-2.4 Ensamble transportador de tornillo – cilindro separador En la figura 3-2.4 observamos que la separación o “luz” que existe entre el transportador de tornillo y el cilindro separador es de 12mm. Como el árbol del transportador se deflecta 1,1mm como máximo, la deflexión del árbol está dentro de los valores permisibles. ANEXO 3-3: SELECCIÓN DE RODAMIENTOS Figura A3-3.1 Cálculo de la vida útil de rodamiento 7210 BECBJ Figura A3-3.2 Cálculo de la vida útil del rodamiento C4910V Figura A3-3.3 Ficha técnica del rodamiento 7210 BECBJ Figura A3-3.4 Ficha técnica del rodamiento C4910V ANEXO 3-4: TABLA PARA SELECCIÓN DE CHAVETAS - DIN6885 Tabla A3-4.1 Chavetas de caras planas según DIN6885 ANEXO 3-5: FICHA TÉCNICA DE MOTORREDUCTOR ANEXO 3-6: TABLAS PARA EL CÁLCULO DE CADENAS Tabla A3-6.1 Reducciones usando piñones estándar Tabla A3-6.2 Factor de aplicación Tabla A3-6.3 Factor de diente Figura A3-6.1 Grafico de selección ISO 606 Fuente: “Guía del diseñador” RENOLD (2013) ANEXO 3-7: VARIADOR DE VELOCIDAD DE CONTROL VECTORIAL La siguiente información referente al control vectorial fue tomada del libro “Convertidores de frecuencia, controladores de motores y SSR” de Manuel Álvarez (2000) ANEXO 3-8 ANÁLISIS DE LA ESTRUCTURA DEL EQUIPO En las tablas a continuación son un extracto del informe que arroja el programa Autodesk Inventor Professional 2011 después del análisis de esfuerzos realizado a la estructura del equipo escaldado Tabla 3-8.1 Reacciones: Fuerzas y momentos Constraint Name Reaction Force Reaction Moment Magnitude Component (X,Y,Z) Magnitude Component (X,Y,Z) Fixed Constraint:1 1827.52 N -171.913 N 953.397 N m -950 N m 1076.44 N 50.5847 N m -1466.83 N -62.5112 N m Fixed Constraint:2 2261.51 N 1454.44 N 971.813 N m -956.706 N m 889.67 N -49.0259 N m -1485.77 N -163.493 N m Fixed Constraint:3 2207.93 N 0 N 991.096 N m -971.494 N m 834.506 N -195.838 N m -2044.16 N -10.8214 N m Fixed Constraint:4 3180.24 N 0 N 964.175 N m -948.182 N m 948.825 N 174.843 N m -3035.41 N -3.93406 N m Fixed Constraint:5 1660.11 N -48.4685 N 959.03 N m -954.701 N m -743.087 N -91.0012 N m -1483.73 N 1.80371 N m Fixed Constraint:6 1659 N 47.6757 N 955.442 N m -950.979 N m -737.67 N 92.2461 N m -1485.21 N 0 N m Tabla 3-8.2 Resumen de resultados Name Minimum Maximum Volume 19111100 mm^3 Mass 150.221 kg Von Mises Stress 0.00163787 MPa 188.243 MPa 1st Principal Stress -31.059 MPa 190.301 MPa 3rd Principal Stress -183.796 MPa 26.3544 MPa Displacement 0 mm 3.42985 mm Safety Factor 1.29964 ul 15 ul Stress XX -129.172 MPa 82.5674 MPa Stress XY -61.4597 MPa 61.58 MPa Stress XZ -74.0348 MPa 67.0808 MPa Stress YY -140.929 MPa 116.696 MPa Stress YZ -72.5371 MPa 77.1696 MPa Stress ZZ -129.857 MPa 180.504 MPa X Displacement -0.307385 mm 0.288818 mm Y Displacement -0.536049 mm 0.528916 mm Z Displacement -0.0646367 mm 3.39326 mm Equivalent Strain 0.00000000773027 ul 0.000746156 ul 1st Principal Strain -0.0000186104 ul 0.0008312 ul 3rd Principal Strain -0.000803163 ul 0.0000181059 ul Strain XX -0.000458139 ul 0.000305776 ul Strain XY -0.000356187 ul 0.000356884 ul Strain XZ -0.000429065 ul 0.000388764 ul Strain YY -0.000477788 ul 0.000472521 ul Strain YZ -0.000420386 ul 0.000447233 ul Strain ZZ -0.00059237 ul 0.000821638 ul Contact Pressure 0 MPa 2402.25 MPa Contact Pressure X -1796.42 MPa 1931.83 MPa Contact Pressure Y -1395.21 MPa 1139.31 MPa Contact Pressure Z -489.828 MPa 2111.42 MPa ANEXO 4-1: ITERACIONES DEL CÁLCULO DEL SERPENTÍN Tabla 4-1.1 Iteraciones con iteración Q [Kw] Twi asumido [°C] αi [Kw/m2°c] Lprel. [m] αext [Kw/m2°c] Twi verif [°C] Lfinal [m] 1 4.89 100 8.31 0.36 0.182 118.8 -- 2 4.89 118 14.45 1.87 0.0793 119.8 -- 3 4.89 119 16.79 2.94 0.0632 119.9 -- 4 4.89 120 26.02 10.94 0.0736 120.02 10.94 Tabla 4-1.1 Iteraciones con iteración Q [Kw] Twi asumido [°C] αi [Kw/m2°c] Lprel. [m] αext [Kw/m2°c] Twi verif [°C] Lfinal [m] 1 5.6 100 8.31 0.41 0.17 118.9 -- 2 5.6 119 16.79 3.37 0.0591 119.9 -- 3 5.6 120 26.02 12.53 0.0788 120.01 -- 4 5.6 120.01 26.34 13 0.0801 120.009 13 ANEXO 4-2: CÁLCULO DEL FACTOR DE FORMA Las características de la pared del recipiente se muestran en la figura 4-2.1. Figura 4-2.1 Características del recipiente de agua El factor de forma de las paredes del recipiente, del aislante y de la chapa de protección es calculado como sigue a continuación: Pared plana : A S e  Aristas : 0.54S L Vértices : 0.15S e Donde, S: Factor de forma A: Área de la pared L: Longitud de la arista e: Espesor de pared Ahora, hallamos el factor de forma total de las paredes del recipiente, del aislante y de la chapa de protección como sigue a continuación: Para la pared del recipiente: Las dimensiones internas se pueden observar en la figura 4-2.1.   2 # 2 0,73 2 0,77 0,73 0,77 0,004 pared A S paredes e         1781.05paredS m  # (0,54 ) 4 0,54 2 0,73 0,77aristasS aristas L       7,56aristasS m  # (0,15 ) 8 0,15 0,004verticeS esquinas e    1788,6TotalS m Para el aislante Dimensiones: 2 2 2,008 0,77 2 0,778 0,73 2 0,738 pared pared pared e m e m e m       152,38TotalS m Para la chapa de protección: Dimensiones: 2,008 2 2,068 0,778 2 0,838 0,738 2 0,798 aislante aislante aislante e m e m e m       8111,95TotalS m Las medidas exteriores serán las siguientes: 2,068 2 2,07 0,838 2 0,84 0,798 2 0,8 protección protección protección e m e m e m       El área interior y exterior, serán las siguientes: 2 int 7,12A m 28,13extA m ANEXO 5: RESUMEN DE COMPONENTES Para finalizar el presente capítulo, se presentan las especificaciones técnicas de los componentes del equipo escaldador. Sistema de transporte  Transportador de tornillo sin fin Tipo de hélice : Derecha : Espesor de hélice : Longitud : Longitud efectiva :  Rodamientos Marca : SKF Tipo/modelo : Contacto angular/ 7210 BECBJ, CARB/ C4912V  Chumaceras Marca / Modelo : SKF / SNL 210 Accesorios : Obturación TSN 210G y anillos de fijación FRB 9/90  Cilindro separador : Volumen : 424 L Sistema de transmisión de potencia  Motorreductor Marca/ Modelo : SEW EURODRIVE / R77 R37 DRE80M4 Relación de transmisión : 260 Torque máximo : 980 Nm. Potencia nominal : 0,75 Kw Revoluciones nominales : 1740 RPM  Rueda dentada conducida Marca /Modelo : RENOLD / T16B1/76T # dientes / paso : 76 / 25,4mm  Rueda dentada motriz Marca/ Modelo : RENOLD / T16B1/19T # dientes / paso : 19 / 25,4mm  Cadena escaldado Marca / Tipo : RENOLD / SIMPLEX ISO 606 16B-1 Paso / longitud : 25,4mm / 124 eslabones  Cadena calentamiento Marca / Tipo : RENOLD / SIMPLEX ISO 606 16B-1 Paso / longitud : 25,4mm / 94 eslabones  Tensor de cadena Marca : ROSTA # dientes / paso : 13 / 25,4mm  Variador de frecuencia Marca : WEG Modelo : CFW080027T3848, alimentación trifásica Potencia nominal : 0.75 KW Corriente nominal : 2,8 A  Chaveta plana DIN6885 Medidas : 14x9x56mm Recipiente de agua  Cuba de agua Volumen de recipientes : 415L  Caucho Butílico Dimensiones : 1 ½” x 1/8”  Visor de nivel Marca/modelo : Franko / acorazado Temperatura máxima : 150°C Max. Altura de medición : 35cm Sistema de calentamiento de agua  Serpentín condensador Flujo másico de vapor : 10.8 Kg/h Potencia : 5.6 Kw Material : Cobre/ tuberías tipo L Diámetro nominal/longitud: 1 in/ 13m  Válvula de bola Marca/Modelo : Spirax sarco / MV10 Diámetro nominal : 2 in Presión máxima de trabajo: 70 bares  Válvula de globo Marca/Modelo : Spirax sarco / RP31 Diámetro nominal : 1 ½ in  Válvula de corte Tipo : Válvula de esfera, rosca NPT Marca/Modelo : Spirax sarco / MV10 Diámetro nominal : 1 in  Filtro Marca : Spirax sarco Diámetro nominal : 1 in Tamiz de acero inoxidable, perforaciones de 0.8 mm  Manómetro Marca : Spirax sarco Diámetro nominal : 1 in, conexión roscada NPT Rango de presión : 0-10 bar  Válvula reguladora de presión/temperatura Marca/modelo : Spirax sarco / DP27T Diámetro nominal : 1 in, conexión roscada NPT Sensor de temperatura con rango de trabajo de 71 a 104°C  Válvula de seguridad Marca/modelo : Spirax sarco / SV60 Configuración : Cabezal cerrado / con palanca Tamaño : DN20 x DN32 Presión máxima : 29 bar Tipo de junta : Bridada PN40  Trampa de vapor Marca/modelo : Spirax sarco / FT14 (L-R) Tamaño : 1 in, junta roscada NPT  Válvula antirretorno Marca/modelo : Spirax sarco / DCV41 Tamaño : 1 in, junta roscada NPT