PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA Diseño estructural de un edificio multifamiliar de concreto armado en el distrito de Surquillo Tesis para obtener el título profesional de Ingeniero Civil AUTORES: Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Aníbal Santivañez López ASESOR: Paulo Israel Mejía Trejo Lima, noviembre, 2024 Informe de Similitud Yo, Paulo Israel Mejia Trejo, docente de la Facultad de Ciencias e Ingeniería de la Pontificia Universidad Católica del Perú, asesor(a) de la tesis/el trabajo de investigación titulado Diseño estructural de un edificio multifamiliar de concreto armado en el distrito de Surquillo del/de la autor(a)/ de los(as) autores(as) Piero Alonso Llamoja Núñez, Marco Aníbal Santivañez López, dejo constancia de lo siguiente: - El mencionado documento tiene un índice de puntuación de similitud de 21%. Así lo consigna el reporte de similitud emitido por el software Turnitin el 27/10/2024. - He revisado con detalle dicho reporte y la Tesis o Trabajo de Suficiencia Profesional, y no se advierte indicios de plagio. - Las citas a otros autores y sus respectivas referencias cumplen con las pautas académicas. Lugar y fecha: 05/11/2024 Apellidos y nombres del asesor / de la asesora: Mejia Trejo, Paulo Israel DNI: 74891236 Firma ORCID: https://orcid.org/0000-0001-9829-7735 i RESUMEN La finalidad de esta tesis es desarrollar el análisis sísmico y diseño estructural de una vivienda residencial de ocho niveles situado en el distrito de Surquillo, Lima, Perú. Este proyecto no contempla sótanos, los únicos lugares de aparcamiento se sitúan en la primera planta. El primer piso cuenta con una zona de hall para el ingreso y tres departamentos, del segundo al séptimo se presenta una planta con cuatro apartamentos por nivel y en el último se encuentran los ambientes comunes. Se empieza presentando las características arquitectónicas del edificio, las normas técnicas a utilizar para cada capítulo, las propiedades de los materiales, los objetivos de este trabajo y los combos de fuerzas que se emplean para el diseño de los elementos. Posteriormente, se efectúa la estructuración y predimensionamiento de los componentes horizontales y verticales utilizando los planos arquitectónicos. Después se lleva a cabo el análisis sísmico estático y dinámico de la vivienda donde se determinan: los parámetros sísmicos; la masa sísmica; el tipo de irregularidades que presenta el proyecto; los modos de vibración; las derivas y desplazamientos y la junta sísmica que se aplica. Posteriormente, se realizan los diseños de los elementos: losas macizas y aligeradas; vigas peraltadas; columnas; placas; las zapatas aisladas, combinadas y conectadas; los cimientos corridos; las vigas chatas; los tabiques no estructurales; y las escaleras. Al final, se exponen las conclusiones y comentarios finales con relación a los resultados obtenidos del diseño del edificio. Se verifica que tenga validez y cumpla con todas las solicitaciones de la normativa técnica vigente. ii DEDICATORIA Para nuestros padres, que son el motor para seguir alcanzando nuestros objetivos y llenarlos de orgullo con nuestros triunfos. Sin ellos, este trabajo no habría podido culminarse. Gracias por su apoyo constante y por brindarnos una educación de calidad a lo largo de todos estos años. A nuestro asesor el Ing. Paulo Mejía Trejo por su ayuda en todas las etapas del desarrollo de esta tesis, en especial en el tramo final. Sin su mentoría y orientación terminar este proyecto hubiera sido mucho más complejo. Estamos muy agradecidos por su paciencia en explicarnos los errores y omisiones que tuvimos a lo largo de la redacción y diseño de la tesis. Gracias iii Índice Capítulo 1 Generalidades ........................................................................................................... 1 1.1 Introducción ...................................................................................................................... 1 1.2 Justificación ...................................................................................................................... 2 1.3 Objetivos ........................................................................................................................... 2 1.3.1 Objetivo general ........................................................................................................ 2 1.3.2 Objetivos específicos ................................................................................................. 3 1.4 Alcance y descripción del proyecto .................................................................................. 3 1.5 Normativa a utilizar .......................................................................................................... 8 1.6 Combinaciones de carga y características de los elementos ............................................. 8 1.7 Propiedades de los materiales ........................................................................................... 8 Capítulo 2 Estructuración y predimensionamiento .................................................................. 10 2.1 Estructuración ................................................................................................................. 10 2.1.1 Consideraciones generales....................................................................................... 10 2.1.2. Estructuración del edificio ...................................................................................... 11 2.2 Predimensionamiento ..................................................................................................... 11 2.2.1 Predimensionamiento de losas ................................................................................ 12 2.2.2 Predimensionamiento de vigas chatas ..................................................................... 12 2.2.3 Predimensionamiento de vigas peraltadas ............................................................... 12 2.2.4 Predimensionamiento de columnas ......................................................................... 13 2.2.5 Predimensionamiento de placas .............................................................................. 16 2.2.6. Predimensionamiento de escaleras ......................................................................... 17 2.2.7. Planos de la estructuración ..................................................................................... 19 Capítulo 3 Análisis sísmico ...................................................................................................... 22 3.1. Definición de parámetros ............................................................................................... 22 3.1.1. Zonificación ............................................................................................................ 22 3.1.2. Condiciones geotécnicas ........................................................................................ 22 3.1.3. Factor de amplificación sísmica ............................................................................. 22 3.1.4. Uso de edificación .................................................................................................. 23 3.1.5. Coeficiente de reducción de fuerzas sísmicas inicial (Ro) ..................................... 23 3.2. Verificación de R ........................................................................................................... 24 3.3. Masa sísmica.................................................................................................................. 24 3.4. Análisis de irregularidades ............................................................................................ 25 3.4.1 Irregularidades en altura .......................................................................................... 25 3.4.2 Irregularidades en planta ......................................................................................... 27 iv 3.5. Análisis sísmico estático ................................................................................................ 30 3.6. Análisis dinámico y fuerza cortante de diseño .............................................................. 32 3.7. Modos de vibración ....................................................................................................... 33 3.8 Control de derivas de entrepiso ...................................................................................... 34 3.9. Control de desplazamientos de entrepiso ...................................................................... 35 3.10. Junta sísmica ................................................................................................................ 36 Capítulo 4 Diseño de losas ....................................................................................................... 37 4.1 Losas aligeradas .............................................................................................................. 37 4.1.1 Diseño por flexión ................................................................................................... 37 4.1.2 Diseño por cortante ................................................................................................. 38 4.1.3 Ejemplo de diseño de losa aligerada ....................................................................... 38 4.2 Losas macizas ................................................................................................................. 43 4.2.1 Ejemplo de diseño de losa maciza ........................................................................... 44 Capítulo 5 Diseño de vigas ....................................................................................................... 51 5.1.1. Diseño por flexión ............................................................................................ 51 5.1.2. Diseño por cortante y capacidad ...................................................................... 52 5.1.3. Ejemplo de diseño de viga peraltada ................................................................ 53 Capítulo 6 Diseño de columnas ................................................................................................ 71 6.1 Diseño por flexocompresión ........................................................................................... 71 6.2 Diseño por cortante y capacidad ..................................................................................... 72 6.2.1. Fuerzas de diseño por cortante ......................................................................... 72 6.2.2. Fuerzas de diseño por capacidad ...................................................................... 73 6.3 Ejemplo de diseño .......................................................................................................... 74 6.3.1. Metrado de columna ............................................................................................... 74 6.3.2. Diseño de columna ................................................................................................. 76 Capítulo 7 Diseño de placas ..................................................................................................... 85 7.1 Diseño por flexocompresión ........................................................................................... 85 7.2 Diseño por cortante y capacidad ..................................................................................... 85 7.3 Ejemplo de diseño .......................................................................................................... 87 7.3.1. Metrado de placa .................................................................................................... 87 7.3.2. Diseño de placa ...................................................................................................... 88 Capítulo 8 Diseño de cimentaciones ........................................................................................ 97 8.1 Diseño de zapatas aisladas .............................................................................................. 98 8.1.1 Predimensionamiento .............................................................................................. 98 8.1.2 Verificación del cortante por punzonamiento ......................................................... 99 v 8.1.3 Verificación por cortante en una dirección ........................................................... 100 8.1.4 Diseño por flexión ................................................................................................. 100 8.1.5 Ejemplo de diseño de zapata aislada ..................................................................... 100 8.2 Diseño de zapatas combinadas ..................................................................................... 105 8.2.1 Ejemplo de diseño de zapata combinada ............................................................... 106 8.3 Diseño de zapatas conectadas ....................................................................................... 116 8.3.1 Ejemplo de diseño de viga de cimentación ........................................................... 117 8.4 Diseño de cimientos corridos y sobrecimientos ........................................................... 121 Capítulo 9 Diseño de elementos no estructurales ................................................................... 123 9.1 Tabiquería ..................................................................................................................... 123 9.1.1 Metrado de tabiquería ................................................................................................ 123 9.1.2 Diseño de tabiquería .................................................................................................. 124 9.2 Diseño de escalera ........................................................................................................ 126 9.2.1 Metrado de Escalera .................................................................................................. 126 9.2.1 Ejemplo de diseño de escalera ................................................................................... 128 9.3 Diseño de Vigas chatas ................................................................................................. 130 9.3.1 Diseño por flexión ................................................................................................. 130 9.3.2 Diseño por cortante ............................................................................................... 130 9.3.3 Ejemplo de diseño de viga chata ........................................................................... 130 Capítulo 10 Comentarios y conclusiones ............................................................................... 133 10.1 Comentarios ................................................................................................................ 133 10.2 Conclusiones ............................................................................................................... 133 Referencias bibliográficas ...................................................................................................... 135 Anexo 1 Planos de arquitectura .............................................................................................. 137 Anexo 2 Planos de estructuras ............................................................................................... 144 vi Índice de ilustraciones Figura 1.1. Distribución arquitectónica de la planta baja ........................................................... 4 Figura 1.2. Distribución arquitectónica del piso típico .............................................................. 5 Figura 1.3. Distribución arquitectónica de la azotea .................................................................. 6 Figura 1.4. Vista en elevación de la arquitectura ....................................................................... 7 Figura 2.1. Área tributaria de la columna C-2 .......................................................................... 14 Figura 2.2. Área tributaria de la columna C-11 ........................................................................ 15 Figura 2.3. Esbozo preliminar de escalera ............................................................................... 17 Figura 2.4. Predimensionamiento tentativo del piso típico ...................................................... 19 Figura 2.5. Predimensionamiento del séptimo piso ................................................................. 20 Figura 2.6. Predimensionamiento de la azotea ......................................................................... 21 Figura 3.1. Intervalos y fórmulas del factor C ......................................................................... 22 Figura 3.2. Espectro de amplificación sísmica ......................................................................... 23 Figura 3.3. Plano en planta de la edificación ........................................................................... 29 Figura 4.1. Losas aligeradas a diseñar como ejemplo .............................................................. 39 Figura 4.2. Carga muerta en losa aligerada de ejemplo ........................................................... 39 Figura 4.3. Carga viva en losa aligerada de ejemplo ............................................................... 39 Figura 4.4. Diagrama de fuerza cortante .................................................................................. 40 Figura 4.5. Diagrama de momento flector ............................................................................... 40 Figura 4.6. Diseño final de losa aligerada ................................................................................ 43 Figura 4.7. Losa maciza entre los ejes C-D y 1-3 .................................................................... 44 Figura 4.8. Modelado de losa maciza con tabiquería ............................................................... 46 Figura 4.9. Momentos flectores en X ....................................................................................... 46 Figura 4.10. Momentos flectores en Y ..................................................................................... 46 Figura 4.11. Diseño final de la losa maciza ............................................................................. 50 Figura 5.1Viga VT-14 vertical ubicada entre los ejes C-D ...................................................... 54 Figura 5.2. Idealización de la VT-14 vertical ubicada entre los ejes C-D ............................... 55 Figura 5.3 Área de influencia de la VT-06 ............................................................................... 56 Figura 5.4 Esquema final de cargas de la viga VT-14 ............................................................. 58 Figura 5.5. Diagrama de momento flector por sismo de diseño .............................................. 58 Figura 5.6. Diagrama de momento flector por carga muerta ................................................... 59 Figura 5.7. Diagrama de momento flector por carga viva ....................................................... 59 Figura 5.8. Envolvente de las combinaciones de carga para los tres tramos ........................... 59 vii Figura 5.9. Distancias teóricas para el acero superior del extremo izquierdo del primer tramo .................................................................................................................................................. 63 Figura 5.10. Diagrama de fuerza cortante por sismo de diseño para toda la viga .................... 64 Figura 5.11. Diagrama de fuerza cortante por carga muerta .................................................... 64 Figura 5.12. Diagrama de fuerza cortante por carga viva ........................................................ 65 Figura 5.13. Envolvente de fuerza cortante para los tramos de la viga .................................... 65 Figura 5.14 Deflexión por la carga muerta de la viga VT-14 .................................................. 69 Figura 5.15 Deflexión por la carga viva de la viga VT-14 ...................................................... 69 Figura 5.16 Arreglo final de la viga VT-14 ............................................................................. 70 Figura 6.1 Área tributaria de la columna C11 .......................................................................... 74 Figura 6.2. Localización de la columna C11 entre los ejes 3-C .............................................. 76 Figura 6.3. Diagrama de interacción por resistencia XX C11- primer tramo .......................... 78 Figura 6.4. Diagrama de interacción por resistencia YY C11- primer tramo .......................... 78 Figura 6.5. Diagrama de interacción por resistencia XX C11-segundo tramo ........................ 79 Figura 6.6. Diagrama de interacción por resistencia YY C11- segundo tramo ....................... 80 Figura 6.7. Diagrama de interacción por resistencia XX C11-tercer tramo ............................. 81 Figura 6.8. Diagrama de interacción por resistencia YY C11- tercer tramo ............................ 81 Figura 6.9. Diseño final de la columna C11 ejes (3-C) ............................................................ 84 Figura 7.1 Área tributaria de la placa PL2 ............................................................................... 87 Figura 7.2. Ubicación de Placa 02 entre los ejes 6 y E ............................................................ 89 Figura 7.3 Diagrama de interacción por resistencia XX PL2- primer tramo ........................... 90 Figura 7.4 Diagrama de interacción por resistencia YY PL2- primer tramo ........................... 91 Figura 7.5. Diagrama de interacción por resistencia XX PL2- segundo tramo ....................... 92 Figura 7.6. Diagrama de interacción por resistencia YY PL2- segundo tramo ....................... 92 Figura 7.7. Diagrama de interacción por resistencia XX PL2- tercer tramo ............................ 93 Figura 7.8. Diagrama de interacción por resistencia YY PL2- tercer tramo ............................ 94 Figura 7.9. Arreglo final primer tramo ..................................................................................... 96 Figura 7.10. Arreglo final segundo tramo ................................................................................ 96 Figura 7.11. Arreglo final tercer tramo .................................................................................... 96 Figura 8.1. Módulo de reacción del suelo ................................................................................ 98 Figura 8.2 Columna C4 .......................................................................................................... 101 Figura 8.3. Detalle de acero en zapata aislada ....................................................................... 105 Figura 8.4. Esbozo inicial de zapata combinada .................................................................... 107 Figura 8.5. Centroide de la zapata combinada ....................................................................... 108 viii Figura 8.6 Puntos de análisis de esfuerzos ............................................................................. 109 Figura 8.7. Cortante máxima de la zapata en volado ............................................................. 113 Figura 8.8. Cortante máxima entre columnas con el caso de cargas 1.25(CM+CV)-SX....... 113 Figura 8.9. Momentos máximos sobre el eje Y (acero en X)................................................. 114 Figura 8.10. Momentos máximos sobre el eje X (Acero en Y) ............................................. 115 Figura 8.11. Esquema final de zapata combinada .................................................................. 116 Figura 8.12. Viga de cimentación a diseñar ........................................................................... 117 Figura 8.13. Carga muerta actuante en la viga de cimentación .............................................. 117 Figura 8.14. Carga viva actuante en la viga de cimentación .................................................. 118 Figura 8.15. Sismo en X actuante en la viga de cimentación ................................................. 118 Figura 8.16. Sismo en Y actuante en la viga de cimentación ................................................. 118 Figura 8.17. Diagrama de fuerza cortante y momento flector sobre el eje longitudinal ........ 118 Figura 8.18. Diagrama de fuerza cortante y momento flector sobre el eje transversal .......... 118 Figura 8.19. Esquema de viga de cimentación ....................................................................... 121 Figura 8.20. Cimiento corrido y sobrecimiento típico ........................................................... 122 Figura 9.1. Vista en planta de tabique .................................................................................... 123 Figura 9.2. Diseño de refuerzo vertical para la tabiquería de ladrillo sílico calcáreo. ........... 125 Figura 9.3. Esquema de refuerzo vertical para la tabiquería de ladrillo sílico calcáreo. ........ 126 Figura 9.4. Vista en planta de escalera ................................................................................... 126 Figura 9.5. Distribución de cargas en la escalera ................................................................... 128 Figura 9.6. Diagrama de momento flector ............................................................................. 128 Figura 9.7. Diagrama de fuerza cortante ................................................................................ 129 Figura 9.8. Esquema final del acero de las escaleras ............................................................. 129 Figura 9.9. Diagrama de fuerza cortante Vch-2 ..................................................................... 131 Figura 9.10. Diagrama de momento flector de la Vch-2 ........................................................ 131 Figura 9.11. Diseño final de la Vch-2 .................................................................................... 132 ix Índice de tablas Tabla 1.1. Combinaciones de cargas a utilizar ........................................................................... 8 Tabla 1.2. Factores de reducción de cargas ................................................................................ 8 Tabla 1.3. Propiedades del concreto ........................................................................................... 9 Tabla 1.4. Propiedades del acero ................................................................................................ 9 Tabla 2.1. Espesor de losa y luz libre ....................................................................................... 12 Tabla 2.2. Cargas de servicio para usos prácticos .................................................................... 14 Tabla 2.3. Predimensionamiento de columnas ......................................................................... 16 Tabla 2.4. Cortante basal del predimensionamiento ................................................................ 17 Tabla 3.1. Verificación de factor R .......................................................................................... 24 Tabla 3.2. Masa sísmica del edificio ........................................................................................ 24 Tabla 3.3. Metrado manual ...................................................................................................... 25 Tabla 3.4. Verificación de la irregularidad de piso blando ..................................................... 26 Tabla 3.5. Verificación de la irregularidad de piso débil ......................................................... 26 Tabla 3.6. Verificación de irregularidad del piso débil ............................................................ 27 Tabla 3.7. Comprobación de irregularidad torsional ................................................................ 27 Tabla 3.8. Análisis estático de la estructura ............................................................................. 31 Tabla 3.9. Cálculo de cortantes basales .................................................................................... 32 Tabla 3.10. Modos de vibración del edificio para traslación pura en el eje X ......................... 33 Tabla 3.11. Modos de vibración del edificio para traslación pura en el eje Y ......................... 33 Tabla 3.12. Modos de vibración del modelo tridimensional .................................................... 34 Tabla 3.13. Verificación de derivas en X, Y y tridimensionalmente ....................................... 34 Tabla 3.14. Cálculo de desplazamientos en cada nivel. ........................................................... 35 Tabla 4.1. Momentos negativos y positivos del aligerado ....................................................... 40 Tabla 4.2. Acero instalado para momentos positivos del aligerado ......................................... 40 Tabla 4.3. Acero instalado para momentos negativos de la losa aligerada .............................. 40 Tabla 4.4. Cortes de acero de la vigueta ejemplo ..................................................................... 40 Tabla 4.5. Verificación de cortante de la vigueta ejemplo ....................................................... 41 Tabla 4.6. Metrado para techo de piso típico ........................................................................... 44 Tabla 4.7. Acero para losa maciza ........................................................................................... 45 Tabla 4.8. Resultados finales del diseño por flexión ................................................................ 48 Tabla 5.1. Momentos últimos para la viga VT-14 entre los ejes C y D ................................... 60 Tabla 5.2. Acero requerido e instalado para la viga VT-14 entre ejes C y D .......................... 61 x Tabla 5.3. Resistencias para combinación de acero ................................................................. 62 Tabla 5.4. Cortes de fierro para la viga VT-14 entre ejes C y D .............................................. 63 Tabla 5.5. Cortantes de diseño representativas de la viga VT-14 entre los ejes C y D ............ 66 Tabla 5.6 Límites de deflexiones ............................................................................................. 68 Tabla 6.1 Cálculos del metrado manual de la columna C11 .................................................... 75 Tabla 6.2. Cargas actuantes en C11- primer tramo .................................................................. 77 Tabla 6.3. Combinaciones de carga para C11- primer tramo ................................................... 77 Tabla 6.4. Cargas actuantes en C11- segundo tramo ............................................................... 78 Tabla 6.5. Combinaciones de carga para C11- segundo tramo ................................................ 79 Tabla 6.6. Cargas actuantes en C11- tercer tramo .................................................................... 80 Tabla 6.7. Combinaciones de carga para C11- tercer tramo .................................................... 80 Tabla 6.8. Vu calculado amplificando las cargas de sismo ...................................................... 82 Tabla 7.1. Cálculos del metrado manual de la placa PL2 ........................................................ 88 Tabla 7.2. Cargas actuantes en Placa 02- primer tramo ........................................................... 89 Tabla 7.3. Combinaciones de carga para Placa 02- primer tramo ............................................ 90 Tabla 7.4. Cargas actuantes en Placa 02- segundo tramo ........................................................ 91 Tabla 7.5. Combinaciones de carga para Placa 02- segundo tramo ......................................... 91 Tabla 7.6. Cargas actuantes en Placa 02- tercer tramo ............................................................. 92 Tabla 7.7. Combinaciones de carga para Placa 02- tercer tramo ............................................. 93 Tabla 7.8. Distribución de acero por la verificación de cortante y capacidad ......................... 96 Tabla 8.1. Cargas en la base de la columna asumiendo sismos positivos .............................. 101 Tabla 8.2. Esfuerzos para los dos casos de sismo en ambas direcciones ............................... 103 Tabla 8.3. Dimensiones de elementos verticales .................................................................... 106 Tabla 8.4. Cargas en la base de la columnas y placa para sismos (+) .................................... 106 Tabla 8.5. Distancias de cada elemento al centro de masa .................................................... 108 Tabla 8.6. Fuerzas y momentos finales en el centroide de la zapata ...................................... 108 Tabla 8.7. Esfuerzos en cada vértice de la zapata para cargas sin sismo ............................... 110 Tabla 8.8. Esfuerzos en cada vértice de la zapata para cargas con sismo en X ..................... 110 Tabla 8.9. Esfuerzos en cada vértice de la zapata para cargas con sismo en Y ..................... 111 Tabla 8.10. Esfuerzos para todos los casos de sismo ............................................................. 111 Tabla 8.11. Cortantes de punzonamiento de las columnas y placa de la zapata .................... 112 Tabla 8.12. Arreglos finales de acero por flexión para la zapata combinada ........................ 115 Tabla 8.13. Arreglos finales de acero por flexión para la viga de cimentación ..................... 119 Tabla 9.1. Cargas finales ........................................................................................................ 127 xi Tabla 9.2. Resultados finales del diseño por flexión .............................................................. 131 1 Capítulo 1 Generalidades 1.1 Introducción El proceso del diseño estructural de un edificio es, sin lugar a duda, la etapa más importante en la ejecución de proyectos, dado que debe garantizar: el buen comportamiento de la estructura ante posibles fenómenos naturales (sismos, tsunamis, tornados, incendios, etc.), asegurar el bienestar de los usuarios a raíz de alguna posible falla que se produzca y en la medida posible reducir las pérdidas materiales que podrían generarse, debido a los desastres ya mencionados. La costa del Perú se ubica adentro del conocido Cinturón de Fuego, zona que resulta de la tectónica de placas y tiene una extensión de más de 40,000 km. Esta área se caracteriza por ser el límite de múltiples placas donde se presenta alta actividad sísmica, alrededor del 90% de los sismos anuales en el mundo se producen dentro de esta (Tavera, 2020). Es por esta razón que, bajo este panorama, se torna todavía más relevante el correcto desarrollo del análisis sísmico en un proyecto de construcción en países como el Perú. A pesar de todo lo anteriormente señalado, es común observar en el país construcciones empíricas sin un diseño estructural, falta de uso de planos en la construcción de obras, materiales que no alcanzan los estándares mínimos de calidad, etc. En el Perú, se calcula que más del 80% de las construcciones han sido realizadas de manera informal. Este porcentaje se incrementa a un 90% en las periferias de las urbes (CAPECO, 2018). Esta situación a largo plazo podría generar daños irreparables, en especial en el litoral peruano, que se situa encima del límite de dos placas a través del proceso de subducción. Estas son las placas de Nazca y Sudamericana (Guardia, 2011). Con respecto a la ciudad de Lima siete de cada diez casas son construidas sin ninguna evaluación técnica ni asesoramiento de ingenieros, lo cual vuelve más alarmante esta situación (Castillo 2021), puesto que, al ser la ciudad más poblada, esta cifra se asemeja mucho al valor promedio del país. Es por ello que en este trabajo se presenta la ejecución completa del diseño estructural de una edificación utilizando de forma minuciosa las normas técnicas establecidas en el reglamento nacional de edificaciones, para poder dejar un ejemplo correcto de cómo se debe proyectar una edificación en la región. 2 1.2 Justificación El diseño y análisis estructural de una estructura, no consiste sólo en evitar su colapso, según la Norma técnica E.030 (2017), también buscar salvaguardar las vidas humanas y garantizar el funcionamiento de los servicios básicos. No obstante, de acuerdo con Muñoz (2021), la misma norma reconoce que mantener las edificaciones sin daños para cualquier tipo de sismo no es una labor posible. Esto se debe a la naturaleza impredecible de los sismos, pues al vivir en un país con alto riesgo sísmico, durante la vida de una edificación existe la posibilidad de que acontezcan sismos leves, moderados o severos. Por lo cual, es indispensable seguir todas las recomendaciones y requerimientos mínimos que la norma contempla. Por otro lado, es fundamental usar como base los principios de la norma técnica de cargas, los cuales proponen que, para el análisis estructural, todas las partes de la edificación deben ser capaces de resistir las cargas que se le apliquen según las combinaciones prescritas (Norma E.020, 2006). Con el fin de avalar la seguridad y el buen funcionamiento del edificio, estas combinaciones de cargas no deben causar deformaciones ni esfuerzos mayores a los mínimos requeridos. Finalmente, como se plantea realizar una edificación de hormigón armado, se utilizará la Norma E.060 (2009), que nos permita conocer las exigencias mínimas sobre el material, el monitoreo de calidad y la revisión continua de las estructuras del proyecto. Es importante mencionar que estas fuentes no se usan de manera independiente, estas tienen sentido en cuanto se utilizan en conjunto y se complementan. De esta manera, estos son los conceptos y principios que serán el eje teórico del desarrollo de esta tesis. 1.3 Objetivos Los objetivos de este trabajo se dividen en uno principal y otros secundarios que también son de suma importancia para poder hacer el diseño correcto en concreto armado del edificio en cuestión. A continuación, se presentan: 1.3.1 Objetivo general  Efectuar el diseño estructural de la edificación bajo cargas y momentos de sismo y gravedad para garantizar un comportamiento óptimo de la estructura, cumpliendo con las solicitaciones del reglamento en cuestión. 3 1.3.2 Objetivos específicos  Predimensionar de manera inicial la estructuración de la edificación y determinar las fuerzas bajo las cuales se someterá a la estructura.  Analizar el comportamiento sísmico considerando el caso estático, dinámico y dinámico traslacional.  Realizar los diseños de cada elemento estructural de la vivienda trabajada. 1.4 Alcance y descripción del proyecto Inmueble multifamiliar de ocho pisos. El edificio se localiza en un área rectangular de 400 m² aproximadamente y se encuentra ubicado en el cruce de las calles Manuel Bonilla y Albert Einstein en el distrito de Surquillo, Lima. Para la realización de los cálculos del análisis y diseño, se trabaja con un concreto de resistencia f'c = 210 kg/cm², barras de acero corrugado de fy = 4200 kg/cm² y se utilizan las Normas Técnicas de Edificación: E.020 (Cargas), E.030 (Diseño Sismorresistente) y E.060 (Concreto Arm ado). El primer piso cuenta con una recepción, estacionamientos, ambientes de esparcimiento, áreas verdes y tres departamentos. Del segundo al séptimo nivel se construye una planta que se repite y que consta de 4 apartamentos con una distribución asimétrica. Cada uno está constituido por dormitorios, cocina, baños, comedor, estudio, lavandería y sala. En el octavo piso, se tienen zonas de recreación compartida, gimnasio, salas de reuniones, etc. La azotea es de acceso limitado, dado que contiene los equipos electromecánicos, ductos de instalaciones mecánicas, etc. Para la circulación dentro del edificio se dispone de un elevador y una escalera situados en la parte central de cada nivel. El predimensionamiento y estructuración se obtienen empleando los criterios estudiados en el curso de concreto armado 2 y en la bibliografía seleccionada. El diseño y modelamiento se realiza en el software ETABS y SAFE con el que se obtendrán los valores necesarios para diseñar de forma correcta todos los elementos estructurales siguiendo los lineamientos de los reglamentos y normas técnicas. 4 Figura 1.1. Distribución arquitectónica de la planta baja Fuente: Elaboración propia 5 Figura 1.2. Distribución arquitectónica del piso típico Fuente: Elaboración propia 6 Figura 1.3. Distribución arquitectónica de la azotea Fuente: Elaboración propia 7 Figura 1.4. Vista en elevación de la arquitectura Fuente: Elaboración propia 8 1.5 Normativa a utilizar Para el diseño y análisis de la estructura del proyecto se utilizarán las siguientes normas.  Norma Técnica de Edificación E.020 "Cargas" (2006).  Norma Técnica de Edificación E.030 "Diseño sismorresistente" (2017)  Norma Técnica de Edificación E.060 "Concreto armado" (2009) 1.6 Combinaciones de carga y características de los elementos Para realizar los cálculos del diseño de elementos estructurales es necesario utilizar amplificaciones de cargas para alcanzar la resistencia mínima necesitada y así cumplir con las solicitaciones de la norma E.060. Estas combinaciones se detallan a continuación: Tabla 1.1. Combinaciones de cargas a utilizar Fuente: Norma E.060 Concreto Armado De la misma forma, también se usan los siguientes factores de reducción para proporcionar una mayor seguridad a la estructura: Tabla 1.2. Factores de reducción de cargas Fuente: Norma E.060 Concreto Armado 1.7 Propiedades de los materiales La construcción del edificio se realiza a base de dos materiales principalmente, estos son el concreto y acero. Para este proyecto las características de estos elementos son} las siguientes: Concreto: 9 Tabla 1.3. Propiedades del concreto Fuente: Elaboración propia Donde:  f’c: resistencia a la compresión del concreto a 28 días  Ec: Módulo de elasticidad  𝑣: Módulo de Poisson Acero: Tabla 1.4. Propiedades del acero Fuente: Elaboración propia Donde:  Fy: Esfuerzo de fluencia  Es: Módulo de elasticidad  Ɛy: Deformación unitaria del acero al fluir 10 Capítulo 2 Estructuración y predimensionamiento Utilizando los planos arquitectónicos que se presentaron anteriormente. Se realiza la estructuración de las columnas, placas, losas, entre otros elementos de concreto armado. Posteriormente, el predimensionamiento que luego se verificará en los próximos capítulos. 2.1 Estructuración Para la estructuración de este proyecto se han utilizado los criterios planteados por el ing. Blanco en la publicación “Estructuración y diseño de Edificaciones de concreto armado” (1994). Se expone una pequeña descripción para algunos de estos. 2.1.1 Consideraciones generales  Simplicidad y simetría Las estructuras simples responden de manera más efectiva a los sismos. Esto se debe a que la predicción del comportamiento sísmico de una estructura simple y simétrica es más sencilla que para una estructura compleja. Además, la idealización para este tipo de estructuras es más certera y precisa. Se debe tomar en cuenta que las estructuras asimétricas pueden generar efectos de torsión que pueden perjudicar a la estructura (Blanco, 1994).  Uniformidad y continuidad de la estructura Otro aspecto clave para el adecuado desempeño de la estructura es la regularidad en planta y altura. Las variaciones en la continuidad de los elementos pueden generar concentraciones de esfuerzos. en zonas específicas, esto a su vez puede generar daño estructural. De ser necesario cambiar las dimensiones de la estructura, esto será de manera progresiva para evitar cambios bruscos (Blanco, 1994).  Rigidez lateral Este criterio permite verificar que los desplazamientos de entrepiso en ambas direcciones no generen deformaciones importantes, se requiere el análisis del control de derivas para poder corroborarlo. Por esta razón, se sugiere incorporar elementos que aporten rigidez lateral a la estructura. En dicho sentido, es conveniente agregar placas en sistemas aporticados para tener una estructura con elementos rígidos y flexibles (Blanco, 1994). 11  Diafragma rígido Habitualmente se considera cada losa de piso como un sólido en el plano. Una de las condiciones se fundamenta en que la elevada rigidez de las losas permite asumir que los elementos de entrepiso se desplazan uniformemente. Además, facilita que al hacer el análisis estructural las fuerzas se distribuyan de acuerdo con su rigidez. Esta idealización debe ser corroborada evitando las losas con muchos ductos y/o aberturas que podrían disminuir su rigidez. Básicamente, hay que reducir en la medida de lo posible las irregularidades en planta. (Blanco, 1994). 2.1.2. Estructuración del edificio En las imágenes 1.1, 1.2 y 1.3 se aprecian los planos de arquitectura en planta con las que cuenta el proyecto. Estas sirven como punto de partida para hacer la estructuración y posterior predimensionamiento de los elementos estructurales. Las principales disposiciones referentes a la estructuración que se aplican al edificio son: Se dispone de muros estructurales ubicados en ambos ejes con la finalidad de que la rigidez lateral proporcionada soporte de manera adecuada las solicitaciones (gravedad, sismo, viento, etc.) que se presenten. Las placas se ubican principalmente en los bordes de la edificación contiguos a los edificios vecinos para que puedan resistir de forma eficiente las cargas solicitadas y también desplazamientos tanto laterales como angulares que se presenten. Las dimensiones usadas para la estructuración serán iguales en todos los niveles. De esta forma se logra mantener la continuidad, uniformidad y una rigidez constante. Se puede visualizar en las figuras 1.1, 1.2 y 1.3 que las plantas no son simétricas principalmente debido al ducto que se ubica en la parte derecha del edificio. Por ello, al momento de diseñar la estructura se revisa detalladamente la localización del centro de masa y centro de rigidez para tener posiciones relativamente cercanas y así evitar efectos importantes de torsión. 2.2 Predimensionamiento La realización del predimensionamiento fue elaborado tomando como base las recomendaciones del texto “Estructuración y Diseño de Edificaciones de Concreto Armado” del ingeniero Blanco. No obstante, las dimensiones que se obtienen en esta sección se verifican posteriormente cuando se efectúa el análisis sísmico y el diseño de cada elemento. 12 2.2.1 Predimensionamiento de losas Predimensionamiento de losas aligeradas Para predimensionar el peralte de las losas aligeradas se utilizaron los siguientes criterios planteados por el ingeniero Blanco: Tabla 2.1. Espesor de losa y luz libre Fuente: Estructuración y diseño de edificaciones en Concreto Armado (Blanco,1994) En el proyecto se dispone de una luz libre máxima de 5.95 metros, por lo que se elige utilizar peraltes de 20 y 25 cm de espesor, según el largo del paño. Además, la dirección de los aligerados se toma según la luz libre más corta del paño. Vale mencionar que este procedimiento de predimensionamiento es válido, debido a que la sobrecarga máxima actuante es de 0.20 ton/m2. Predimensionamiento de losas macizas Se han ubicado en los paños que corresponden a las zonas de escalera y ascensor, que es la parte central de la planta. Para lograr uniformidad en la planta, se elige un peralte de 20 cm. 2.2.2 Predimensionamiento de vigas chatas Para este edificio se contempla utilizar vigas chatas solo para dos casos. En primer lugar, se colocan debajo de los tabiques localizados en la misma dirección del aligerado para soportar su peso. Por otro lado, también se utiliza para separar las losas macizas de los aligerados. Vale mencionar que el ancho de las vigas chatas depende del espesor de la tabiquería, por lo que se utilizan espesores de 15 y 20 cm. 2.2.3 Predimensionamiento de vigas peraltadas En el caso de que las vigas sean parte de pórticos o elementos diseñados para resistir sismos se ha considerado al menos un ancho de 25 cm, según los requerimientos de la Norma Técnica E.060 de Concreto Armado. Para este proyecto en particular se utiliza un ancho de 30 centímetros en la mayoría de los elementos. No obstante, para algunas vigas en ciertos casos, se ha considera un ancho de 25 cm por cumplir una función distinta. 13 Para dimensionar los peraltes, el ingeniero Blanco considera dividir la luz libre entre 10 o 12. Este criterio se considera como el valor mínimo para determinar el peralte que se va a emplear para el predimensionamiento. En el caso de esta edificación, la mayor luz libre es de aproximadamente 6 metros, por lo que se decide utilizar un peralte de 60 cm para todas las vigas. 2.2.4 Predimensionamiento de columnas En este edificio son las placas quienes toman la mayor carga por sismo, esto implica que las columnas se comportan principalmente según las cargas de gravedad que soportan. Estos elementos están diseñados para soportar la carga axial y momentos flectores generados. Para ello, el libro “Estructuración y Diseño de Edificaciones en Concreto Armado” plantea las siguientes fórmulas según el tipo de columna y su ubicación.  Para columnas esquineras y exteriores: A = P . 0.35f′c  Para columnas interiores: A = P . 0.45f′c Posteriormente, con el propósito de calcular la carga de servicio, se halla el área tributaria de las columnas y se multiplicaron por un valor de 1 ton/m2. Asimismo, la norma E.060 indica en el artículo 21.6.2 que las columnas tendrán un espesor mínimo de 25 cm. Además, al ser una edificación de 8 pisos, se optó por utilizar un espesor igual al ancho de vigas. Con dichos valores y la fórmula anteriormente expuesta, se calcularon las otras dimensiones de cada una de las columnas. A continuación, se ofrecen algunos ejemplos para cada situación de columna 14 Columna entre los ejes D-E y 4-5 Figura 2.1. Área tributaria de la columna C-2 Fuente: Elaboración propia El primer paso es determinar el área tributaria A = 3.02 × 1.88 = 5.68 m Posteriormente, se halla la carga de servicio, al estar diseñando una vivienda multifamiliar se define como una edificación de categoría C y corresponde asumir una carga de servicio inicial de 1 ton/m². Adicionalmente se multiplica este valor por el número de niveles que en este caso son ocho pisos. Tabla 2.2. Cargas de servicio para usos prácticos Fuente: Norma E.030 P . = 1000 × 5.68 × 8 = 45440 kg Después se calcula el área de la columna A = 45440 0.35 × 210 = 618.2 cm Al estar trabajando en una viga con ancho de 30 cm basta con despejar la dimensión faltante y aproximarla a un múltiplo de 5 cm. L = 30 cm C-2 15 L = 849 30 = 28.3 cm ≈ 30 cm Columna centrada entre ejes 3-C Figura 2.2. Área tributaria de la columna C-11 Fuente: Elaboración propia Se calcula los mismos valores A = 2.875 × 6.00 = 17.25 m P . = 1000 × 17.25 × 11 = 189,750 kg A = 189,750 0.45 × 210 = 2007.94 cm L = 30 cm L = 2007.94 30 = 66.93 cm ≈ 70 cm Se presentan las dimensiones preliminares para todas las columnas que se requieren para el edificio. En todos los casos se cumple que la sección a instalar es mayor a la requerida. C-11 16 Tabla 2.3. Predimensionamiento de columnas Descripción A(m²) Pserv. (kg) Ac (cm2) B (cm) L (cm) C-1 10.1 111,000 1507 25.00 65.00 C-2 5.7 62,400 849 30.00 30.00 C-3 16.0 176,500 1868 30.00 65.00 C-4 8. 9 97,800 1035 30.00 35.00 C-5 21.3 234,000 2476 30.00 85.00 C-6 9.7 106,000 1125 30.00 40.00 C-7 19.5 175,700 1859 30.00 65.00 C-8 6.5 6,500 88 25.00 5.00 C-9 12.4 136,000 1437 30.00 50.00 C-10 24.6 246,400 2607 30.00 90.00 C-11 17.3 189,800 2008 30.00 70.00 C-12 9.5 104,100 1416 30.00 50.00 C-13 18.6 186,000 2526 30.00 85.00 Fuente: Elaboración propia 2.2.5 Predimensionamiento de placas Los muros de corte o placas son elementos verticales que cumplen la función de aportar la mayor cantidad de rigidez al edificio y también aguantar las cargas sísmicas que pueden generarse. En el predimensionamiento de las placas, si el edificio tiene pocos pisos, se puede considerar 10 centímetros de espesor como mínimo. Sin embargo, es habitual utilizar un espesor de 15, 20, 25 o hasta de 30 centímetros según la cantidad de niveles que posea la estructura (Blanco, 1994). Para esta edificación en particular, al contar con 8 pisos, se optó por implementar en la mayoría de los muros se usa un espesor de 25 o 30 cm dependiendo del ancho de la viga que se tenga para mantener la uniformidad. El primer paso para el cálculo es determinar una cortante basal preliminar con la que se obtendrá la longitud necesaria para cada eje. 17 Tabla 2.4. Cortante basal del predimensionamiento Coeficientes Descripción En X En Y Z Z 3 0.40 0.40 U C 1 1 C - 2.5 2.5 S Tipo S1 1 1 P 1 ton/m² x A trb. 2724 2724 R Muros estructurales 6 6 V (ton) ZUCSP/R 454 454 Fuente: Elaboración propia Se calcula a continuación la longitud tanto en X e Y que se requiere. Se asume que el espesor uniforme es 25 cm. L = L = V ∅ × 0.53√210 × bw × 0.8 = 502.71 × 10 0.85 × 0.53 × √210 × 30 = 2318 cm Se evidencia que para ambos casos la longitud ha salido elevada, sin embargo, en este cálculo no se considera el aporte de rigidez que brindan todas las columnas, ni tampoco los refuerzos de acero que se instalan posteriormente en todos los elementos verticales y que en este momento todavía no se contemplan. 2.2.6. Predimensionamiento de escaleras Con los planos de arquitectura se realiza un esquema preliminar del primer tramo de la escalera principal Figura 2.3. Esbozo preliminar de escalera Fuente: Elaboración propia 18 Donde se han definido las siguientes dimensiones:  H = Altura hasta el descanso  L = Proyección horizontal de los pasos de la escalera  P = Paso  Cp = Contrapaso  g = garganta La dimensión del paso se establece en 25 cm, como se puede ver en los planos de arquitectura. Por otro lado, el contrapaso se calcula dividiendo la altura del entrepiso entre la cantidad de escalones que se planean instalar, en este caso son 15. Por lo tanto, la altura de cada uno es de 18 cm. CP = 𝐻 #𝑝𝑎𝑠𝑜𝑠 = 2.70 15 = 0.18 m Para hallar el espesor de la garganta se usan una siguientes dos expresiones: g = L 25 o L 20 Con estas fórmulas se estima que la garganta mide 6 cm u 8 cm, no obstante, estos valores difieren mucho de los 20 cm de espesor de losa. Por ello, se trabaja con una dimensión de 15 cm para aproximarse más a los entrepisos y que al momento de realizar los vaciados de concreto exista una mayor homogeneidad. 19 2.2.7. Planos de la estructuración Se muestran los esbozos de los predimensionamiento determinados para la planta típica, piso 7 y azotea. Figura 2.4. Predimensionamiento tentativo del piso típico Fuente: Elaboración propia 20 Figura 2.5. Predimensionamiento del séptimo piso Fuente: Elaboración propia 21 Figura 2.6. Predimensionamiento de la azotea Fuente: Elaboración propia 22 Capítulo 3 Análisis sísmico La ciudad de Lima se sitúa en una zona considerada altamente sísmica, debido a que se encuentra en el límite de dos placas tectónicas. Es por esta razón, que es de suma relevancia constatar que el edificio en cuestión cumpla estrictamente todas las solicitaciones que se detallan en la norma de diseño sismorresistente. Esta sección tiene como finalidad determinar las fuerzas internas y las derivas que se generan en caso de ocurrir un sismo. 3.1. Definición de parámetros A partir, de las disposiciones de la norma E.030 del 2018 se procede a identificar los parámetros sísmicos que corresponden. 3.1.1. Zonificación El proyecto se ubica en el distrito de Surquillo en Lima Metropolitana, por ello se sitúa en la zona 4. El factor Z es entonces:  Factor Z = 0.45 3.1.2. Condiciones geotécnicas La edificación se sitúa en una zona con un suelo que presenta afloramientos rocosos y capas de grava, es decir un suelo tipo 1. De esta forma, se obtiene el factor “S” y los periodos T y T .  S = 1.00  T = 0.40 s  T = 2.50 s 3.1.3. Factor de amplificación sísmica Para poder determinar este coeficiente la norma utiliza las siguientes ecuaciones: Figura 3.1. Intervalos y fórmulas del factor C Fuente: Norma E.030 En donde T es el periodo fundamental en cada eje. Luego, se crea la función de amplificación sísmica C para un suelo tipo S1 con T = 0.4 𝑠 y T = 2.5 𝑠 23 Figura 3.2. Espectro de amplificación sísmica Fuente: Elaboración propia Después de terminar el análisis dinámico en el software ETABS se obtuvieron los periodos:  Eje X-X: Tx = 0.55 s  Eje Y-Y: Ty = 0.48 s Colocando los valores se alcanzaron los siguientes resultados:  Cx = 1.82  Cy = 2.08 3.1.4. Uso de edificación Según la norma E.030 el factor de uso “U” varía según la función que cumple la edificación. El edificio al ser residencial tiene un factor de:  U = 1 3.1.5. Coeficiente de reducción de fuerzas sísmicas inicial (Ro) Las fuerzas producidas por los sismos en los edificios pueden minimizarse dependiendo de la ductilidad y sobre resistencia de cada estructura. El reglamento define algunos coeficientes “Ro” que varían según el sistema estructural que se utilice. Estos sistemas se definen por los materiales y la estructuración en cada eje. En este edificio se usa una configuración de muros estructurales de concreto armado para los dos ejes. De esta forma se tendrá un Rox = Roy = 6 preliminar. Posteriormente, se detalla el análisis de las irregularidades. 0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 C PERIODO (SEG.) Espectro E030-2019 24 3.2. Verificación de R Con el espectro una vez definido, se obtuvieron los siguientes resultados para poder hallar la relación de cortante que reciben las placas y las columnas. Tabla 3.1. Verificación de factor R T Caso de carga Vx muros (ton) Vx total (ton) %Cortante Muros/Total T1 SISXXMY+ 231.2 275.2 84.0% SISXXMY- 197.2 240.2 82.1% T Caso de carga Vy muros (ton) Vy total (ton) %Cortante Muros/Total T1 SISYYMX+ 277.2 341.4 81.2% SISYYMX- 233.6 286.9 81.4% Fuente: ETABS Como se puede observar, para los dos ejes, las fuerzas cortantes son tomadas principalmente por los muros, por lo que es correcto tomar un valor de Ro = 6. 3.3. Masa sísmica El valor de la masa de la edificación fue calculado a través del programa ETABS y también fue verificado con un metrado manual. Dicho valor, fue obtenido multiplicando el valor de la gravedad 9.806 m/s2 por los valores de masa indicados por el programa. Tabla 3.2. Masa sísmica del edificio Fuente: ETABS 25 Asimismo, se realizó un metrado manual de los elementos estructurales del piso típico del edificio para verificar que los resultados sean coherentes con los que se obtuvieron con el modelo en ETABS. Vale mencionar que, la norma E.030 solicita que se debe trabajar con un peso del 100% de la carga muerta y del 25% de la carga viva. Finalmente, ambos valores fueron divididos entre el área techada y se halló el peso por metro cuadrado techado. Se presentan los resultados del peso sísmico y su comparación entre los valores del modelo y los del metrado manual: Tabla 3.3. Metrado manual PISO TÍPICO Peso total (ton) Área techada (m2) Peso por m2 Metrado ETABS 341.0 289.6 1.18 Metrado manual 317.6 289.6 1.10 Fuente: Elaboración propia Se visualiza que los valores se encuentran alrededor del 1.15 ton/m2 para el piso típico. Vale mencionar que, en el metrado manual se restaron las áreas destinadas a los ductos en las losas y caja del ascensor, por ello el peso obtenido en el software ETABS es ligeramente mayor. No obstante, los valores son próximos entre ellos por lo que concluimos que no hay incongruencias. 3.4. Análisis de irregularidades Las edificaciones pueden ser tanto regulares como irregulares. Un edificio que presenta irregularidades presenta una reducción de fuerzas sísmicas en menor medida que uno regular. Las irregularidades se subdividen en dos tipos que son: en planta y en altura. 3.4.1 Irregularidades en altura Esta clase de irregularidades son las más críticas y las que se deben evitar en la medida de lo posible. Se presentan cuando en un edificio existe diferencia en la altura de sus entrepisos o en sus elementos estructurales. Esto puede afectar a la estabilidad y al comportamiento de la edificación en un movimiento sísmico. 3.4.1.1 Irregularidad piso blando y piso débil La norma E.030 señala que existe irregularidad de rigidez cuando la rigidez lateral de un entrepiso es 0.7 veces menor al piso inmediato superior o 0.80 veces menor a la media de los 3 pisos superiores adyacentes. Para ello, se obtuvo el valor de rigideces laterales de entrepiso y la división entre la de un piso y el nivel inmediato superior, así también, la relación entre la de un piso y el promedio de los 3 pisos inmediatos superiores. 26 Tabla 3.4. Verificación de la irregularidad de piso blando T Caso Rigidez X 𝐑𝐢𝐠𝐢𝐝𝐞𝐳 𝐢 𝐑𝐢𝐠𝐢𝐝𝐞𝐳 𝐢 + 𝟏 𝐑𝐢𝐠𝐢𝐝𝐞𝐳 𝐢 𝐏𝐫𝐨𝐦 (𝐑 𝐢 + 𝟏; 𝐢 + 𝟐; 𝐢 + 𝟑) T8 DERXXMY- 17,700 - - T7 DERXXMY- 34,600 1.96 - T6 DERXXMY- 46,700 1.35 - T5 DERXXMY- 55,400 1.19 1.68 T4 DERXXMY- 64,900 1.17 1.42 T3 DERXXMY- 79,400 1.22 1.43 T2 DERXXMY- 109,700 1.38 1.65 T1 DERXXMY- 247,000 2.25 2.92 Fuente: ETABS Como se puede observar, para ninguna de las direcciones de análisis los valores están por debajo de 0.7 para el inmediato superior o 0.80 para el promedio de los 3 superiores adyacentes. Por ello, no se presenta irregularidad por piso blando. Por otro lado, en cuanto al piso débil la norma indica que existirá dicha irregularidad si la resistencia de entrepiso a fuerzas cortantes es menos del 80% del entrepiso proximo superior. Tabla 3.5. Verificación de la irregularidad de piso débil T Caso Cortante X (ton) 𝐂𝐨𝐫𝐚𝐧𝐭𝐞 𝐢 𝐂𝐨𝐫𝐭𝐚𝐧𝐭𝐞 𝐢 + 𝟏 T8 DERXXMY- 162 - T7 DERXXMY- 373 2.29 T6 DERXXMY- 550 1.478 T5 DERXXMY- 688 1.25 T4 DERXXMY- 800 1.16 T3 DERXXMY- 890 1.11 T2 DERXXMY- 955 1.07 T1 DERXXMY- 987 1.03 Fuente: ETABS Como se puede observar todos los valores están por encima del 80%, por lo que también se ha verificado que no existe irregularidad por piso débil. 3.4.1.2 Irregularidad de masa Si la masa de un piso específico supera 1.5 veces el peso de un piso contiguo, habrá una irregularidad en la distribución de la masa. 27 Tabla 3.6. Verificación de irregularidad del piso débil T Masa tonf-s²/m Mi/Mi+1 T8 17.7 - T7 30.8 - T6 34.8 1.13 T5 34.8 1 T4 34.8 1 T3 34.8 1 T2 34.8 1 T1 34.8 1 Fuente: ETABS De esta manera, también se verifica que el edificio no presenta irregularidad de masa 3.4.1.3 Irregularidad Geométrica vertical Las dimensiones en planta son similares en todos los pisos, excepto en la azotea, por lo que no se presenta irregularidad en la geometría vertical. 3.4.2 Irregularidades en planta Las irregularidades en planta son aquellas que se producen cuando no hay uniformidad en la planta de un edificio. Lo cual puede ocasionar complicaciones en un eventual sismo por problemas de estabilidad y comportamiento estructural. 3.4.2.1 Irregularidad torsional De acuerdo con la norma, habrá irregularidad por torsión si, en alguna de las direcciones de análisis, el desplazamiento máximo relativo entre pisos supera 1.2 veces el desplazamiento relativo del centro de masas para ese entrepiso. A continuación, se muestra la tabla que establece la relación entre dichos valores para evaluar la existencia de torsión para las direcciones XX y YY: Tabla 3.7. Comprobación de irregularidad torsional T Caso Max Deriva Prom Deriva Max Deriva/ Prom Deriva T8 DERXXMY+ 0.0110 0.00955 1.15 T8 DERXXMY- 0.0115 0.00921 1.25 T7 DERXXMY+ 0.0131 0.0108 1.22 T7 DERXXMY- 0.0143 0.0108 1.32 T6 DERXXMY+ 0.0148 0.0118 1.26 28 T6 DERXXMY- 0.0161 0.0118 1.36 T5 DERXXMY+ 0.0160 0.0124 1.30 T5 DERXXMY- 0.0175 0.0125 1.40 T4 DERXXMY+ 0.0162 0.0122 1.33 T4 DERXXMY- 0.0178 0.0124 1.43 T3 DERXXMY+ 0.0150 0.0111 1.36 T3 DERXXMY- 0.0165 0.0113 1.46 T2 DERXXMY+ 0.0119 0.0085 1.39 T2 DERXXMY- 0.0131 0.0088 1.49 T1 DERXXMY+ 0.0055 0.0039 1.42 T1 DERXXMY- 0.0062 0.0041 1.50 T Caso Max Deriva Prom Deriva Max Deriva/ Prom Deriva T8 DERYYMX+ 0.0077 0.0073 1.05 T8 DERYYMX- 0.0088 0.0073 1.20 T7 DERYYMX+ 0.0090 0.0083 1.09 T7 DERYYMX- 0.0100 0.0083 1.21 T6 DERYYMX+ 0.0104 0.0094 1.11 T6 DERYYMX- 0.0112 0.0093 1.21 T5 DERYYMX+ 0.0114 0.0101 1.13 T5 DERYYMX- 0.0121 0.0099 1.22 T4 DERYYMX+ 0.0118 0.0102 1.16 T4 DERYYMX- 0.0122 0.0099 1.23 T3 DERYYMX+ 0.0112 0.0095 1.18 T3 DERYYMX- 0.0114 0.0092 1.25 T2 DERYYMX+ 0.0093 0.0076 1.22 T2 DERYYMX- 0.0093 0.0073 1.27 T1 DERYYMX+ 0.0046 0.0036 1.26 T1 DERYYMX- 0.0045 0.0034 1.30 Fuente: ETABS Al analizar estos resultados podemos concluir que sí existe irregularidad por torsión, ya que tenemos ratios por encima de 1.2, no obstante, no llega a ser torsión extrema, pues los valores están todos por debajo de 1.5. 29  I = 0.75 3.4.2.2 Irregularidad esquina entrante El edificio presenta una esquina entrante que cumple la función de ducto para el ingreso de luz natural. Es por ello, que a continuación se analizará si llega a considerarse como una irregularidad. Figura 3.3. Plano en planta de la edificación Fuente: ETABS Dirección X-X:  L = 4.40 m  L = 15.90 m L L = 27.7% Dirección Y-Y:  L = 4.60 m  L = 19.60 m L L = 23.5% Como en ambos ejes se supera el 20% se concluye que la edificación si tiene una esquina entrante y deberá aplicarse el factor  I = 0.90 Irregularidad por discontinuidad de diafragma Existen dos tipos de discontinuidad según la norma E.030, la primera donde el diafragma presenta una abertura que supere el 50% del área total. En este caso, no existe posibilidad de que esta vaya a ocurrir. Por otro lado, también se debe verificar que el área transversal del 30 diafragma no presente ninguna sección inferior al 25% del área total en la misma dirección. Se comprueban ambas direcciones, este segundo caso, debido a la existencia del tragaluz. Dirección X-X:  L = 11.20 m  L = 15.90 m L L = 70.4% Dirección Y-Y:  L = 14.40 m  L = 19.60 m L L = 73.5% Por lo tanto, no existe esta irregularidad en el edificio. Irregularidad por sistemas no paralelos Al no existir pórticos que formen ángulos de 30° no hay posibilidad que se presente esta irregularidad. Finalmente, tras analizar la existencia de cada una de las irregularidades se obtienen los siguientes valores tanto en altura como planta:  I = 1  I = 0.75 3.5. Análisis sísmico estático Este método de análisis refleja las solicitaciones sísmicas que afectan el centro de masa de cada nivel de la estructura. Es fundamental calcular la cortante basal estática para poder escalar las fuerzas sísmicas que se determinarán posteriormente en el análisis dinámico. Además, este método es aplicable únicamente a estructuras situadas en la zona 1 y que tengan menos de 30 metros de altura. Este valor se obtiene mediante la siguiente expresión: V = ZUCS R × P, donde P es el Peso Fi = αi × V αi = Pi(hi) ∑ Pj(hj) k = 1, para T < 0.5 s k = 0.75 + 0.5 ∗ T, T > 0.5 s 31 Tabla 3.8. Análisis estático de la estructura Dirección XX Análisis Estático TP 0.4 T 0.549 Z 0.45 U 1 C 1.821 S 1 R 4.5 ZUCS/R 0.1823 P (ton) 2515 Dirección XX 𝑃𝑖(ℎ𝑖) 𝛼𝑖 Fi x (ton) T8 410.7 0.132 60.31 T7 627.4 0.201 92.11 T6 601.0 0.193 88.25 T5 498.6 0.160 73.21 T4 396.7 0.127 58.25 T3 295.4 0.095 43.38 T2 195.0 0.062 28.63 T1 95.9 0.031 14.08 TOTAL 458.2 Dirección YY Análisis Estático TP 0.4 T 0.48 Z 0.45 U 1 C 2.08 S 1 R 4.5 ZUCS/R 0.22 32 P (ton) 2510 Dirección YY 𝑃𝑖(ℎ𝑖) 𝛼𝑖 Fi y (ton) T8 380.9 0.13 68.2 T7 583.8 0.20 104.4 T6 561.4 0.19 100.4 T5 467.8 0.16 83.7 T4 374.2 0.13 66.9 T3 280.7 0.10 50.2 T2 187.1 0.06 33.5 T1 93.6 0.03 16.7 TOTAL 524.1 Fuente: ETABS 3.6. Análisis dinámico y fuerza cortante de diseño Según la norma E030, la cortante basal calculada a partir del análisis dinámico en ambas direcciones no debe ser inferior al 90% de la cortante estática, dado que se trata de un caso de estructura irregular. La siguiente tabla muestra los resultados del análisis dinámico. A continuación, se presentará la fuerza cortante por piso generada por el sismo en las direcciones X e Y. (con ambas excentricidades para cada uno). De los gráficos y las tablas anteriores se obtiene las cortantes basales dinámicas para los sismos en ambos ejes para excentricidad positiva y negativa. Ahora, con los valores calculados de la cortante estática se procede a hallar los factores de diseño. Tabla 3.9. Cálculo de cortantes basales Caso de carga C Vest (ton) Vdin (ton) 90% Vest (ton) V diseño (ton) Factor SISXXMY+ 1.82 458 275 412 412 1.50 SISXXMY- 1.82 458 240 412 412 1.72 SISYYMX+ 2.08 524 341 472 472 1.38 SISYYMX- 2.08 524 287 472 472 1.64 Fuente: ETABS 33 3.7. Modos de vibración Los modos de vibración y los períodos fundamentales influirán en cómo responde una estructura durante un sismo. Estos factores están relacionados con la rigidez y la distribución de la masa. En primer lugar, se hallaron los modos para traslación pura en dirección XX y luego YY. Para la dirección X-X se obtuvieron los 8 modos de a continuación: Tabla 3.10. Modos de vibración del edificio para traslación pura en el eje X Modo Periodo (s) UX Suma UX 1 0.549 0.7020 0.702 2 0.135 0.1730 0.874 3 0.061 0.0632 0.937 4 0.037 0.0306 0.968 5 0.026 0.0165 0.985 6 0.02 0.0091 0.994 7 0.017 0.0047 0.999 8 0.015 0.0017 1 Fuente: ETABS De manera similar, para la dirección Y-Y se obtuvieron los 8 modos de a continuación: Tabla 3.11. Modos de vibración del edificio para traslación pura en el eje Y Modo Periodo (s) UY Suma UY 1 0.480 0.7260 0.726 2 0.128 0.1560 0.882 3 0.060 0.0572 0.940 4 0.037 0.0292 0.969 5 0.026 0.0162 0.985 6 0.02 0.0092 0.994 7 0.017 0.0046 0.999 8 0.015 0.0014 1 Fuente: ETABS Posteriormente se hizo el análisis para un modelo tridimensional, contemplando tres grados de libertad por piso. De esta manera, se obtuvieron los siguientes resultados: 34 Tabla 3.12. Modos de vibración del modelo tridimensional Modo Periodo (s) UX UY Sum UX Sum UY RZ 1 0.637 0.543 1.42E-05 0.543 1.42E-05 0.1823 2 0.530 0.0383 0.550 0.581 0.550 0.1345 3 0.435 0.1240 0.174 0.705 0.724 0.3886 4 0.167 0.1010 0.007 0.805 0.731 0.0531 5 0.140 0.0293 0.122 0.835 0.853 0.0078 6 0.102 0.0386 0.030 0.873 0.883 0.1093 Fuente: ETABS 3.8 Control de derivas de entrepiso A partir del modelo, se obtiene las derivas de cada uno de los niveles. Cabe resaltar que el límite máximo permitido es 7‰. Las siguientes tablas presentan las derivas del nivel más crítico obtenidas del análisis traslacional en dirección X, traslacional en Y y el tridimensional. Tabla 3.13. Verificación de derivas en X, Y y tridimensionalmente Modelo tridimensional Caso de carga Deriva ‰ ¿Cumple con la norma? T8 DERXXMY+ 0.00450 Sí T8 DERXXMY- 0.00466 Sí T7 DERXXMY+ 0.00537 Sí T7 DERXXMY- 0.00569 Sí T6 DERXXMY+ 0.00596 Sí T6 DERXXMY- 0.00632 Sí T5 DERXXMY+ 0.00635 Sí T5 DERXXMY- 0.00673 Sí T4 DERXXMY+ 0.00638 Sí T4 DERXXMY- 0.00676 Sí T3 DERXXMY+ 0.00585 Sí T3 DERXXMY- 0.00622 Sí T2 DERXXMY+ 0.00459 Sí T2 DERXXMY- 0.00492 Sí T1 DERXXMY+ 0.00212 Sí T1 DERXXMY- 0.00445 Sí 35 Modelo tridimensional Caso de carga Deriva ‰ ¿Cumple con la norma? T8 DERYYMX+ 0.00350 Sí T8 DERYYMX- 0.00348 Sí T7 DERYYMX+ 0.00393 Sí T7 DERYYMX- 0.00380 Sí T6 DERYYMX+ 0.00439 Sí T6 DERYYMX- 0.00416 Sí T5 DERYYMX+ 0.00469 Sí T5 DERYYMX- 0.00438 Sí T4 DERYYMX+ 0.00474 Sí T4 DERYYMX- 0.00438 Sí T3 DERYYMX+ 0.00443 Sí T3 DERYYMX- 0.00404 Sí T2 DERYYMX+ 0.00360 Sí T2 DERYYMX- 0.00325 Sí T1 DERYYMX+ 0.00177 Sí T1 DERYYMX- 0.00157 Sí Fuente: ETABS 3.9. Control de desplazamientos de entrepiso Tabla 3.14. Cálculo de desplazamientos en cada nivel. Modelo tridimensional Caso de carga Desplazamiento (cm) T8 DERXX 10.81 T7 DERXX 10.41 T6 DERXX 8.91 T5 DERXX 7.23 T4 DERXX 5.43 T3 DERXX 3.62 T2 DERXX 1.94 T1 DERXX 0.62 36 Modelo tridimensional Caso de carga Desplazamiento (cm) T8 DERYY 8.32 T7 DERYY 7.39 T6 DERYY 6.34 T5 DERYY 5.17 T4 DERYY 3.92 T3 DERYY 2.64 T2 DERYY 1.44 T1 DERYY 0.47 Fuente: ETABS 3.10. Junta sísmica La norma E.030 establece que toda la estructura debe estar separada una distancia mínima S desde el nivel del terreno natural en relación con las edificaciones contiguas. Asimismo, señala tres reglas para obtener la distancia mínima de separación s.  2/3 de la suma de los desplazamientos máximos de las edificaciones contiguas.  𝑠 ≥ 3 𝑐𝑚  𝑠 = 0.006h, donde h es la altura medida desde el nivel del terreno natural hasta el techo del piso 8. S = 0.006 × 2.7 × 8 = 12.96 cm Para calcular la junta sísmica, se indica que el edificio se retira una distancia mayor a 2/3 del desplazamiento máximo o s/2. Del análisis anterior, el desplazamiento máximo es de 10.81 cm en el sentido XX y 8.32 cm en el sentido YY. s 2 = 12.96 2 = 6.49 cm 2 3 Dx = 2 3 × 10.81 = 7.2 cm 2 3 Dy = 2 3 × 8.32 = 5.55 cm Por ello, se confirma que la junta sísmica será de 7.5 cm para las edificaciones adyacentes. 37 Capítulo 4 Diseño de losas 4.1 Losas aligeradas Las losas aligeradas están compuestas por viguetas de concreto armado que tienen una separación de 40 cm y donde se colocan ladrillos tipo bovedilla de ancho igual a 30 cm entre cada una de estas. De esta forma, se podrán desplazar las cargas hacia las vigas, luego a los elementos verticales y finalmente a la cimentación para su disipación. Las viguetas generan una resistencia óptima para las cargas de gravedad, asimismo reducen el peso del edificio y permiten un ahorro considerable a diferencias de otros tipos de losas (nervadas, macizas, etc.). 4.1.1 Diseño por flexión El diseño por resistencia debe cumplir con las condiciones de equilibrio y compatibilidad a la que estén sometidos los elementos estructurales. Habrá una unión entre el concreto y el acero, de modo que la deformación del acero será igual a la del concreto que lo rodea El diseño de los elementos bajo efectos de flexión estará denominado por: Mu ≤ ∅Mn Donde:  Mu = Resistencia requerida en la sección  Mn = Resistencia nominal de la sección Para secciones rectangulares: a = As × Fy 0.85f c × b ∅Mn = 0.9 × as × fy(d − a 2 ) Donde:  A = profundidad del bloque de compresión (cm)  As = sección de acero solicitada por flexión (cm2)  f’c = resistencia a compresión del hormigón (kg/cm2)  fy = esfuerzo de fluencia del acero (kg/cm2)  b = ancho de la viga (cm)  d = altura efectiva de la sección (cm)  Mn = resistencia nominal de la sección (kg.cm) 38 Dado que el bloque comprimido casi nunca superará los 5 cm de losa, las secciones rectangulares para los momentos positivos serán de 40 cm, mientras que para los momentos negativos serán de 10 cm. De acuerdo con la normativa peruana, el área mínima de refuerzo deberá cumplir con los requisitos de contracción y temperatura, estableciendo un valor mínimo de 0.00018bh. 4.1.2 Diseño por cortante Para el diseño por fuerza cortante se deberá cumplir que: Vu ≤ ∅Vn Donde:  Vu= Resistencia requerida (cortante)  Vn= Resistencia nominal (cortante) La resistencia Vn se compone de la aportación del concreto. Además, para el Vu se tomará el valor a una distancia “d” de la cara del apoyo tanto para losas aligeradas como macizas. Si la resistencia del concreto no fuese adecuada para abastecer las solicitaciones de las losas aligeradas, se optará por utilizar ensanches para aumentar la resistencia al corte. En dichos casos, se empleará un ancho de 20 cm para los tramos alternados y de 40 cm para los tramos corridos. 4.1.3 Ejemplo de diseño de losa aligerada Con el propósito de ilustrar el diseño del aligerado de la planta típica del edificio, se mostrará el modelo y los cálculos efectuados para el paño de losa de 25 cm situado entre los ejes 3-4 y B-D. 39 Figura 4.1. Losas aligeradas a diseñar como ejemplo Fuente: Elaboración propia Metrado de fuerzas A continuación, las cargas muertas y vivas en el aligerado:  Peso propio = 350 × 0.4 = 0.14 kg/m  Piso terminado = 100 × 0.4 = 40 kg/m  Tabiquería (e: 15cm) = 1800 × 0.4 × 0.15 × 2.5 = 250 kg  Tabiquería (e: 10 cm) = 1800 × 0.4 × 0.1 × 2.5 = 180 kg  CV = 200 × 0.4 = 80 kg/m Figura 4.2. Carga muerta en losa aligerada de ejemplo Fuente: ETABS Figura 4.3. Carga viva en losa aligerada de ejemplo Fuente: ETABS 40 4.1.3.2. Diseño de losa Para ilustrar el diseño del aligerado en la planta típica del edificio, se presentará el modelo y los cálculos efectuados para la zona aligerada de los siguientes espacios: Figura 4.4. Diagrama de fuerza cortante Fuente: ETABS Figura 4.5. Diagrama de momento flector Fuente: ETABS Con esos valores, se determinan las fuerzas que actúan sobre las placas y vigas para realizar el diseño en función de cortante y flexión. Tabla 4.1. Momentos negativos y positivos del aligerado A cara de la viga Tramo central A cara de la viga M- (ton.m) 0 - 1.69 M+ (ton.m) - 2.13 - Fuente: Elaboración propia Tabla 4.2. Acero instalado para momentos positivos del aligerado Mu+ (ton.m) d (cm) As min (cm2) a (cm) As req (cm2) As ins (cm2) 2.13 22 0.53 1.56 2.66 2φ1/2" Fuente: Elaboración propia Tabla 4.3. Acero instalado para momentos negativos de la losa aligerada Mu- (ton.m) d (cm) As min (cm2) a (cm) As req (cm2) As ins (cm2) -1.69 22 0.53 1.23 2.09 2φ5/8" Fuente: Elaboración propia Posteriormente, se realizan los cortes de acero en esta vigueta de 25 cm entre los ejes 4-6- B-C. Tabla 4.4. Cortes de acero de la vigueta ejemplo 41 Acero instalado X teórico (m) X teórico+-d (m) Corte de acero (m) Acero Positivo (bastón) 1φ1/2" 1.18 0.96 0.95 1φ1/2" 2 1.78 1.1 Acero Negativo (bastones) 1φ5/8" 1.55 1.77 1.8 1φ5/8" 0.75 0.97 1.4 Fuente: Elaboración propia Asimismo, así como para este caso se ha utilizado un programa para visualizar los momentos flectores y ubicar los cortes, también se ha podido utilizar el criterio de Ln/3.5 para el refuerzo superior y Ln/5 para el inferior, donde Ln es luz libre. Para el diseño por cortante de las viguetas se utiliza la siguiente ecuación: Vu ≤ ∅Vc = ∅1.1 × 0.53√f c × b × d ∅Vc = 0.85 × 1.1 × 0.53 × √210 × 10 × 22 = 1.58 ton Tabla 4.5. Verificación de cortante de la vigueta ejemplo Vu- ("d" de la cara) Vu+ ("d" de la cara) φVc φVc > Vu 1er tramo -1.21 2.03 1.58 NO CUMPLE Fuente: Elaboración propia Como podemos notar, la resistencia al corte de la sección no es adecuada para las demandas solicitadas, por lo que será necesario realizar un ensanche alternado. Se incrementa el ancho de la vigueta a 25 cm. Se calcula el nuevo ∅Vc ∅Vc = 0.85 × 1.1 × 0.53 × √210 × 25 × 22 = 3.94 ton Se procede a realizar el control de fisuración de la vigueta. Para ello se determina el área útil del concreto que soporta la tracción, el esfuerzo en el acero, y la distancia entre la fibra más alejada y el centroide del acero longitudinal. Con estos valores se procede a calcular el factor Z para identificar si se fisura o no la losa. A = 2 × 2.5 × 10 = 50 cm fs = M . 0.90 × d × As = 4.32 × 10 0.90 × 22 × 2.58 = 8,456.66 kg/cm Z = 8456.66 × √2.635 × 50 = 43,031.1 kg/m 42 Este valor calculado es mucho mayor a 26000 kg/m que es lo mínimo exigido. Por lo tanto, se comprueba que no hay fisuramiento en esta losa. El siguiente paso es la corroboración de las deflexiones. Para ello se obtiene la inercia de agrietamiento para el momento positivo Icr = 8484.49 cm Al no presentarse acero negativo en la sección, la inercia efectiva es igual a la agrietada Ief = Icr Para la obtención de las deflexiones inmediatas tanto para carga distribuidas como puntuales se utilizan las siguientes expresiones: ∆ . = W × L 384 × EI ∆ . = P × L 192 × EI ∆i . = 0.18 × 10 × 625 384 × 217370 × 8484.49 = 0.387 cm ∆i . = 0.25 × 10 × 625 192 × 217370 × 8484.49 + 0.18 × 10 × 625 192 × 217370 × 8484.49 = 0.00296 cm ∆i = 0.39 cm ∆i = 0.08 × 10 × 625 384 × 217370 × 8484.49 = 0.172 cm En el caso de la deflexión inmediata debido a la carga viva, se toma en cuenta que solamente un 30% actúa de forma permanente. Por ello, se tiene: ∆i (70%) = 0.7 × 0.172 = 0.12 cm Con relación a la obtención de las deflexiones diferidas señaladas en la norma, se determina el factor para deflexiones adicionales: λ = ξ 1 + 50ρ Como no se presenta acero superior en el tramo central donde se presenta la deflexión máxima el factor es: λ = 2 1 + 50 × 0 = 2 Se procede a calcular la deflexión diferida causada por la carga muerta y el 30% de la carga viva, que son: ∆d = 2 × (0.387 + 0.00296) = 0.78 cm ∆d (30%) = 2 × 0.052 = 0.104 cm Por último, la deflexión total que actúa de forma constante es: 43 ∆m = 0.12 + 0.78 + 0.104 = 1.00 cm Aplicando la fórmula de la deflexión máxima permisible para este caso se obtiene: δ = 625 480 = 1.302 cm Por lo tanto, se demuestra que la deflexión máxima es admisible. Figura 4.6. Diseño final de losa aligerada Fuente: Elaboración propia 4.2 Losas macizas Estos elementos horizontales pueden funcionar en una o dos direcciones, dependiendo de las dimensiones. lo más usual es el segundo caso. Por esta razón se efectúa un modelo bidimensional en el software Etabs de elementos finitos y se aplican las cargas distribuidas correspondientes. Se idealiza que estos elementos se apoyan sobre vigas y de existir aligerados en la misma dirección se consideran como empotrados en esos extremos. 44 4.2.1 Ejemplo de diseño de losa maciza Metrado de cargas Se utilizan losas de 20 cm de espesor en todos los niveles. A continuación, se presentan los cálculos realizados para establecer las cargas en el elemento seleccionado. Se considera un piso terminado de 5cm, por lo cual el peso correspondiente será de 100 kg/m². Figura 4.7. Losa maciza entre los ejes C-D y 1-3 Fuente: Elaboración propia  Peso propio = 2400 × 0.2 = 480 kg/m  Piso terminado = 100 kg/m  Tabiquería = 1.8 × 0.1 × 2.5 = 45 kg/m  CM = 580.00 kg/m  CV = 200 kg/m Los resultados finales para ambos casos son: Tabla 4.6. Metrado para techo de piso típico Fuente: Elaboración propia Diseño de losa De acuerdo con la norma E.060, la cuantía mínima para una losa maciza que solo presenta una malla debe ser de 0.0018. Por otro lado, si se coloca doble malla el valor de la cuantía para 45 el refuerzo de la cara en tracción es de 0.0012 y la superior la mitad de esta. Los espaciamientos de las barras pueden ser como máximo el triple del espesor de la losa o 40 cm. A continuación, se llevará a cabo el diseño de la losa situada entre los ejes C-D/1-4. Se considera un ancho de un metro lineal.  h = 20 cm  b = 100 cm  ρ = 0.0006  ρ = 0.0012 As í = 0.0006 × 20 × 100 = 1.20 cm As í = 0.0012 × 20 × 100 = 2.40 cm Se usan barras de 8mm y 3/8” con lo que se obtiene:  As = . . = 2.00 cm > As í  As = . . = 2.84 cm > As í Después se procede a determinar el ΦMn:  d = 17 cm  As = 2.00 cm ∅Mn = 17 − 2.00 × 4200 2 × 0.85 × 210 × 100 × 0.9 × a × 4200 = 1.3 t. m ∅Mn = 17 − 2.84 × 4200 2 × 0.85 × 210 × 100 × 0.9 × a × 4200 = 1.8 t. m Obteniendo finalmente: Tabla 4.7. Acero para losa maciza Losa maciza Cuantía Acero (cm²) Malla ΦMn (ton.m) h = 0.20 m Superior 0.001 2.00 8mm. @.25 1.3 Inferior 0.0014 2.84 3/8". @.25 1.8 Fuente: Elaboración propia Al modelar una planta en ETABS, se obtienen los momentos flectores en ambas direcciones. Es necesario que se cumpla la condición ɸMn > Mu. Por lo tanto, en las áreas donde el momento nominal superado por la malla corrida, se colocarán varillas de refuerzo. Las figuras siguientes muestran la distribución de momentos en ambas direcciones. En este 46 análisis, se tomó en cuenta la carga lineal muerta generada por los tabiques ubicados sobre la losa. Figura 4.8. Modelado de losa maciza con tabiquería Fuente: ETABS Figura 4.9. Momentos flectores en X Fuente: ETABS Figura 4.10. Momentos flectores en Y 47 Fuente: ETABS Se obtuvieron como momentos finales los siguientes valores: Dirección X  𝑀𝑢 (+) = 0.72 𝑡. 𝑚  𝑀𝑢 𝑖𝑧𝑞. (−) = 2.00 𝑡. 𝑚  𝑀𝑢 𝑑𝑒𝑟. (−) = 1.9 0𝑡. 𝑚 Dirección Y  𝑀𝑢 (+) = 0.20 𝑡. 𝑚  𝑀𝑢 𝑖𝑛𝑓. (−) = 0.00 𝑡. 𝑚  𝑀𝑢 𝑠𝑢𝑝. (−) = 0.00 𝑡. 𝑚 Se visualiza que en casi todas las zonas de la losa se cumple la inecuación ɸMn > Mu, no obstante, para los momentos negativos del Eje X-X se necesitan bastones de refuerzos. Estos serán de 1/2” y de 3/8” a cada 40 cm que corresponden a los también utilizados en las losas aligeradas contiguas. Las longitudes de los bastones serán de 60 cm y 30 cm respectivamente. 48 Tabla 4.8. Resultados finales del diseño por flexión Varilla Mu (ton.m) h losa (m) As requerido (cm²) As instalado (cm²) Superior (-) Mu1 2.00 0.20 3.51 8mm. @.25+ 1/2".@.40+ 3/8".@.40 Mu2 1.90 3.02 8mm. @.25+ 1/2".@.40+ 1/2".@.40 Inferior (+) Mu3 0.72 1.13 3/8". @.25 Mu4 0.72 1.13 3/8". @.25 Fuente: Elaboración propia Con relación al diseño por fuerza cortante se calcula el ØVc ∅Vc = 0.85 × 0.53√210 × 100 × 17 = 11.10 ton Los valores de cortantes últimos obtenidos mediante el software ETABS fueron: Dirección X-X  𝑉𝑢 (+) = 6.31 𝑡𝑜𝑛  𝑉𝑢 (−) = 3.75 𝑡𝑜𝑛 Dirección Y-Y  𝑉𝑢 (+) = 1.00 𝑡𝑜𝑛  𝑉𝑢 (−) = 2.14 𝑡𝑜𝑛 Se observa claramente que las fuerzas cortantes que se generan están muy lejos de superar a la resistencia al corte. Por lo tanto, la sección analizada satisface los requisitos del diseño por cortante. Revisión de deflexiones Ahora se, realizará la revisión de las deflexiones en la losa de ejemplo. Se utilizarán las cargas en estado de servicio. Se sabe:  h = 25 cm  b = 100 cm  f c = 210 kg/cm  Módulo de ruptura del concreto = 2 × √210 = 28.98 ton. m  Ec = 15000√210 = 217371 kg/m  Es = 2000000 kg/m  d = 3 cm  h − d = 22 cm 49  n = = 9.2  Ig = × = 66666.67 cm Con los datos obtenidos anteriormente se calcula el momento de agrietamiento con la siguiente ecuación: Mcr = f × I Y = 28.98 × 66666.66 10 × 1 100 × 1000 = 1.93 ton. m Del modelo se obtuvo un momento de servicio 0.40 ton.m. Dado que el momento en servicio no supera el momento de agrietamiento, la losa se mantiene dentro del rango elástico para las cargas de servicio. Por esta razón, las deflexiones se calcularán utilizando la inercia bruta de la sección. Con el ETABS se obtienen las deflexiones inmediatas:  Deflexión inmediata causada por el 100% de la carga. muerta = 0.002 cm  Deflexión inmediata causada por el 100% de la carga viva = 0.004 cm  Deflexión inmediata causada por el 30% de la carga viva = 0.0012 cm Con relación a las deflexiones diferidas, se calculan empleando los datos hallados anteriormente. Se considera un  = 1.50, tenemos: λ = 𝜉 1 + 50 × 𝜌 = 1.5 1 + 0 = 1.5  Deflexión diferida causada por el 100% de la carga muerta = 0.03 cm  Deflexión inmediata causada por el 30% de la carga viva = 0.0018 cm Con todos los valores hallados se determina la deflexión máxima: ∆ = 0.02 + 0.004 + 0.03 + 0.0018 = 0.0558 𝑐𝑚 El paño estudiado no se encuentra vinculado a elementos no estructurales que podrían dañarse por grandes deflexiones. Por lo tanto, la deflexión límite se establece en L/360. Dado que la luz del paño es de 475 cm, la deflexión máxima permitida es de 1.32 cm. Se ha comprobado que la deflexión generada en la losa no supera este límite permisible. 50 Figura 4.11. Diseño final de la losa maciza Fuente: Elaboración propia 51 Capítulo 5 Diseño de vigas El diseño de las vigas peraltadas se efectúa por corte y flexión. Con el metrado de cargas efectuado se debe amplificar las fuerzas utilizando las siguientes combinaciones que se indican en la norma E.060. Estas son:  CU = 1.4CM + 1.7CV  CU = 1.25CM +1.25CV ± CS  CU = 0.9CM ± CS Con estos cinco casos se construye la envolvente y se obtienen los momentos flectores y las fuerzas cortantes. máximos con los que se diseña el acero de los elementos en cuestión. 5.1.1. Diseño por flexión El diseño de una viga bajo las solicitaciones de flexión debe tomar en cuenta algunas restricciones con relación al acero máximo y mínimo que puede ir embebido en el concreto. Según la norma E.060 para vigas con secciones rectangulares o en forma “T” con el ala en compresión se puede obtener el acero mínimo con la siguiente expresión: As í = 0.7 × √f′c fy × b × d Donde:  f’c: resistencia a la compresión en kg / cm²  fy: esfuerzo de fluencia del acero en kg / cm²  b: espesor de la viga, en cm  d: altura efectiva, en cm Con respecto al acero máximo primero se debe calcular la altura del bloque de compresiones balanceado utilizando relaciones de triángulos se obtiene la siguiente ecuación: Cb d = ϵ ϵ + ϵ Donde:  Cb: es la distancia que comprende el bloque de compresiones balanceado, en cm  εcu: deformación final del concreto, adimensional  εy: deformación de fluencia del acero, adimensional Ahora se calcula el acero balanceado (Asb) con la expresión que se muestra a continuación: Asb = 0.85 × Cb × β × f′c × b fy 52 Donde:  β: factor de disminución del bloque de compresión. El acero máximo corresponderá al 75% del acero balanceado: 𝐴𝑠 á = 0.75 × 𝐴𝑠𝑏 Desde este punto se inicia estrictamente con el diseño, se se calcula la altura del bloque de compresión utilizando la siguiente ecuación: a = d − d − 2Mu ∅ × 0.85 × f′c × b Donde:  Mu: Momento último obtenido del DMF, en kg-cm  Ø: Factor = 0.90, debido al estar diseñando flexión Con esta medida obtenida, se determina el acero solicitado A = Mu ∅ × fy × d − a 2 Por último, se selecciona el acero que más se asemeje a lo requerido. Es preferible que el acero a colocar sea mayor a lo obtenido en los cálculos, pero es aceptable un déficit de 5% de acero. 5.1.2. Diseño por cortante y capacidad La resistencia al corte está determinada por la contribución del concreto en las vigas y el refuerzo transversal que se deba instalar para cumplir con el requisito de la carga que soporte. La norma peruana E.060 contempla artículos para determinar la fuerza cortante máxima que puede resistir la viga y para el diseño del acero transversal a instalar, con el propósito de que no se genere una falla por corte debido a un movimiento telúrico. Se busca evitar principalmente este tipo de fallas, dado que ponen en mayor riesgo a las estructuras que las producidas por flexión. Se procede a presentar las disposiciones más importantes para este trabajo: La fuerza cortante de diseño (Vu) se determina a partir del diagrama de fuerzas cortantes a una distancia "d" de la cara del apoyo. En los extremos del elemento, es necesario colocar estribos con un espaciamiento reducido para asegurar un adecuado confinamiento. Esta distancia será el doble del peralte del elemento y se mide desde la cara de apoyo de la viga hacia el centro de la luz. De acuerdo con el capítulo 21 de la norma E.060, el espaciamiento será el menor valor de las siguientes cuatro restricciones. 53  d/4, donde d representa el peralte efectivo de la viga. Se utiliza como mínimo un valor de 15 cm.  Diez veces el diámetro de la barra longitudinal más pequeña  Veinticuatro veces el diámetro del estribo  30 cm El primer estribo por instalarse debe situarse a como máximo 10 cm desde la cara de apoyo. Superando el área de confinamiento, los estribos pueden tener una separación que no sea mayor a la mitad del peralte efectivo. Para calcular el aporte del concreto a soportar las fuerzas cortantes se necesita utilizar la expresión que se muestra a continuación: Mientras que la fuerza del acero requerida se halla a partir de la siguiente ecuación Vs = Vu ∅ − Vc Después se determina el espaciamiento de los estribos con esta fórmula: Otra consideración importante que se detalla según la norma, si la resistencia al corte proporcionada por el acero es menor o igual a 1.1 veces la raíz cuadrada de la resistencia del concreto, multiplicada por la base de la viga y el peralte efectivo, el espaciamiento puede ser inferior a d/2 o 60 cm. En otro caso, debe ser d/4 o 30 cm. 5.1.3. Ejemplo de diseño de viga peraltada Se proceden a presentar el procedimiento para diseñar una viga peraltada típica ubicada entre los ejes 3 y 4. Se presenta, el metrado de cargas, el cálculo de las fuerzas más críticas, posteriormente el diseño del acero y finalmente las verificaciones de deflexión. Metrado de vigas Para determinar el metrado de cargas de una viga se realiza en base a su área tributaria. Esta región se obtiene según el tipo de orientación de los aligerados en los entrepisos. El edificio en estudio cuenta con losas aligeradas y macizas en una dirección. Dependiendo de los tipos de losa contiguos, la dirección en caso sea aligerada y las dimensiones en las macizas se calcula el área de incidencia. En caso el aligerado se presente perpendicular a una viga interior, media 54 losa se apoya encima de ella, además de su peso propio, piso terminado, sobrecarga, vigas planas y tabiques. Si la orientación es paralela a las vigas, estas solo soportan su peso propio, el piso terminado y la sobrecarga. Las losas macizas que trabajen en dos direcciones, es decir que su relación de lados sea menor a dos se distribuyen trazando bisectrices desde todas las esquinas, de esta forma se generan trapecios y triángulos que se reparten en cada viga. En caso contrario, la repartición de áreas se realiza de forma similar al de losas aligeradas perpendiculares a la viga. A continuación, en la figura 5.1. se observa la viga de techo VT-14 la cual presenta tres tramos. Se procede a metrar las áreas de influencia para calcular las cargas que actúan sobre el elemento. Figura 5.1Viga VT-14 vertical ubicada entre los ejes C-D Fuente: Elaboración propia 55 Figura 5.2. Idealización de la VT-14 vertical ubicada entre los ejes C-D Fuente: Elaboración propia Para el primer tramo (iniciando por la parte inferior del plano), las cargas son: Cargas rectangulares  Peso propio = 2400 × 0.30 × 0.60 = 432 kg/m  Piso terminado = 100 × (0.30 + 3.125) = 343 kg/m  Peso losa aligerada = 300 × 3.125 = 938 kg/m  CM = 1713 kg/m  CV = 200 × (0.30 + 3.125) = 685 kg/m  CU = 1.4 × 1713 + 1.7 × 685 = 3,563 kg/𝑚 Cargas trapezoidales  Peso losa maciza = 2400 × 0.20 × 1.47 = 706 kg/m  Piso terminado = 100 × 1.47 = 147 kg/m  CM = 853 kg/m  CV = 200 × 1.47 = 294 kg/m  CU = 1.4 × 853 + 1.7 × 294 = 1,694 kg/m Tramo 1 Tramo 2 Tramo 3 Tramo 4 56 Entre el primer y segundo tramo se debe calcular una carga puntual que ejerce la viga VT- 06, dado que esta se apoya sobre la que se encuentra en análisis. Figura 5.3 Área de influencia de la VT-06 Fuente: Elaboración propia Tramo escalera  Peso propio = 2400 × 0.20 × 0.60 = 288 kg/m  Piso terminado = 100 × (0.20 + 1.45) = 155 kg/m  Peso escalera = 660 × 1.35 = 891 kg/m  CM = 1334 kg/m  CV = 200 × (0.2 + 1.35) = 310 kg/m  CU = 2395 kg/m Carga puntual viga chata  Peso propio = 2400 × 0.15 × 0.20 = 72 kg/m  Peso tabique = 1800 × 0.15 × 2.5 = 675 kg/m  CM = 747 kg/m  Pm = × . = 1008 kg  Pu = 1.4 × 1.008 = 1.411 ton Tramo losa maciza  Peso propio = 288 kg/m  Piso terminado = 155 kg/m  Peso losa = 2400 × 0.20 × 1.35 = 648 kg/m  CM = 747 kg/m 57  CV = 310 kg/m  CU = 2054 kg/m Finalmente, la reacción que se traslada a la viga es: P = 4.05 ton El segundo tramo es muy similar al primero, solo que en este no se presenta una carga trapezoidal. Cargas rectangulares  Peso propio = 2400 × 0.30 × 0.60 = 432 kg/m  Piso terminado = 100 × (0.30 + 3.125) = 343 kg/m  Peso losa aligerada = 300 × 3.125 = 938 kg/m  CM = 1713 kg/m  CV = 200 × (0.30 + 3.125) = 685 kg/m  CU = 1.4 × 1713 + 1.7 × 685 = 3563 kg/m Los tramos tres y cuatro son similares, puesto que no cargan elementos, más que su propio peso. Cargas rectangulares  Peso propio = 2400 × 0.30 × 0.60 = 432 kg/m  Piso terminado = 100 × 0.30 = 30 kg/m  CM = 462 kg/m  CV = 200 × 0.30 = 60 kg/m  CU = 1.4 × 462 + 1.7 × 60 = 749 kg/m Por último, la carga puntual del extremo de la viga se obtiene del metrado de viga del eje 6, debido a que esta es la reacción del segundo apoyo. Resolviendo la viga hiperestática se obtiene que el valor de la fuerza es: R = Pu = 5.21 ton 58 Se presentan las cargas finales: Figura 5.4 Esquema final de cargas de la viga VT-14 Fuente: Elaboración propia Diseño a flexión En el siguiente apartado se procede a explicar detalladamente el diseño de la viga entre a los ejes C-D. VT-14 (0.30 x 0.60) Las características de la viga entre los ejes CD son:  h = 60 cm  b = 30cm  d = 54 cm De la misma forma que en la viga anterior se hallaron los momentos últimos, a partir de un ETABS se determinaron las fuerzas por los sismos de diseño, con otro las cargas de gravedad y finalmente se aplicaron los combos. Figura 5.5. Diagrama de momento flector por sismo de diseño Fuente: ETABS 59 Figura 5.6. Diagrama de momento flector por carga muerta Fuente: ETABS Figura 5.7. Diagrama de momento flector por carga viva Fuente: ETABS Figura 5.8. Envolvente de las combinaciones de carga para los tres tramos 60 Fuente: ETABS Los momentos últimos, después de amplificar las fuerzas con los combos de cargas para la viga son: Tabla 5.1. Momentos últimos para la viga VT-14 entre los ejes C y D Posición Mu (t.m) Tramo 1 Tramo 2 Tramo 3 Izq. - 45.08 -18.37 -26.22 4.30 14.95 2.56 Cen. 0.00 -1.38 -5.89 15.86 0.00 5.89 Der. - 43.40 -17.46 0.00 4.85 14.80 0.00 Fuente: Elaboración propia Se calculan los aceros máximos y mínimos: 𝐴𝑠 í = 0.7 × √210 4200 × 54 × 30 = 3.91 𝑐𝑚 𝐴𝑠 á = 0.75 0.85 × 210 × 30 × 0.85 × 31.76 4200 = 25.81 𝑐𝑚 A manera de ejemplo se detalla la obtención del acero requerido e instalado para el primer tramo de esta viga.  Para M = −45.08 ton − m a = 52 − 52 − 2 × 45.08 0.90 × 0.85 × 210 × 30 = 23.13cm A = 45.08 0.90 × 4200 × 54 − 23.13 2 = 27.63 cm > 𝐴𝑠 á A = 5∅1" = 25.50 cm 61 Se coloca esta cuantía de acero, debido a que aumentando más varillas se supera al acero máximo hallado. Asimismo, se necesita aumentar el peralte efectivo a 8 cm, dado que se requieren dos capas para las barras. El momento negativo central solicitado es muy bajo, por ello el acero corrido lo soporta sin problemas.  Para M = 15.86 ton − m a = 54 − 54 − 2 × 15.86 0.90 × 0.85 × 210 × 30 = 6.48 cm A = 15.86 0.90 × 4200 × 54 − 6.48 2 = 8.27 cm A = 3∅3/4" = 8.52 cm  Para M − 43.40 ton − m a = 52 − 52 − 2 × 43.40 0.90 × 0.85 × 210 × 30 = 21.96 cm A = 43.40 0.90 × 4200 × 52 − 21.96 2 = 27.99 cm > 𝐴𝑠 á A = 5∅1" = 25.50 cm Se muestran los resultados finales del acero longitudinal para toda la viga Tabla 5.2. Acero requerido e instalado para la viga VT-14 entre ejes C y D Tramo Mu (ton.m) d (cm) As mín (cm²) As máx (cm²) a (cm) As requerid o (cm²) As instalado (cm²) 1 Izq. -45.08 52 3.89 25.82 23.13 29.49 25.5 5Ø1" 4.30 54 1.68 2.14 5.68 2Ø3/4" Cen. - 54 - - 10.2 2Ø1" 15.86 54 6.48 8.27 8.52 3Ø3/4" Der. -43.40 52 21.95 27.99 25.5 5Ø1" 4.85 54 1.9 2.42 5.68 2Ø3/4" 2 Izq. -18.37 54 3.89 25.82 7.59 9.68 10.2 2Ø1" 14.95 6.09 7.76 8.52 3Ø3/4" 62 Cen. -1.38 0.53 0.68 10.2 2Ø1" - - - 5.68 2Ø3/4" Der. -17.46 7.19 9.16 10.2 2Ø1" 14.80 6.02 7.68 8.52 3Ø3/4" 3 Izq. -17.32 54 3.89 25.82 7.13 9.08 10.2 2Ø1" 20.82 8.07 11.09 10.7 8 2Ø3/4"+1Ø1 " Cen. -5.89 2.31 2.95 10.2 2Ø1" 5.89 2.31 2.95 5.68 2Ø3/4" Der. 0.00 - - 10.2 2Ø1" 0.00 - - 5.68 2Ø3/4" Fuente: Elaboración propia Se proceden a hallar los cortes de acero teóricos para los bastones, por ello se determinan los ØMn necesarios:  Para un peralte efectivo de d = 54 cm: A = 2∅3/4" = 5.68 cm ∅Mn ∅ / " = 54 − 5.68 × 4200 2 × 0.85 × 210 × 25 × 0.9 × 5.68 × 4200 × 10 = 11.02 ton − m Se presenta a continuación, la tabla resumen con las resistencias para cada cuantía de acero con la que se obtendrán las distancias de corte. Tabla 5.3. Resistencias para combinación de acero Cuantía d (cm) As (cm²) ØMn (t.m) 2Ø3/4" 54 5.68 11.02 2Ø1" 54 10.20 19.28 4Ø1" 52 20.40 33.93 3Ø1" 52 15.30 26.60 2Ø1" 52 10.20 18.51 Fuente: Elaboración propia Utilizando el programa ETABS se se extrajeron las distancias teóricas donde se permite una disminución del acero longitudinal. A continuación, se muestra el cálculo para cada situación. 63 Figura 5.9. Distancias teóricas para el acero superior del extremo izquierdo del primer tramo Fuente: ETABS X = 1.05 m + d ≈ 1.60 m X = 1.33 m + d ≈ 1.85 m X = 1.67 m + d ≈ 2.20 m Se continuó con la zona central y extremo derecho asi como todos los demás tramos. Obteniendo: Tabla 5.4. Cortes de fierro para la viga VT-14 entre ejes C y D Tramo As instalado (cm²) ΦMn (ton.m) X (m) 1 Izq. Sup. 4Ø1" 20.4 33.93 1.60 3Ø1" 15.3 26.60 1.85 2Ø1" 10.2 18.51 2.20 Cent. Inf. 2Ø3/4" 5.68 11.02 1.70 Der. Sup. 4Ø1" 20.4 33.93 1.45 3Ø1" 15.3 26.60 1.45 2Ø1" 10.2 18.51 1.45 2 Izq. Inf. 2Ø3/4" 5.68 11.02 0.8 Der. Inf. 2Ø3/4" 5.68 11.02 1.1 3 Izq. Inf. 2Ø3/4" 5.68 11.02 1.67 Fuente: Elaboración propia 64 5.1.3.1.Diseño por corte Se obtuvieron del ETABS los diagramas de fuerza cortante para los tres casos (sismo, carga viva y carga muerta), así como la envolvente que incluye todos los combinaciones de carga. Figura 5.10. Diagrama de fuerza cortante por sismo de diseño para toda la viga Fuente: ETABS Figura 5.11. Diagrama de fuerza cortante por carga muerta Fuente: ETABS 65 Figura 5.12. Diagrama de fuerza cortante por carga viva Fuente: ETABS Figura 5.13. Envolvente de fuerza cortante para los tramos de la viga Fuente: ETABS 66 Las cortantes últimas para esta viga son: Tabla 5.5. Cortantes de diseño representativas de la viga VT-14 entre los ejes C y D Viga Tramo Vu (ton) X (m) VT -14 1 Izq. 25.22 0.54 Der 24.21 5.91 2 Izq. 12.88 7.84 Der 13.18 9.16 3 Izq. 14.01 10.84 Der 12.48 11.61 Fuente: Elaboración propia El siguiente paso es calcular el aporte del concreto a la resistencia al corte ∅Vc = 0.85 × 0.53 × √210 × 30 × 54 = 10,575.95 kg Del mismo modo que la viga previamente diseñada se utiliza la cortante crítica de cada tramo de viga y se determina la distribución del acero transversal. Para el primer tramo: Vs = 25.22 0.85 − 10.58 = 17.23 ton S = 1.42 × 4200 × 54 17228.29 = 18.69 cm Se obtuvo un espaciamiento necesario de considerar en el arreglo del tramo Vs lim ≤ 1.1 × √210 × 30 × 54 = 25823.63 kg Al comprobarse la desigualdad anterior el espaciamiento máximo es: 𝑆 á = 𝑑 2 𝑜 60 𝑐𝑚 ≈ 25 𝑐𝑚 Como existe una zona con una fuerza cortante alta es necesario mantener el espaciamiento de confinamiento. Por ello el arreglo de este tramo es: Estribos de 3/8" → 1 @0.05, 4 @0.15, rto. @0.25 De la misma forma para el segundo tramo se calcula el Vs requerido Vs = 13.18 0.85 − 10.58 = 3.063 ton S = 1.42 × 4200 × 54 3063.59 ≈ 105 cm 67 Esto quiere decir, que no se utiliza el espaciamiento hallado previamente, dado que es un valor sumamente grande. Se continúa hallando el espaciamiento máximo permitido Vs lim > Vs → S á = d 2 o 60 cm ≈ 25 cm Obteniendo la misma distribución que en el caso anterior Estribos de 3/8" → 1 @0.05, rto. @0.25 Para el último tramo Vs = 14.01 0.85 − 10.58 = 4.04 ton S = 1.42 × 4200 × 54 4,040.06 ≈ 79 cm Por lo tanto, al igual que en el tramo anterior el espaciamiento principal mayoritario se obtiene del Vs lim. Vs lim ≤ 1.1 × √210 × 30 × 54 = 25,823.63 kg Al comprobarse la inecuación previa se determina que el espaciamiento máximo es: S á = d 2 o 60 cm ≈ 25 cm Estribos de 3/8" → 1 @0.05, rto. @0.25 Por último, como en la viga VT-14 se culmina el diseño evaluando las consideraciones por confinamiento que brinda el capítulo 21 de la Norma E.060. En este caso se utilizan los incisos referidos a un sistema estructural de muros de corte.  Longitud de confinamiento = 0.6 × 2 = 1.20 m  = 0.135 m ≈ 0.15 m  24de = 24 × 0.095 = 0.228 m ≈ 0.20 m  10db = 10 × 2.54 = 0.254 m ≈ 0.25 m  30 cm El arreglo final para los tres tramos es: Estribos de 3/8" → 1 @0.05, 8@0.15, rto. @ 0.25 m Control por fisuración y deflexiones Según el artículo 9.3.3. Para determinar si la viga presenta fisuramiento se calcula primero el esfuerzo del acero a tracción bajo cargas de servicio y el área útil de concreto. Posteriormente, se halla un factor Z y se compara con los máximos valores aceptados de la 68 norma dependiendo de la posición donde se ubique el elemento. Se utilizan las siguientes ecuaciones: fs = M 0.90 × d × (As1 + As2) Act = 2 × Y × b N Z = fs√d × Act Si la viga se encuentra exteriormente entonces: Z ≤ 26,000 kg/m y en caso este al interior de la planta Z ≤ 31,000 kg/m. De acuerdo con el artículo 9.6.2.1 de la norma de concreto armado E.060, se procede a comprobar la deflexión conforme a los siguientes criterios: Tabla 5.6 Límites de deflexiones Fuente: Norma E.060 VT-14 (0.30 x 0.60) Se procede a hallar el esfuerzo del acero y el área en tracción 𝑓𝑠 = 11.47 × 10 0.90 × 54 × 8.52 = 2770.05 𝑘𝑔/𝑐𝑚 𝑌 = 4 + 0.95 + 1.91 2 = 5.91 𝑐𝑚 𝐴𝑐𝑡 = 2 × 5.91 × 30 3 = 118.20 𝑐𝑚 𝑍 = 2770.05 √6 × 118.20 = 24702.67 𝑘𝑔/𝑐𝑚 < 26000 𝑘𝑔/𝑐𝑚 69 Por lo tanto, para las condiciones de carga de servicio no se presentan problemas de fisuración en toda la viga, dado que el valor de Z es menor al máximo permitido. Con relación a las deflexiones se evalúa el primer tramo donde ambos extremos presentan continuidad. Para ello, primero se halla la deflexión permisible δ = 645 240 = 2.69 cm Del programa etabs se extraen las deflexiones inmediatas para los casos de carga viva y muerta. Figura 5.14 Deflexión por la carga muerta de la viga VT-14 Fuente: ETABS Figura 5.15 Deflexión por la carga viva de la viga VT-14 Fuente: ETABS Deflexión = 1.4 × 0.235 + 1.7 × 0.05 = 0.414 cm < 2.68 cm Al corroborarse que la deflexión esperada es menor a la permisible, se concluye que el diseño realizado es el correcto. 70 Se presenta el arreglo final y las secciones más representativas del acero instalado. Figura 5.16 Arreglo final de la viga VT-14 Fuente: Elaboración propia 71 Capítulo 6 Diseño de columnas Las columnas tienen la tarea de resistir las fuerzas sísmicas. y gravedad. Se caracterizan por trabajar a flexocompresión. Esto quiere decir, que se someten a dos efectos al mismo tiempo, al de cargas axiales y flexión. Para evaluar estos elementos estructurales, es necesario trazar diagramas de interacción utilizando las cinco combinaciones de cargas establecidas en la norma E.060. Los diagramas de interacción son lugares geométricos producidos por las diversas combinaciones de momento flector (M) y carga axial (P) que agotan toda la capacidad de cada sección. La creación de estas gráficas se lleva a cabo empleando las mismas suposiciones utilizadas en el análisis de una sección sometida a flexión simple. Al igual que los elementos estructurales anteriores, las columnas deben ser analizadas para corte y flexocompresión. Los combos de cargas a utilizar son los mismos que en el diseño por flexión. Para el acero longitudinal de columnas la norma específica que la cuantía debe situarse entre el 1% < ρ < 6%. No obstante, se recomienda que este valor no supere el 4%, debido a que en estos casos la congestión de acero será mayor y se deberán incluir mayores detalles constructivos de la armadura a emplear. 6.1 Diseño por flexocompresión Para este proceso se emplea el diagrama de interacción, como se indicó anteriormente. El trazado de estos lugares geométricos se realiza usando puntos notables obtenidos de las ecuaciones de equilibrio con ello se consiguen valores de Mn y Pn que son ubicados en las gráficas. Al finalizar se multiplica por un factor de reducción de resistencia de la gráfica para evaluar los efectos de flexocompresión. Los pasos por seguir para el diseño son los siguientes: 1. Se inicia estableciendo una cuantía de acero de refuerzo superior al 1% del área de la sección de concreto. Con este valor, se distribuye el acero por toda el área. 2. Con esta distribución, se trazan los diagramas de interacción considerando la carga axial P y el momento flector M, ambos variables en las dos direcciones. Se multiplican por el factor de reducción “∅”. 72 3. Una vez que se han determinado todos los pares Mu y Pu de las combinaciones de carga, se verifica que estos valores se encuentren dentro del área definida por el diagrama de interacción. 6.2 Diseño por cortante y capacidad Para evaluar la cortante con la que se diseña el refuerzo transversal se requiere calcular la fuerza de diseño por corte como se ha realizado en los elementos anteriores, sin embargo, para los elementos verticales se tiene que efectuar el diseño por capacidad que consiste en prevenir las fallas de tipo frágil. Con ello, se conseguiría prevenir la falla por cortante antes de que ocurra una falla dúctil. 6.2.1. Fuerzas de diseño por cortante El diseño por corte se calcula con la ecuación que se presenta: V ≤ ∅V Donde:  Vn = Resistencia nominal al corte  Vu = Resistencia última requerida al corte Posteriormente, se halla la resistencia al corte que contribuye el concreto en la sección de la columna. En compresión: Vc = 0.53 × √f c 1 + Nu 140Ag b × d En tracción: Vc = 0.53 × √f c 1 − Nu 35Ag b × d Si se cumple que ∅Vc ≤ Vu será necesario determinar el aporte de acero requerido Vs = Vu ∅ − Vc Ya con la fuerza de acero (Vs) se procede a calcular el espaciamiento de los estribos: S = Av × fy × d Vs De acuerdo con lo indicado en el inciso 7.10.5.2 de la norma E.060, una vez determinado el espaciamiento “S” de los estribos, se debe verificar que esta longitud no exceda el menor de las siguientes expresiones:  s ≤ 16db, db: es el diámetro de barra 73  s ≤ dimensión mínima de la columna  s ≤ 48de, de: es el diámetro del estribo  s ≤ 30 cm Por otro lado, en el capítulo 21, que detalla las disposiciones especiales para el diseño sísmico, se establece que la longitud de confinamiento debe cumplir con las siguientes expresiones:  No debe ser inferior a una sexta parte de la luz libre del elemento.  No debe ser inferior a la mayor dimensión de la sección transversal del elemento.  No debe ser inferior a 50 cm. El espaciamiento de estribos en la zona de confinamiento también debe tomar el menor valor de los siguientes:  s ≤ 8db  s ≤ ó  s ≤ 10 cm Fuera de la zona de confinamiento, se aplican las disposiciones del inciso 7.10 mencionado anteriormente. En todo el elemento, la separación de los estribos no debe superar la requerida por la fuerza cortante ni ser mayor a 30 cm. Para los nudos entre vigas y columnas la cuantía de acero a instalar debe cumplir con la siguiente inecuación: Av ≥ 7bs fy Donde, b es el nudo del ancho en la dirección de análisis. Por otro lado, s no debe ser mayor a 15 cm. 6.2.2. Fuerzas de diseño por capacidad La fuerza de cortante de diseño, Vpr, se calcula considerando las cargas máximas que pueden actuar en las caras de los nudos en cada extremo de la columna. Estas cargas se determinan utilizando las resistencias máximas probables en flexión (Mpr = 1.25Mn) en ambos extremos del elemento, las cuales se obtienen del rango de cargas axiales amplificadas “Pu” aplicadas sobre él. Vpr = 2Mpr h 74 Donde:  Mpr es la amplificación por 1.25 del momento nominal derivado del diagrama de interacción.  Vpr: es la fuerza cortante probable  h: es la altura de la columna que se está diseñando En ningún caso, la capacidad de la sección de la columna debe ser inferior al cortante calculado... 6.3 Ejemplo de diseño Se presenta a continuación el proceso para el diseño de una columna que es:  C11 ubicada en el cruce de los ejes 3 y C. 6.3.1. Metrado de columna El resultado del metrado de cargas es solamente de cargas puntuales, esto quiere decir, que todas las fuerzas obtenidas son transferidas al centro de gravedad del elemento vertical. Figura 6.1 Área tributaria de la columna C11 Fuente: Elaboración propia Piso típico CM  Peso propio = 2.4 × 0.3 × 1.20 × 2.7 = 2.33 ton  Peso aligerado (h = 0.20 m) = 0.3 × 13.84 = 4.15 ton 75  Peso vigas = 2.4 × 0.6 × (0.5775 + 1.718 + 0.3307) = 3.78 ton  Peso piso terminado = 0.1 × (17.25 − 1.20 × 0.30) = 1.69 ton  Peso tabique = 1.8 × 2.5 × 0.1 × 2.325 = 1.05 ton  Peso viga chata = 2.4 × 0.15 × 0.20 × 2.325 = 0.17 ton  Pm = 14.12 ton CV  Pv = 0.2 × (17.25 − 1.20 × 0.30) = 3.38 ton Piso 7 CM  Peso propio = 2.4 × 0.3 × 1.20 × 2.7 = 2.33 ton  Peso aligerado (h = 0.20 m) = 0.3 × 13.84 = 4.15 ton  Peso vigas = 2.4 × 0.6 × (0.5775 + 1.718 + 0.3307) = 3.78 ton  Peso piso terminado = 0.1 × (17.25 − 1.20 × 0.30) = 1.69 ton  Pm = 12.90 ton CV  Pv = 0.2 × (17.25 − 1.20 × 0.30) = 3.38 ton Piso 8 CM  Peso propio = 2.4 × 0.3 × 1.20 × 2.7 = 2.33 ton  Peso aligerado = 5.542 ton  Peso aligerado (h = 0.20 m) = 0.3 × 12.82 = 3.85 ton  Peso piso terminado = 0.1 × (16.67 − 1.20 × 0.30) = 1.63 ton  Pm = 11.59 ton CV  Pv = 0.1 × (17.25 − 1.20 × 0.30) = 1.63 ton Tabla 6.1 Cálculos del metrado manual de la columna C11 PISO CM (ton) CV (ton) CM total (ton) CV total (ton) T8 11.59 1.63 11.59 1.63 T7 12.90 3.38 24.49 5.01 T6 14.12 3.38 38.61 8.39 T5 14.12 3.38 52.72 11.76 T4 14.12 3.38 66.84 15.14 76 T3 14.12 3.38 80.95 18.52 T2 14.12 3.38 95.07 21.90 T1 14.12 3.38 109.18 25.28 Fuente: Elaboración propia 6.3.2. Diseño de columna Para el armado longitudinal de dicha columna seccionaremos en dos tramos conformados de la siguiente manera:  Tramo 1: Techo del 1 al 3  Tramo 2: Techo del 4 al 6  Tramo 3: Techo del 7 al 8 Figura 6.2. Localización de la columna C11 entre los ejes 3-C Fuente: ETABS Diseño por flexocompresión: En cuanto al tramo 1 se plantea una cuantía de armado inicial de 14Ø3/4 que equivale a 39.76 cm2 de acero (1.1%), como dicho armado no excede el 4% recomendado, se procede a analizar las cargas que actúan. Para este armado, se presentan las cargas en el primer tramo, así como su sección: 77 Tabla 6.2. Cargas actuantes en C11- primer tramo C120x30 Caso P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) C11 Muerta -107.9 -0.21 0.20 0.11 -0.28 C11 Viva -18.3 -0.13 0.05 0.03 -0.11 C11 SISDISEÑOXX 44.1 27.77 0.38 1.48 69.41 C11 SISDISEÑOYY 11.9 7.43 0.60 3.01 17.16 Fuente: ETABS Posteriormente, con estos valores, se calcularon las combinaciones de carga para ambos tramos. Tabla 6.3. Combinaciones de carga para C11- primer tramo C120x30 Caso P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) C11 1.4CM+1.7CV 182 -0.5 0.37 0.20 -0.6 C11 1.25CM+1.25CV+SX 201 27.3 0.70 1.65 68.9 C11 1.25CM+1.25CV-SX 113 -28.2 -0.07 -1.30 -69.9 C11 0.9CM+SX 141 27.6 0.57 1.58 69.2 C11 0.9CM-SX 53 -27.6 -0.20 -1.37 -69.7 C11 1.25CM+1.25CV+SY 169 7.1 0.91 3.19 16.7 C11 1.25CM+1.25CV-SY 145 -7.9 -0.28 -2.84 -17.6 C11 0.9CM+SY 109 7.2 0.78 3.11 16.9 C11 0.9CM-SY 85 -7.6 -0.41 -2.91 -17.4 Fuente: ETABS Con la sección ya definida, así como las combinaciones de carga podemos obtener el diagrama de interacción por resistencia de la columna C11. El objetivo es asegurar que las cargas se encuentren dentro del diagrama para poder garantizar que la cuantía instalada sea la adecuada para soportar las solicitaciones siendo la más eficiente posible. Asimismo, el diagrama de interacción tendrá aplicada un factor de reducción Ø. 78 Figura 6.3. Diagrama de interacción por resistencia XX C11- primer tramo Fuente: Elaboración propia Figura 6.4. Diagrama de interacción por resistencia YY C11- primer tramo Fuente: Elaboración propia Como se puede apreciar, todos los puntos se encuentran dentro del diagrama de interacción, lo que indica que el armado es adecuado para resistir las solicitaciones. Para este segundo tramo, se empleará el mismo armado. Con este armado y las combinaciones de carga, se obtienen los diagramas de interacción: Tabla 6.4. Cargas actuantes en C11- segundo tramo C120x30 Caso P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) C11 Muerta -69.9 0.03 0.23 0.25 -0.22 C11 Viva -12.1 -0.2 0.06 0.06 -0.28 C11 SISDISEÑOXX 40.2 56.2 0.13 0.30 63.9 C11 SISDISEÑOYY 17.9 13.4 0.34 0.62 16.1 Fuente: ETABS -200 -100 0 100 200 300 400 500 -150 -100 -50 0 50 100 150 C11 M3 SISMO XX -200 -100 0 100 200 300 400 500 -40 -20 0 20 40 C11 M2 SISMO XX -200 -100 0 100 200 300 400 500 -150 -100 -50 0 50 100 150 C11 M3 SISMO YY -300 -200 -100 0 100 200 300 400 500 600 700 -40 -20 0 20 40 C1 M2 SISMO YY 79 Posteriormente, con estos valores, se calcularon las combinaciones de carga para ambos tramos. Tabla 6.5. Combinaciones de carga para C11- segundo tramo C120x30 Caso P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) C11 1.4CM+1.7CV 119 -0.35 0.48 0.44 -0.79 C11 1.25CM+1.25CV+SX 143 56.1 0.54 0.68 63.4 C11 1.25CM+1.25CV-SX 62.3 -56.5 0.28 0.08 -64.6 C11 0.9CM+SX 103 56.3 0.37 0.52 63.8 C11 0.9CM-SX 22.8 -56.2 0.11 -0.08 -64.2 C11 1.25CM+1.25CV+SY 121 13.1 0.75 1.00 15.4 C11 1.25CM+1.25CV-SY 85.2 -13.6 0.07 -0.24 -16.7 C11 0.9CM+SY 81.2 13.4 0.58 0.84 15.9 C11 0.9CM-SY 45.1 -13.4 -0.10 -0.40 -16.3 Fuente: Elaboración propia De la misma manera que en el tramo anterior, se presentan los diagramas de interacción para la sección definida con el fin de verificar que las fuerzas se encuentren dentro del gráfico para cerciorarse que la cuantía a utilizar es óptima para este tramo en análisis. Figura 6.5. Diagrama de interacción por resistencia XX C11-segundo tramo Fuente: Elaboración propia -200 -100 0 100 200 300 400 500 -150 -100 -50 0 50 100 150 C11 M3 SISMO XX -200 -100 0 100 200 300 400 500 -40 -20 0 20 40 C11 M2 SISMO XX 80 Figura 6.6. Diagrama de interacción por resistencia YY C11- segundo tramo Fuente: Elaboración propia Como se puede observar, todos los puntos están dentro del diagrama de interacción, lo que indica que la estructura está correctamente diseñada para resistir las fuerzas aplicadas. Para el próximo tramo, se empleará el mismo diseño estructural. Utilizando este diseño y considerando las diferentes combinaciones de cargas, determinamos los diagramas de interacción correspondientes. Tabla 6.6. Cargas actuantes en C11- tercer tramo C120x30 Caso P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) C11 Muerta -24.4 0.57 0.25 0.27 0.28 C11 Viva -4.1 -0.17 0.06 0.07 -0.22 C11 SISDISEÑOXX 22.1 38.1 0.08 0.22 34.4 C11 SISDISEÑOYY 11.4 10.7 0.16 0.33 10.8 Fuente: ETABS Siguiendo con el mismo proceso de los tramos anteriores se presentan las combinaciones de cargas. Tabla 6.7. Combinaciones de carga para C11- tercer tramo C120x30 Caso P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) C11 1.4CM+1.7CV 41.2 0.51 0.45 0.49 0.01 C11 1.25CM+1.25CV+SX 58.1 38.6 0.46 0.65 34.4 C11 1.25CM+1.25CV-SX 13.3 -37.6 0.31 0.20 -34.3 C11 0.9CM+SX 44.4 38.7 0.30 0.47 34.6 C11 0.9CM-SX -0.43 -37.6 0.14 0.02 -34.1 -200 -100 0 100 200 300 400 500 -150 -100 -50 0 50 100 150 C11 M33 SISMO YY -200 -100 0 100 200 300 400 500 -40 -20 0 20 40 C11 M22 SISMO YY 81 C11 1.25CM+1.25CV+SY 47.1 11.2 0.55 0.75 10.9 C11 1.25CM+1.25CV-SY 24.3 -10.2 0.23 0.09 -10.7 C11 0.9CM+SY 33.4 11.2 0.38 0.57 11.1 C11 0.9CM-SY 10.6 -10.2 0.06 -0.09 -10.6 Fuente: Elaboración propia Ahora se verifican los diagramas de interacción. Figura 6.7. Diagrama de interacción por resistencia XX C11-tercer tramo Fuente: Elaboración propia Figura 6.8. Diagrama de interacción por resistencia YY C11- tercer tramo Fuente: Elaboración propia Como se puede notar, todos los puntos están dentro del diagrama de interacción, lo que significa que el armado es el adecuado para soportar las solicitaciones. -200 -100 0 100 200 300 400 500 -150 -100 -50 0 50 100 150 C11 M3 SISMO XX -200 -100 0 100 200 300 400 500 -40 -20 0 20 40 C11 M2 SISMO XX -200 -100 0 100 200 300 400 500 -150 -100 -50 0 50 100 150 C11 M33 SISMO YY -200 -100 0 100 200 300 400 500 -40 -20 0 20 40 C11 M22 SISMO YY 82 Diseño por cortante y capacidad: De los resultados obtenidos previamente, se observa que la cortante más crítica se presenta en el eje 2 por lo que el análisis por capacidad se realiza de acuerdo a los resultados alcanzados en el software ETABS. Se procede a obtener el primer cortante por capacidad utilizando el diagrama de interacción sin la amplificación del phi. Para ello, se usa el diagrama de momento M33 sismos en YY. Donde se obtiene:  Mn ≈ 125 ton. m  Mn ≈ 125 ton. m Vu = 125 + 125 2.10 = 119.05 ton Se amplifican las cargas de sismo por 2.5 y se determina cual es el Vu a utilizar: Tabla 6.8. Vu calculado amplificando las cargas de sismo Fuente: Elaboración propia Vu = 69.85 ton Se trabaja con el segundo valor. Ahora se calcula el ØVc: ∅Vc = 0.85 × 0.53 × √210 1 + 169.68 × 1000 140 × 30 × 120 30 × 114 = 29.84 ton Como ∅Vc < Vu se calcula el Vs necesario: 83 Vs = 69.85 0.85 − 29.84 0.85 = 82.18 − 35.11 = 47.07 ton S = 4 × 0.71 × 4200 × 114 47.07 × 1000 = 28.89 cm Se continua, hallando los espaciamientos y longitud de confinamiento que se detallan en el capítulo 21 de la Norma E.060 Para la longitud de confinamiento Lo:  Lo = = = 35 cm  Lo = 120 cm  Lo = 50 cm Por ello, se trabaja con 120 cm como la longitud de confinamiento. Para el espaciado de los estribos en la zona de confinamiento:  S = 8 × 2.84 = 22.72 cm  S = = 15 cm  S = 10 cm Se usa un espaciamiento de 10 cm. En la zona libre del espacio de confinamiento:  S = 16 × 2.84 = 45.44 cm  S = 48 × 0.95 = 45.6 cm  S = 30 cm Se trabaja por lo tanto con 30 cm de espaciamiento. Por lo tanto, la columna C11 ejes (3-C) tendrá una configuración de estribos de la siguiente forma: 2 estribos de ∅3/8": 1@0.05, 12@. 10, Rto. @. 25 (desde c/extr. ) Se utilizan tres estribos por la longitud de la columna. Por último, se presenta el esquema de los estribos que se utiliza para todos los pisos de la torre. 84 Figura 6.9. Diseño final de la columna C11 ejes (3-C) Fuente: Elaboración propia 85 Capítulo 7 Diseño de placas Las placas o muros de corte están diseñados para resistir las cargas de gravedad y sísmicas más elevadas en relación con las columnas. Sin embargo, su objetivo principal es soportar las fuerzas cortantes y momentos flectores significativos que podrían generarse durante un sismo. Así como las columnas, los muros de corte se diseñan por flexocompresión y por corte. Los combos de cargas para calcular las cargas últimas y así obtener las envolventes son las que se presentan a continuación: Su uso en edificios de gran altura es esencial en estos días, dado que permite de controlar las deformaciones de los entrepisos causadas por las fuerzas sísmicas. Asimismo, proporciona seguridad a los elementos no estructurales durante un sismo de magnitud moderada. Las placas se caracterizan por tener una dimensión longitudinal considerable. Por ello, se deben suministrar una mayor cuantía de acero longitudinal en los extremos. A estas zonas se les conoce como núcleos. Para el diseño, se consideran las disposiciones del capítulo 21 de la norma E.060. Algunas de ellas son:  ρ horizontal mín. ≥ 0.002  ρ vertical mín. ≥ 0.0015  S ≤ 40 cm  El espaciamiento "s" ya sea horizontal o vertical debe ser ≤3t, donde t es el espesor de la placa" 7.1 Diseño por flexocompresión Para el diseño en flexocompresión, al igual que en columnas, los diagramas de interacción son esenciales. Al finalizar su construcción, este debe ser multiplicado por el factor de reducción de resistencia establecido en la norma para efectos de flexocompresión. 7.2 Diseño por cortante y capacidad El primer paso es calcular la contribución del concreto mediante la siguiente fórmula, que dependerá de la carga axial, f’c y las dimensiones del elemento. Vc = 0.17 ∗ √f c ∗ 1 + Pu 14Ag ∗ bw ∗ d 86 Después de obtener este valor, se continua con la identificación de la resistencia de acero requerida (Vs) como ya se calculó anteriormente en columnas. Ya determinado el valor de Vs se prosigue determinando el espaciamiento (s) necesario para el acero horizontal. La cuantía mínima de ρ horizontal = 0.0025. Luego se suman Vc y Vs para obtener Vn Vn = Vc + Vs Vn no debe superar al valor de Vn límite el cual es: Vn lim ≤ 2.6 ∗ √f c ∗ t ∗ d Al verificar la anterior inecuación se continúa hallando la cantidad de acero longitudinal. Esta dependerá también de la cuantía horizontal. ρ = 0.0025 + 0.5 2.5 − H L (ρ − 0.0025); ≥ 0.0025 La fuerza cortante de diseño Vu se determina multiplicando la fuerza cortante calculada en el análisis por un factor requerido por la norma E.060. 𝑉𝑢 ñ ≥ 𝑉𝑢 ∗ 𝑀𝑛 𝑃𝑢 ; 𝑀𝑛 𝑀𝑢 ≤ 𝑅 El valor de Mn se halla a partir del diagrama de interacción de manera similar a las columnas Según la norma E.060 la fuerza cortante se incrementa mediante este factor hasta alcanzar una altura igual al mayor valor de las siguientes especificaciones:  Longitud de la placa (Lm)  Mu / 4Vu  La altura de los primeros dos entrepisos El último paso es comprobar la siguiente desigualdad ∅𝑉𝑛 ≥ 𝑉𝑢 87 7.3 Ejemplo de diseño Se proceden a realizar dos ejemplos para el diseño de placas las cuales son:  PL-02 Ejes 6E 7.3.1. Metrado de placa Figura 7.1 Área tributaria de la placa PL2 Fuente: Elaboración propia Piso típico CM  Peso propio = 2.4 × 0.25 × 3.20 × 2.7 = 5.18 ton  Peso aligerado = 0.3 × 7.87 = 2.36 ton  Peso vigas = 2.4 × 0.6 × (0.32 + 0.46) = 1.14 ton  Peso piso terminado = 0.1 × (9.46 − 0.25 ∗ 3.20) = 0.87 ton  Peso tabique = 1.8 × 0.15 × 2.50 × 1.85 = 0.83 ton  Peso viga chata = 2.4 × 0.15 × 0.20 × 1.85 = 0.13 ton  P = 10.51 ton CV  P = 0.2 × (9.46 − 0.25 ∗ 3.20) = 1.73 ton Pisos 7 y 8 CM  Peso propio = 2.4 × 0.25 × 3.20 × 2.7 = 5.18 ton  Peso aligerado = 0.3 × 7.87 = 2.36 ton 88  Peso vigas = 2.4 × 0.6 × (0.32 + 0.46) = 1.14 ton  Peso piso terminado = 0.1 × (9.46 − 0.25 ∗ 3.20) = 0.87 ton  P = 9.55 ton CV  P = 0.1 × (9.46 − 0.25 ∗ 3.20) = 0.87 ton Se presenta una tabla con los valores finales obtenidos Tabla 7.1. Cálculos del metrado manual de la placa PL2 Piso CM (ton) CV (ton) CM total (ton) CV total (ton) T8 9.6 1.73 9.6 1.73 T7 9.6 0.87 19.1 2.60 T6 10.5 1.73 29.6 4.33 T5 10.5 1.73 40.1 6.06 T4 10.5 1.73 50.6 7.79 T3 10.5 1.73 61.1 9.52 T2 10.5 1.73 71.7 11.3 T1 10.5 1.73 82.2 12.9 Fuente: Elaboración propia 7.3.2. Diseño de placa Para el armado longitudinal de dicha placa seccionaremos en tres tramos, de manera similar que, para la columna, conformados de la siguiente manera:  Tramo 1: Techo del 1 al 3  Tramo 2: Techo del 4 al 6  Tramo 3: Techo del 7 al 8 89 Figura 7.2. Ubicación de Placa 02 entre los ejes 6 y E Fuente: ETABS Diseño por flexo compresión De manera similar a una columna, se verifica el acero instalado con las combinaciones de carga, utilizando el diagrama de interacción generado. Es necesario asegurarse de que se cumplan las solicitaciones requeridas. A continuación, se presentan las cargas actuantes en el primer tramo de la placa. Tabla 7.2. Cargas actuantes en Placa 02- primer tramo PLACA 2 Caso P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) Muerta -95.7 0.85 -0.01 -0.13 7.79 Viva -11.6 0.17 0.00 -0.02 0.01 SISDISEÑOXX 58.6 49.8 0.58 2.81 350 SISDISEÑOYY 101 77.5 0.81 3.53 514 Fuente: Elaboración propia 90 Tabla 7.3. Combinaciones de carga para Placa 02- primer tramo PLACA 2 Combinación P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) 1.4CM+1.7CV 153 1.48 -0.01 -0.22 10.9 1.25CM+1.25CV+SX 192 51.1 0.57 2.62 359 1.25CM+1.25CV-SX 75.4 -48.5 -0.59 -2.99 -340 0.9CM+SX 144 50.6 0.57 2.69 357 0.9CM-SX 27.5 -49.0 -0.59 -2.92 -343 1.25CM+1.25CV+SY 235 78.7 0.80 3.35 524 1.25CM+1.25CV-SY 32.4 -76.2 -0.82 -3.72 -504 0.9CM+SY 187 78.2 0.80 3.42 521 0.9CM-SY -15.5 -76.7 -0.81 -3.65 -507 Fuente: Elaboración propia Después de efectuar algunas iteraciones previas se comprueba que una cuantía de acero de 24Ø de 1” distribuidas en los dos núcleos es adecuada para cumplir el requerimiento de resistencia que necesita la sección en este tramo. Siendo un total de 122.4 cm² que equivale a 1.53% del área total por lo que no hay problemas en el armado. Se analizan los diagramas de interacción y se corrobora que el armado sea el óptimo para las cargas actuantes. Figura 7.3 Diagrama de interacción por resistencia XX PL2- primer tramo Fuente: Elaboración propia -800 -600 -400 -200 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 -1500 -1000 -500 0 500 1000 1500 PL2 M3 SISMO XX -800 -600 -400 -200 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 -100 -50 0 50 100 PL2 M2 SISMO XX 91 Figura 7.4 Diagrama de interacción por resistencia YY PL2- primer tramo Fuente: Elaboración propia Como se puede notar, todos los puntos se encuentran dentro del diagrama de interacción, lo que indica que el armado es adecuado para resistir las solicitaciones. A continuación, realizamos el mismo análisis para el segundo tramo. Primero, determinamos las cargas actuantes. Tabla 7.4. Cargas actuantes en Placa 02- segundo tramo PL2 Caso P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) Muerta -58.9 1.78 -0.01 -0.08 6.46 Viva -7.08 0.41 0.00 -0.02 0.76 SISDISEÑOXX 40.5 29.6 0.13 0.46 107 SISDISEÑOYY 68.0 44.5 0.14 0.49 143 Fuente: Elaboración propia Luego, armamos las combinaciones: Tabla 7.5. Combinaciones de carga para Placa 02- segundo tramo PL 2 Combinación P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) 1.4CM+1.7CV 94.5 3.19 -0.01 -0.13 10.3 1.25CM+1.25CV+SX 123 32.3 0.12 0.34 116 1.25CM+1.25CV-SX 41.9 -26.8 -0.14 -0.57 -98.8 0.9CM+SX 93.6 31.2 0.13 0.39 113 0.9CM-SX 12.5 -28.0 -0.14 -0.53 -102 -200 -100 0 100 200 300 400 500 -150 -100 -50 0 50 100 150 PL2 M3 SISMO YY -800 -600 -400 -200 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 -100 -50 0 50 100 PL2 M2 SISMO YY 92 1.25CM+1.25CV+SY 150 47.3 0.13 0.38 152 1.25CM+1.25CV-SY 14.4 -41.8 -0.15 -0.61 -134 0.9CM+SY 121 46.1 0.14 0.42 149 0.9CM-SY -15.0 -42.9 -0.15 -0.56 -137 Fuente: Elaboración propia Para este segundo tramo se utilizará un armado en los núcleos de 10 barras de 3/4”. Con dicho armado y las combinaciones de carga hallamos los diagramas de interacción: Figura 7.5. Diagrama de interacción por resistencia XX PL2- segundo tramo Fuente: Elaboración propia Figura 7.6. Diagrama de interacción por resistencia YY PL2- segundo tramo Fuente: Elaboración propia Continuando con el proceso se presentan las cargas para el tercer tramo. Tabla 7.6. Cargas actuantes en Placa 02- tercer tramo PLACA 2 Caso P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) -400 -200 0 200 400 600 800 1000 -1000 -500 0 500 1000 PL2 M3 SISMO XX -400 -200 0 200 400 600 800 1000 -60 -40 -20 0 20 40 60 PL2 M2 SISMO XX -400 -200 0 200 400 600 800 1000 1200 -1000 -500 0 500 1000 PL2 M3 SISMO YY -400 -200 0 200 400 600 800 1000 -60 -40 -20 0 20 40 60 PL2 M2 SISMO YY 93 Muerta -21.83 2.05 0.02 -0.01 4.19 Viva -2.63 0.46 0.00 0.00 0.88 SISDISEÑOXX 15.6 14.6 0.06 0.39 26.2 SISDISEÑOYY 25.3 24.4 0.07 0.46 32.5 Fuente: Elaboración propia Tabla 7.7. Combinaciones de carga para Placa 02- tercer tramo PLACA 2 Combinación P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton-m) M3 (ton-m) 1.4CM+1.7CV 35.0 3.64 0.03 -0.02 7.35 1.25CM+1.25CV+SX 46.1 17.7 0.08 0.37 32.4 1.25CM+1.25CV-SX 14.9 -11.5 -0.03 -0.41 -19.8 0.9CM+SX 35.2 16.4 0.07 0.38 29.9 0.9CM-SX 4.03 -12.8 -0.04 -0.40 -22.3 1.25CM+1.25CV+SY 55.8 27.5 0.09 0.44 38.8 1.25CM+1.25CV-SY 5.28 -21.2 -0.04 -0.48 -26.1 0.9CM+SY 44.9 26.2 0.08 0.45 36.2 0.9CM-SY -5.64 -22.5 -0.05 -0.47 -28.7 Fuente: Elaboración propia Para este tercer tramo se utiliza un armado en los núcleos de 6 barras de 5/8”. Con dicho armado y las combinaciones de carga se hallan los diagramas de interacción: Figura 7.7. Diagrama de interacción por resistencia XX PL2- tercer tramo Fuente: Elaboración propia -400 -200 0 200 400 600 800 1000 -1000 -500 0 500 1000 PL2 M3 SISMO XX -400 -200 0 200 400 600 800 1000 -60 -40 -20 0 20 40 60 PL2 M2 SISMO XX 94 Figura 7.8. Diagrama de interacción por resistencia YY PL2- tercer tramo Fuente: Elaboración propia Diseño por cortante y capacidad Primero se analiza por cortante. Para ello se trabaja con la cortante última que se obtuvieron en las combinaciones de carga.  Vu = 78.78 ton Se procede calculando el ØVc. Se debe determinar el valor de α que depende de la esbeltez del muro. Hm Lm = 2.7 × 8 3.2 = 6.75 Al ser la esbeltez mayor a 2 se trabaja con un α = 0.53. ∅Vc = 0.85 × 0.53√210 × 0.25 × 3.2 × 0.8 × 10 = 41.78 ton Vs = 78.78 0.85 − 41.78 0.85 = 43.53 ton ∅Vn = Ø(Vc + Vs) = 41.78 + 0.85 × 43.53 = 78.78 ton ∅Vn lim = 0.85 × 2.6 × √210 × 0.25 × 2.56 × 10 = 256.21 ton Por lo que se comprueba que el Ø Vn < Ø Vn lim. Se diseña utilizando el Vn y se procede a hallar la cuantía con el Vs y espaciamiento. ρ = 43.53 × 1000 4200 × 25 × 0.8 × 320 = 0.0016 < 0.0025 Como la cuantía mínima es mayor a lo solicitada por la cortante se trabaja con cuantías verticales y horizontales de 0.0025. A = A = 0.0025 × 100 × 0.25 × 100 = 6.25 cm Utilizando mallas de Ø3/8”: -400 -200 0 200 400 600 800 1000 -1000 -500 0 500 1000 PL2 M33 SISMO YY -400 -200 0 200 400 600 800 1000 -60 -40 -20 0 20 40 60 PL2 M22 SISMO YY 95 𝑆 = 0.71 6.25 2 = 0.23 𝑐𝑚 Por ello se utilizan para ambas direcciones mallas de 3/8” con espaciamiento de 20 cm. El siguiente paso es la verificación por capacidad. Se obtiene el momento último de las combinaciones de cargas y el momento nominal (este se consigue del diagrama de interacción)  Mu = 524.49 ton. m  Mn = 1100 ton. m Vu ñ = 78.78 × 1100 524.29 = 165.28 ton Como el Vu ñ > ØVc se halla el Vs Vs = 165.28 0.85 − 41.78 0.85 = 145.22 ton ∅Vn = Ø(Vc + Vs) = 41.78 + 0.85 × 165.28 = 182.27 ton Se calcula el ØVn límite de la cortante: ∅Vn lim = 0.85 × 2.6 × √210 × 0.25 × 2.56 × 10 = 256.21 ton Por lo que comprueba el Ø Vn < Ø Vn lim por lo que se diseña utilizando el Vn. Se procede a hallar la cuantía con el Vs y el espaciamiento. ρ = 145.22 × 1000 4200 × 25 × 0.8 × 320 = 0.0054 > 0.0025 𝐴 = 0.0054 × 100 × 0.25 × 100 = 13.51 𝑐𝑚 Se utilizan barras de Ø 1/2”: S = 2 × 1.29 13.51 = 19.10 cm Por lo tanto, el refuerzo horizontal es de barras de Ø 1/2” @ 15cm. Para el refuerzo vertical por su parte se reemplaza en la ecuación y se obtiene que la cuantía debe ser de 0.0025 por lo que el espaciamiento óptimo será: 𝐴 = 0.0025 × 100 × 0.25 × 100 = 6.25 𝑐𝑚 Se utilizan barras de Ø 3/8”: S = 2 × 0.71 6.25 = 22.72 cm 96 Por lo que el arreglo final para la placa es: Tabla 7.8. Distribución de acero por la verificación de cortante y capacidad Nivel Dirección Cuantía As Ø S Arreglo 1-3 Hor. 0.0054 13.51 1/2" 0.1910 Ø1/2"@0.15 4-6 Hor. 0.0025 6.25 3/8" 0.2272 Ø3/8"@0.20 7-8 Ver. 0.0025 6.25 3/8" 0.2272 Ø3/8"@0.20 Fuente: Elaboración propia Figura 7.9. Arreglo final primer tramo Fuente: Elaboración propia Figura 7.10. Arreglo final segundo tramo Fuente: Elaboración propia Figura 7.11. Arreglo final tercer tramo Fuente: Elaboración propia 97 Capítulo 8 Diseño de cimentaciones Las cimentaciones son los elementos encargados de transferir las cargas de las estructuras verticales al terreno. Su diseño debe considerar que las fuerzas no generen esfuerzos que superen el esfuerzo admisible del suelo en el que se edifica la construcción. El esfuerzo admisible del suelo se obtiene de la información proporcionada por el Estudio de Mecánica de Suelos. El edificio en cuestión se encuentra en el distrito de Surquillo, donde se determinó que la presión admisible del suelo es de 4 kg/cm². Además, se considera una profundidad de cimentación de 1.20 m. La configuración estructural del proyecto se modela usando zapatas asiladas, conectadas y combinadas utilizando el software SAFE 2021. En el SAFE de la misma manera que en el ETABS se deben colocar las propiedades del tipo de concreto y acero que se usan. Asimismo, en este programa se debe definir un coeficiente que será de suma importancia para el cálculo de las reacciones de los elementos estructurales este es el módulo de balasto. Según lo estudiado se identifica que este coeficiente es un atributo estático de los suelos, no obstante, al trabajar con un suelo de grava se puede emplear un valor que idealice la uniformidad en el terreno, dado que el software no permite evaluar cada zapata de forma individual y se debe usar un solo módulo. Este valor sirve tanto para los casos estáticos como dinámicos. Para definir el módulo de balasto se utilizó la tesis “Interacción Suelo – Estructuras: Semi- Espacio” donde se presenta una tabla que relaciona la presión admisible del suelo con el módulo de balasto, valor que se ingresará al SAFE. En este caso de acuerdo con el estudio de mecánica de suelos, se cuenta con una capacidad portante de 40 ton/m², por lo que corresponde utilizar como módulo de Winkler 8 kg/cm3. 98 Figura 8.1. Módulo de reacción del suelo Fuente: Nelson Morrison, Tesis de maestría: Interacción Suelo-Estructuras: Semiespacio de Winkler, Universidad Politécnica de Cataluña, Barcelona – España 1993 8.1 Diseño de zapatas aisladas Las dimensiones de la zapata se establecen utilizando las fuerzas en servicio provenientes de las placas y columnas. Es necesario realizar verificaciones tanto por gravedad como por sismo. Para la verificación sísmica, la Norma E.060, en el apartado 15.2.4, permite un incremento del 30% en la presión admisible del suelo. Ambas verificaciones deben llevarse a cabo en las direcciones vertical y horizontal. 8.1.1 Predimensionamiento Para calcular el predimensionamiento que requiere las zapatas a diseñar se utiliza la siguiente expresión: A = (1 + %Pp) × (P + P ) (0.90 × σ ) Donde:  P y P son las cargas de servicio que actúan en la zapata  %Pp es el porcentaje de peso propio  σ es el es esfuerzo admisible del suelo Según el artículo 15.2.4 de la norma E.060, se debe considerar un 5% como la influencia del peso del terreno y de la zapata como carga de servicio. Para analizar los casos de sismo, el 99 σ se incrementa en 30%. Posteriormente, se calculan las distancias de volado para ambos ejes en la zapata. Se buscar tener longitudes iguales de volado, debido a que estos elementos reciben mayores cargas por parte de la gravedad y así evitar fallas por volteo A partir del área previamente calculada se procede a realizar la verificación por sismo empleando las siguientes ecuaciones: σ = P BL ± 6M BL Después de efectuar las comprobaciones y tener un área ya definida para la zapata se continúa aplicando los siguientes combos de cargas: De las expresiones previamente presentadas se obtiene 𝜎 , que viene a ser el más desfavorable. 8.1.2 Verificación del cortante por punzonamiento Dado que las zapatas no tienen refuerzo por cortante, es fundamental determinar un peralte efectivo "d" para que el concreto pueda resistir los esfuerzos derivados de este efecto. La sección crítica de punzonamiento se localiza a una distancia de "d/2" de las caras del elemento vertical. Se asume un "d" y se calcula el perímetro de la sección crítica "Bo", así como su área "Ao". Luego, se determinan Vu y øVc, que deben ser el menor valor de las tres expresiones que se presentan: Donde:  b : Perímetro de la sección crítica.  d: Peralte efectivo de la zapata 100  𝛼: Coeficiente según ubicación de la columna o placa: 40 para elemento centrado, 30 para borde y 20 en esquina.  β: Relación de la mayor dimensión entre la menor  A : Área de la sección crítica  𝑉𝑢: Cortante de diseño Es estrictamente necesario que se cumpla que øVc ≧ Vu, si no se cumple esta inecuación se debe tener en cuenta un nuevo peralte efectivo "d" para la zapata. 8.1.3 Verificación por cortante en una dirección En este caso, la sección crítica se encuentra al peralte efectivo de la cara del elemento. Se procede a determinar Vu y øVc. Para el eje X: 𝑉𝑢 = 𝜎 × 𝐿 (𝐿𝑣 − 𝑑) ∅𝑉𝑐 = 0.85 × 0.53 × 𝑓′𝑐 × 𝐿 × 𝑑 Para el eje Y: 𝑉𝑢 = 𝜎 × 𝐿 (𝐿𝑣 − 𝑑) ∅𝑉𝑐 = 0.85 × 0.53 × 𝑓′𝑐 × 𝐿 × 𝑑 Al igual que por punzonamiento se debe cumplir que øVc ≧ Vu, en caso contrario, se necesita incrementar “d”. 8.1.4 Diseño por flexión Se calcula el momento último de diseño con las siguientes expresiones: Dirección eje X: 𝑀 = 𝜎 × 𝐿 × 𝐿 2 Dirección eje Y: 𝑀 = 𝜎 × 𝐿 × 𝐿 2 Con el Mu, se calcula la cantidad de acero necesaria para un metro de ancho, utilizando el mismo método que en el diseño por flexión de vigas. También es importante considerar una cuantía mínima de acero de 0.0018. 8.1.5 Ejemplo de diseño de zapata aislada A continuación, se presenta el diseño de la cimentación de una columna, se escogió la columna C4 (30x85 cm). Para ello se obtuvieron las cargas y sismos del programa ETABS. 101 Figura 8.2 Columna C4 Fuente: ETABS Tabla 8.1. Cargas en la base de la columna asumiendo sismos positivos Nivel Col Caso/Combo P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton.m) M3 (ton.m) T1 C4 Muerta - 65.8 - 0.03 0.00 - 0.01 - 0.40 T1 C4 Viva - 12.1 0.00 0.00 0.00 - 0.08 T1 C4 SISDISEÑOXX 51.3 5.85 - 0.21 - 1.50 8.78 T1 C4 SISDISEÑOYY 95.9 15.3 0.12 - 1.03 22.9 Fuente: ETABS En primer lugar, se calcula el área tentativa: A = 1.05 × (65.81 + 12.18) 0.9 × 40 = 2.27 m A partir de esta área se definen las dimensiones preliminares de la zapata que se utilizan para verificar si los esfuerzos máximos son menores a la resistencia del terreno.  B = 2.85 m  L = 2.30 m  A = 6.56 m Previo a iniciar con las verificaciones debemos determinar el peso propio de la zapata y el que ejerce el terreno sobre los volados. Se asume un peralte inicial de 0.60 m P. p. de zapta = 6.56 × 0.6 × 2.4 = 9.44 ton P. de suelo = 1.8 × (6.56 − 0.35 × 0.85) × (1.65 − 0.60) = 11.91 ton Primera verificación (Momentos sin sismo) P = 65.81 + 12.18 + 9.44 + 11.91 = 99.34 ton M = 0 ton. m M = 0.40 + 0.08 = 0.48 ton. m 102 Se realiza la comprobación para el esfuerzo máximo y mínimo 𝜎 = 99.34 6.56 ± 6 × 0.01 2.85 × 2.30 ± 6 × 0.48 2.30 × 2.85 = 15.16 ± 0.01 ± 0.19 𝑡𝑜𝑛/ 𝑚 σ á = 15.36 ton/ m < σ σ í = 14.96 ton/ m > 0 Segunda verificación (Sismo en X) Se analiza tanto para sismo positivo como negativo para determinar el máximo y mínimo esfuerzo. Para el caso de Sismo (+): P = 65.81 + 12.18 + 9.44 + 11.91 − 41.08 = 58.26 ton M = 0 + 0.01 + 1.20 = 1.21 ton. m M = 7.03 − 0.40 − 0.08 = 6.55 ton. m σ = 58.26 6.56 ± 6 × 1.21 2.85 × 2.30 ± 6 × 6.55 2.30 × 2.85 = 8.89 ± 0.39 ± 2.60 ton/ m σ á = 11.88 ton/ m < σ σ í = 5.90 ton/ m > 0 Tercera verificación (Sismo en Y) Para el caso de Sismo (+): P = 65.81 + 12.18 + 9.44 + 11.91 − 76.74 = 22.61 ton M = 0 + 0.01 + 0.82 = 0.83 ton. m M = −0.40 − 0.08 + 18.31 = 17.83 ton. m σ = 22.61 6.56 ± 6 × 0.83 2.85 × 2.30 ± 6 × 18.31 2.30 × 2.85 = 3.45 ± 0.27 ± 7.10 ton/ m σ á = 10.81 ton/ m < σ σ í = −3.91 ton/ m < 0 Se presenta una resultante de presiones negativa, esto quiere decir que estarían soportando esfuerzos de tracción. No obstante, esto no es real, dado que el suelo no puede generar este tipo de efectos. Se calculan las redistribuciones de esfuerzo utilizando las inecuaciones de Meyenhof: σ = 2 × 22.61 3 × 2.85 2.30 2 − 0.83 99.34 = 4.63 ton/m > 0 σ = 2 × 22.61 3 × 2.30 2.85 2 − 17.83 99.34 = 5.26 ton/m > 0 103 Para los dos ejes analizados, se comprueba que el esfuerzo en la base es inferior a la presión admisible del suelo y no es negativo. También se verifica que la excentricidad sea menor a un tercio de las dimensiones en la dirección de análisis de la cimentación. Para X: D = 0.83 99.34 < 2.30 3 → Ok Para Y: D = 17.83 99.34 < 2.85 3 → Ok Se comprueba que la excentricidad está dentro del núcleo de presiones de la zapata. A continuación, se presenta una tabla resumen con los esfuerzos máximos y mínimos también considerando el sismo negativo. Tabla 8.2. Esfuerzos para los dos casos de sismo en ambas direcciones CASO SX+ SX- SY+ SY- σmax (t/m²) 11.9 34.6 10.8 34.6 σmin (t/m²) 5.90 19.1 - 3.91 19.1 Fuente: Elaboración propia Finalmente, el esfuerzo de diseño es el obtenido en el caso de fuerzas de gravedad y sismo en Y. σ = 34.60 × 1.25 = 43.25 ton/ m Cuarta verificación (por punzonamiento) Se halla el perímetro y área incrementando el peralte efectivo de la zapata 𝑏 = 2 × (0.30 + 0.50) + 2 × (0.85 + 0.50) = 4.30 𝑚 𝐴 = (0.30 + 0.50) × (0.85 + 50) = 1.08 𝑚 𝑉𝑢 = 43.25 × (6.56 − 1.08) = 236.81 𝑡𝑜𝑛 Se determina el ∅Vc: ∅Vc = 0.85 × 0.53 1 + 2 0.85 0.30 √210 × 430 × 50 = 239.44 𝑡𝑜𝑛 ∅Vc = 0.85 × 0.27 40 × 50 430 + 2 √210 × 430 × 50 = 475.59 ton ∅Vc = 0.85 × 1.06 × √210 × 430 × 50 = 280.72 𝑡𝑜𝑛 Se trabaja con el menor valor. Por lo tanto, se cumple ∅Vc > Vu 104 239.44 𝑡𝑜𝑛 > 236.81 𝑡𝑜𝑛 Quinta verificación (por corte) Se determina la resistencia necesaria y la resistencia que aporta el concreto en cada dirección de la zapata y se comprueba que este último sea mayor. En el eje X: V = 43.25 × 2.30 × (1 − 0.50) = 49.74 ton ∅Vc = 0.85 × 0.53 × √210 × 2.30 × 0.50 = 75.08 ton En el eje Y: V = 43.25 × 2.85 × (1 − 0.50) = 61.64 ton ∅Vc = 0.85 × 0.53 × √210 × 2.85 × 0.50 = 128.39 ton Se comprueba que ∅Vc > Vu Diseño por flexión Se realiza el diseño para ambas direcciones En el eje X: Mu = 43.52 × 1 × 2.30 2 = 49.74 ton. m a = 0.50 × 100 − 50 − (2 × 28.25 × 10 ) 0.9 × 0.85 × 210 × 100 = 6.63 cm A = 0.85 × 210 × 6.63 × 100 4200 = 28.19 cm A í = 0.0018 × 100 × 60 = 10.80 cm Se utilizan barras de 5/8” #𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎𝑠 = 28.19 2 ≈ 15 𝑆 = 230 15 ≈ 15 𝑐𝑚 En el eje Y: Mu = 43.52 × 1 × 2.85 2 = 61.64 ton. m a = 0.50 × 100 − 50 − (2 × 61.64 × 10 ) 0.9 × 0.85 × 210 × 100 = 8.37cm A = 0.85 × 210 × 8.37 × 100 4200 = 35.59 cm 105 A í = 0.0018 × 100 × 60 = 10.80 cm Se utilizan barras de 5/8” #𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎𝑠 = 35.49 2 ≈ 18 𝑆 = 285 18 ≈ 15 𝑐𝑚 Figura 8.3. Detalle de acero en zapata aislada Fuente: Elaboración propia 8.2 Diseño de zapatas combinadas Las zapatas combinadas son un tipo de cimentación que se distingue por soportar dos o más columnas. Este elemento se utiliza cuando, al analizar cada columna de manera independiente, se observa una superposición de sus áreas. Es fundamental identificar la carga resultante de sus fuerzas y su punto de aplicación para asegurar que este coincida con el centroide de la zapata. Para el predimensionamiento de estos casos, se toman en cuenta las cargas de ambos elementos verticales, así como una fuerza equivalente al 10% de la carga de gravedad en servicio. En cuanto a la verificación de esfuerzos de compresión, punzonamiento y cortante, se realizan de la misma manera que para una zapata aislada. El diseño por cortante y flexión se realiza mediante el análisis de la zapata apoyada sobre las columnas, considerando una carga distribuida generada por el terreno. A partir de esto, se obtienen los diagramas de fuerza cortante y momento flector. Según los resultados del diagrama, se procederá a calcular el refuerzo requerido, tanto en la parte superior como en la inferior. 106 8.2.1 Ejemplo de diseño de zapata combinada Como ejemplo, se presenta el diseño de la zapata combinada que incluye los siguientes elementos verticales: C-5, C-11, C-12, C-13 y PL-07. A continuación, se detallan las dimensiones y cargas actuantes en la base de cada columna y/o placa: Tabla 8.3. Dimensiones de elementos verticales Elemento Lx (m) Ly (m) PL-07 2.15 2.70 C-05 0.30 1.00 C-11 1.20 0.30 C-12 0.30 0.85 C-13 0.85 0.30 Fuente: Elaboración propia Tabla 8.4. Cargas en la base de la columnas y placa para sismos (+) Nivel Elemento Caso/Combo P (ton) V2 (ton) V3 (ton) M2 (ton.m) M3 (ton.m) T1 P7 Dead -376 -0.26 -5.32 -17.9 -3.21 Live -66.7 0.09 -1.17 -4.26 -0.15 SS XX -104 158 -55.27 -222 1,215 SSYY -79.3 -52.7 133 602 -300 C5 Dead -99.4 4.81 -0.00 0.02 2.70 Live -18.1 0.82 -0.00 0.00 0.42 SS XX 107 -9.34 -0.67 -3.98 -11.6 SS YY 224 16.4 0.29 1.17 29.9 C11 Dead -107 -0.21 0.20 0.11 -0.28 Live -18.3 -0.13 0.05 0.03 -0.11 SS XX -44.0 27.7 -0.38 -1.48 -69.4 SSYY -11.9 -7.43 0.60 3.01 -17.1 C12 Dead -83.4 -6.68 0.00 0.01 -5.17 Live -15.1 -1.47 0.00 0.00 -1.15 SS XX -23.7 -2.50 -0.43 -2.60 -6.85 SS YY -76.7 6.23 0.16 0.65 17.8 C13 Dead -103.8 4.30 0.00 -0.03 3.07 Live -17.4 0.91 0.00 -0.01 0.65 SS XX 200 12.0 -0.35 -1.59 -27.2 SSYY -48.4 -3.31 0.44 2.43 -6.78 Fuente: Elaboración propia En primer lugar, se determina el área tentativa que tendrá la zapata utilizando el factor de peso propio como en el caso anterior. 107 A = 1.05 × 907.13 37 = 25.74 m Por la separación de los elementos y buscando tener volados lo más parecidos, se plantea una zapata inicial en L que tiene las siguientes características geométricas y una altura de 0.60 m. Figura 8.4. Esbozo inicial de zapata combinada Fuente: Elaboración propia El siguiente paso es hallar el centroide de la zapata (Xg; Yg). Se medirá desde un eje coordenadas ubicado en la proyección de los dos bordes más cortos. 𝑋𝑔 = 16.5 × (3.30) + 29.79 × (8.90) 16.5 + 29.79 = 6.90 𝑚 𝑌𝑔 = 16.5 × (5.23) + 29.79 × (3.24) 16.5 + 29.79 = 3.95 𝑚 108 Figura 8.5. Centroide de la zapata combinada Fuente: Elaboración propia Se presentan las distancias relativas al centro de gravedad: Tabla 8.5. Distancias de cada elemento al centro de masa Elemento X (m) Y (m) PL-07 1.61 0.22 C-05 2.37 -2.65 C-11 -2.78 1.28 C-12 -0.88 1.56 C-13 -6.00 1.28 Fuente: Elaboración propia Con estas distancias se proceden a calcular las cargas trasladas al centroide de la zapata (Se ha considerado el caso de sismos positivos) obteniendo los siguientes valores: Tabla 8.6. Fuerzas y momentos finales en el centroide de la zapata Carga P (ton) Mxx (t.m) Myy (t.m) D 771 -239 -157 L 136 -40.38 -19.0 SX -276 -265.8 1,386 SY -6.6 -160.2 -858 Fuente: Elaboración propia P. p de la zapata = 46.29 × 0.6 × 2.4 = 66.66 ton P. suelo sobre la zapata = (46.29 − 6.98) × (1.65 − 0.6) × 1.80 = 74.31 ton P. total = 140.96 ton Caso 1: Verificación (Sin sismo) 109 Se suma el peso total más las cargas muertas y vivas para hallar la reacción final. Por otro lado, también se hallan los momentos sobre ambos ejes R = P + P + P = 771.35 + 135.78 + 140.96 = 1048.09 ton Mxx = −235.39 − 40.38 = −278.97 ton. m (antihorario) Myy = −157.12 − 19.03 = −176.15 ton. m (antihorario) Al ser una zapata en L se tienen que analizar los 6 vértices y corroborar que todos sean menores al esfuerzo admisible del terreno. Se tiene que utilizar la ecuación original para determinar los esfuerzos, dado que la expresión simplificada no funcionaría en este caso σ = P A ± M × C I ± M × C I Figura 8.6 Puntos de análisis de esfuerzos Fuente: Elaboración propia Se calculan los momentos de inercia alrededor de cada eje. La sección se divide en dos rectángulos, y luego se aplica el teorema de Steiner para trasladar el momento de inercia al centroide de la zapata. I = 6.6 × 2.5 12 + 6.6 × 2.5 × 1.28 + 4.6 × 6.48 12 + 4.6 × 6.48 × 0.71 = 154.6 m I = 445.39 m Para el punto en análisis se hallaron las longitudes de Cx y Cy  Cx = 6.90 m  Cy = 0.03 m 110 𝜎 = 1048.09 46.29 + 176.15 × 6.90 445.39 + 278.97 × 0.03 154.6 = 25.42 𝑡𝑜𝑛/𝑚 De la misma forma para los demás puntos se verificó el esfuerzo actuante. Tabla 8.7. Esfuerzos en cada vértice de la zapata para cargas sin sismo Pto. Cx (m) Cy (m) σ (t/m²) ¿σ < σadm? ¿σ > 0? A 6.90 0.03 25.4 Ok Ok B 6.90 2.53 29.9 Ok Ok C 4.30 2.53 25.5 Ok Ok D 4.30 3.95 13.8 Ok Ok E 0.30 3.95 15.6 Ok Ok F 0.30 0.03 22.8 Ok Ok Fuente: Elaboración propia Segunda verificación (Sismo en X) Se proceden a hallar los momentos alrededor de los ejes y la reacción del suelo: R = 771.35 + 135.78 + 140.96 − 275.78 = 772.31 ton Mxx = −235.39 − 40.38 − 265.85 = −544.82 ton. m (antihorario) Myy = −157.12 − 19.03 + 1386.24 = 1210.09 ton. m (horario) 𝜎 = 772.31 46.29 − 1,210.09 × 6.90 445.39 − 544.82 × 0.03 154.6 = −1.96 𝑡𝑜𝑛/𝑚 Se calculan los demás esfuerzos y se verifica que sean menores que el admisible y mayores a 0. En este caso se amplifica el esfuerzo admisible por un 33.3% debido a que las cargas de sismo se presentan de forma atípica: Tabla 8.8. Esfuerzos en cada vértice de la zapata para cargas con sismo en X Pto. σ (t/m²) ¿σ < σadm? ¿σ > 0? A -1.96 Ok No B 6.85 Ok Ok C 37.23 Ok Ok D 14.45 Ok Ok E 1.95 Ok Ok F 16.0 Ok Ok Fuente: Elaboración propia El vértice A presenta presión negativa, esto quiere decir que estaría soportando esfuerzos de tracción. No obstante, esto no es real, dado que el suelo no puede generar este tipo de efectos. Se calculan las redistribuciones de esfuerzo utilizando las inecuaciones de Meyenhof: σ = 2 × 772.31 3 × 6.48 11.2 2 − 544.82 1048.09 = 12.98 ton/m > 0 111 σ = 2 × 772.31 3 × 11.20 6.48 2 − 1210.09 1048.09 = 22.04 ton/m > 0 544.82 1048.09 < 11.2 3 → Ok 1210.09 1048.09 < 6.48 3 → Ok Las dos desigualdades corroboran que la excentricidad se mantiene en el núcleo de presión de la zapata. Tercera verificación (Sismo en Y) R = 771.35 + 135.78 + 140.96 − 6.66 = 1041.44 ton Mxx = −235.39 − 40.38 − 160.17 = −439.14 ton. m (antihorario) Myy = −157.12 − 19.03 − 858.77 = −1034.92 ton. m (antihorario) σ = P A ± M × C I ± M × C I σ = 1041.44 46.29 + 1034.92 × 6.90 445.39 + 439.14 × 0.03 154.6 = 38.62 ton/m Tabla 8.9. Esfuerzos en cada vértice de la zapata para cargas con sismo en Y Pto. σ (t/m²) ¿σ < σadm? ¿σ > 0? A 38.6 Ok Ok B 45.7 Ok Ok C 19.6 Ok Ok D 1.2 Ok Ok E 11.9 Ok Ok F 23.2 Ok Ok Fuente: Elaboración propia De la misma manera, se realizó el análisis para los sismos negativos, obteniendo los siguientes resultados: Tabla 8.10. Esfuerzos para todos los casos de sismo CASO SX+ SX- SY- SY+ σA (t/m²) -1.96 52.8 12.2 38.6 σB (t/m²) 6.85 53.0 14.1 45.7 σC (t/m²) 37.3 13.7 31.3 19.6 σD (t/m²) 14.5 13.1 26.3 1.28 σE (t/m²) 1.96 29.3 19.2 11.9 σF (t/m²) 15.9 29.6 22.3 23.2 Fuente: Elaboración propia 112 Se observa que el esfuerzo máximo es 53.02 t/m² el cual es aceptable, debido a que la norma de suelos permite que al ser los sismos eventos puntuales la resistencia admisible del suelo se puede amplificar hasta en un 33% más. σ = 53.02 < 53.33 t/m Cuarta verificación (por punzonamiento) Para verificar el cortante por punzonamiento, se incrementa el esfuerzo máximo obtenido en los análisis previos. En este caso, dado que el esfuerzo más alto se registró durante el sismo en la dirección X, se multiplica por un factor de 1.25. σ = 53.02 × 1.25 = 66.28 ton/m Se calcula el Ao, Bo, Vu y el ØVc de cada elemento: Para C-5 b = 2 × (0.30 + 0.50) + 2 × (1.00 + 0.50) = 4.60 m A = (0.30 + 0.50) × (1.00 + 50) = 1.20 m Vu = P − σ × A = 117.49 − 66.28 × 1.20 = 37.96 ton ∅Vc = 0.85 × 1.06√210 × 460 × 70 × 10 = 300.30 ton Se presentan los demás casos: Tabla 8.11. Cortantes de punzonamiento de las columnas y placa de la zapata Elemento Bo (m) Ao (m²) Vu (ton) ØVc (ton) ØVc >Vu PL-07 15.5 5.37 87.6 1011 Ok C-05 4.60 1.20 37.9 300.3 Ok C-11 5.00 1.36 36.0 326.4 Ok C-12 4.30 1.08 27.0 280.7 Ok C-13 4.30 1.08 49.7 280.7 Ok Fuente: Elaboración propia Quinta verificación (por cortante) Primero se analiza el cortante crítico generado en los volados de la zapata. En este caso el mayor cortante se ubica en la columna C-5. Se utiliza el software SAFE para la extracción de las cargas. 113 Figura 8.7. Cortante máxima de la zapata en volado Fuente: SAFE Donde se obtuvo: V = 97.36 ton Se calcula el ∅Vc para la columna C-5 ∅Vc = 0.85 × 0.53 × √210 × 460 × 50 = 300.30 𝑡𝑜𝑛 Por lo que se cumple ∅Vc > V . Se continua el análisis evaluando las cortantes de los tramos interiores verticales. Se corroboró que la mayor cortante se encuentra entre las columnas C-11 y C-13. Figura 8.8. Cortante máxima entre columnas con el caso de cargas 1.25(CM+CV)-SX Fuente: SAFE V = 30.78 ton Para este caso también se verifica que ∅Vc > V . Diseño por flexión Al igual que en la verificación de cortante se emplea el software SAFE para los momentos máximos positivos (+) y negativos (-). Se obtienen los momentos Mu por flexión para cada eje. 114 Figura 8.9. Momentos máximos sobre el eje Y (acero en X) Fuente: SAFE 𝑀 = 44.59 𝑡𝑜𝑛. 𝑚 𝑀 = 84.41 𝑡𝑜𝑛. 𝑚 115 Figura 8.10. Momentos máximos sobre el eje X (Acero en Y) Fuente: SAFE 𝑀 = 0 𝑡𝑜𝑛. 𝑚 𝑀 = 82.22𝑡𝑜𝑛. 𝑚 Al no presentarse momentos negativos en la dirección X se usa la cuantía mínima que se presenta a continuación. 𝑀 = 84.41 𝑡𝑜𝑛. 𝑚 a = 0.50 × 100 − 50 − (2 × 84.41 × 10 ) 0.9 × 0.85 × 210 × 100 = 11.93 cm A = 0.85 × 210 × 11.93 × 100 4200 = 50.71 cm A í = 0.0018 × 100 × 60 = 10.80 cm Se plantea el uso de barras de Ø5/8” #𝑉𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎𝑠 = 50.71 2 ≈ 26 𝑆 = 4.6 × 100 26 = 17.7 𝑐𝑚 ≈ 15 𝑐𝑚 De la misma forma para los otros momentos se presentan los resultados finales. Tabla 8.12. Arreglos finales de acero por flexión para la zapata combinada CARACTERÍSTICAS XX- XX+ YY- YY+ b (m) 4.60 2.50 4.60 2.50 d (m) 0.50 0.50 0.50 0.50 Mu (ton.m) 82.2 - 84.4 44.6 a (cm) 11.6 - 11.9 5.90 As (cm2) 49.2 - 50.7 25.0 116 Amín (cm2) 10.8 10.8 10.8 10.8 # Varillas 25.0 6.00 26.0 13.0 S (cm) 18.4 41.7 17.7 19.2 As ins (cm2) Ø5/8"@15 cm Ø5/8"@15 cm Ø5/8"@15 cm Ø5/8"@15 cm Fuente: Elaboración propia Para el momento sobre el eje X (+) se tomó la decisión de colocar un acero igual a los demás para mantener la homogeneidad, a pesar de que realmente solo se solicita el mínimo. Se presenta el esquema final de la zapata. Figura 8.11. Esquema final de zapata combinada Fuente: Elaboración propia 8.3 Diseño de zapatas conectadas Se emplean en situaciones donde sea necesario usar vigas de cimentación para unir dos zapatas. Serán requeridas cuando las presiones admisibles de las zapatas ubicadas en los bordes de la edificación excedan la capacidad portante del suelo. Este efecto ocurre debido a la excentricidad generada por estas zapatas en los límites de la propiedad. El objetivo de este armado es evitar que el momento generado por la excentricidad termine aplicándose en el suelo y en vez de ello esta fuerza sea soportada por la viga. Después de realizar el equilibrio de las fuerzas y verificar que la capacidad de las zapatas no excede la capacidad portante del suelo en función de la carga por sismo y la carga muerta, se procede con el diseño de manera similar al de la zapata aislada, utilizando las dos reacciones obtenidas para cada zapata. 117 8.3.1 Ejemplo de diseño de viga de cimentación Diseño por flexión La zapata ubicada en la esquina inferior derecha requiere conectarse a otra, debido a que al encontrarse en el límite de propiedad con el vecino esta presenta excentricidad que generará esfuerzos muy altos los cuales sobrepasarán la presión admisible. Para contrarrestar este efecto se instala una viga de cimentación en diagonal que conecte la PL-06 con la C-5. Figura 8.12. Viga de cimentación a diseñar Fuente: Elaboración propia Las características geométricas de la viga que se plantean inicialmente son:  h = 120 cm  b = 30 cm  d = 112 cm Utilizando el programa SAFE se hallaron los metrados de cargas, las envolventes de cortante y momento flector con todos las combinaciones solicitadas por la norma. Figura 8.13. Carga muerta actuante en la viga de cimentación Fuente: SAFE 118 Figura 8.14. Carga viva actuante en la viga de cimentación Fuente: SAFE Figura 8.15. Sismo en X actuante en la viga de cimentación Fuente: SAFE Figura 8.16. Sismo en Y actuante en la viga de cimentación Fuente: SAFE Figura 8.17. Diagrama de fuerza cortante y momento flector sobre el eje longitudinal Fuente: SAFE Figura 8.18. Diagrama de fuerza cortante y momento flector sobre el eje transversal Fuente: SAFE De los gráficos se obtuvieron los momentos máximos: 119  Mu = 66.19 ton. m  Mu = 77.55 ton. m Se calculan los aceros máximos y mínimos. As í = 0.7 × √210 4200 × 112 × 30 = 8.12 cm As á = 0.85 × 210 4200 × 0.85 × 0.43 × 112 × 30 = 52.60 cm A continuación, se determina el acero requerido y el acero instalado para los momentos. Se procede a presentar a detalle el cálculo para un momento y una tabla resumen con los demás resultados.  Para Mu = 66.19 ton. m a = 112 − 112 − 2 × 66.19 0.90 × 0.85 × 210 × 30 = 13.02 cm A = 66.19 0.90 × 4200 × 112 − 13.02 2 = 16.60 cm Por lo que se opta trabajar con 4 barras de Ø 1” y se instalarán barras corridas de Ø 5/8” a lo largo de toda la altura de la viga con un espaciamiento de 20cm A = 20.40 cm Se presenta una tabla final con los resultados para ambos momentos en análisis. En este caso las barras estarán a lo largo de toda la viga, debido a que los momentos observados en el diagrama son en su mayor parte constante. Tabla 8.13. Arreglos finales de acero por flexión para la viga de cimentación CARACTERÍSTICAS Mu+ Mu- b (m) 0.30 0.30 d (m) 1.12 1.12 Mu (ton.m) 66.2 77.6 a (cm) 13.0 15.4 As (cm2) 16.6 19.7 As ins (cm2) 20.4 20.4 4Ø1"+ Ø5/8"@20 4Ø1"+ Ø5/8"@20 Fuente: Elaboración propia 120 Diseño por cortante De los diagramas se obtuvieron los cortantes últimos en la viga que son: 𝑉𝑢 = 22.01 𝑡𝑜𝑛 𝑉𝑢 = 12.00 𝑡𝑜𝑛 Se determina el ∅Vc ∅𝑉𝑐 = 0.85 × 0.53 × √210 × 30 × 112 = 21.94 𝑡𝑜𝑛 Como Vu > ∅Vc se calcula el espaciamiento requerido 𝑉𝑠 = 22.01 0.85 − 21.94 0.85 = 0.09 𝑡𝑜𝑛 El acero requerido prácticamente es mínimo por lo cual utilizando las cuantías mínimas exigidas por la norma serán suficiente para cumplir con este valor. Se determina el Vs límite: 𝑉𝑠 𝑙𝑖𝑚 ≤ 1.1 × √210 × 30 × 112 = 53.56 𝑡𝑜𝑛 Como se demostró que la inecuación anterior cumple para la viga en análisis, el espaciamiento máximos es: 𝑆 á = 𝑑 2 𝑜 60 𝑐𝑚 ≈ 55 𝑐𝑚 No obstante, se evalúan los criterios por confinamiento que solicita la norma E.060 en el capítulo 21.  Longitud de confinamiento = 120 × 2 = 2.40 m Toda la luz de la viga se trabaja como confinada  = 0.128 m ≈ 0.25 m  24de = 24 × 0.095 = 0.228 m ≈ 0.20 m  10db = 10 × 2.54 = 0.254 m ≈ 0.25 m  30 cm El estribaje final para los tres tramos es: Estribos de 3/8" → 1 @0.05, rto. @ 0.20 m 121 Figura 8.19. Esquema de viga de cimentación Fuente: Elaboración propia 8.4 Diseño de cimientos corridos y sobrecimientos Los cimientos corridos son un tipo de cimentación que se aplica para muros de tabiquería que se sitúan en la primera planta de una edificación. La función que cumple este elemento es redistribuir los esfuerzos hacia el suelo producto de su peso propio. Por su parte el sobrecimiento cumple la función de prevenir que el tabique se humedezca y de esta forma no pierda sus propiedades de resistencia. Si bien en el estudio de suelos no se identificó la existencia de capa freática. Existe la posibilidad de que la humedad vaya elevándose por capilaridad. Para establecer el ancho del cimiento corrido, es necesario calcular el peso por metro lineal del tabique y dividirlo entre la capacidad portante del suelo, considerando que el valor mínimo debe ser de 40 cm. Se utiliza el muro más desfavorable que es el que se ubica en la zona de estacionamientos donde su altura es de aproximadamente 3.20m. W = 1.8 × 0.12 × 3.20 = 0.69 ton/m σ = 40 ton/m e = 0.69 ton m 40 ton m = 0.017 m → e = 40 cm Por lo tanto, se comprueba que todos los cimientos corridos serán de 40 cm exceptuando los que se ubican en la fachada principal contigua a la calle Manuel Bonilla donde se colocan muros de mayor espesor, debido a las jardineras que se van a instalar por eso serán de 50 cm. 122 En el caso de sobrecimientos se trabaja con espesores de 20 y 30 cm. Se muestran algunos de los cortes más representativos. Figura 8.20. Cimiento corrido y sobrecimiento típico Fuente: Elaboración propia 123 Capítulo 9 Diseño de elementos no estructurales Estos elementos no aportan mayor rigidez a la estructura. Dado, que su finalidad fundamental es contribuir a la funcionalidad del edificio y brindar peso a la edificación. En este diseño se trabajan tres tipos de elementos no estructurales que son: tabiques, vigas chatas y escaleras. 9.1 Tabiquería Los muros de tabiquería son los elementos que tienen como finalidad dividir los distintos ambientes en cada planta del edificio. Según la norma E.030, el diseño debe resistir las fuerzas sísmicas relacionados al peso propio. Para este caso se utilizaron muros aislados, que se caracterizan por estar separados de los elementos estructurales con planchas de tecknopor con la finalidad de que los muros se comporten de forma independiente durante un sismo. 9.1.1 Metrado de tabiquería El tabique se diseña con la finalidad de impedir su volteo por un movimiento sísmico. Para poder evitar esta falla, se requiere seguir las recomendaciones descritas en el capítulo 6 de la norma de diseño sismorresistente, el cálculo del metrado incluye los ladrillos silico-calcáreos y el mortero. Por esta razón, se utiliza un peso unitario de 1.8 ton/m³ para la tabiquería. A continuación, se metra el muro de mayor extensión del proyecto, ubicado entre los ejes 6 y D del primer piso, el cual se orienta en la dirección X. Figura 9.1. Vista en planta de tabique Fuente: Elaboración propia 124 𝑃 = 1.8 × 0.1 × 2.5 × 6.4 = 2.88 𝑡𝑜𝑛 9.1.2 Diseño de tabiquería El artículo 38.1 de la Norma E.030 establece que la fuerza horizontal de diseño para los niveles superiores, es decir, para la torre del edificio, puede estimarse mediante las siguientes fórmulas: F = α g × C × P F = F P × C × P Donde,  C = coeficiente sísmico, según la tabla N12 del artículo 35, en este caso se considera un valor de 2 por ser muros y tabiques.  α = aceleración horizontal.  F = Fuerza lateral en el nivel donde se sostiene o se fija el elemento no estructural.  P = Peso del nivel analizado. Por otro lado, el artículo 41 describe la forma de calcular la fuerza horizontal de diseño para los pisos inferiores al nivel del terreno natural. Esta es: F = 0.5 × Z × U × S × P Donde,  P = Peso del elemento  Z = Factor del suelo  S = Factor de tipo de suelo  U = Uso de la edificación El muro que se diseña es el que posee una mayor longitud. Para obtener F y P se utilizan los valores obtenidos en el capítulo 3 del análisis sísmico y el coeficiente C se extrae de la tabla N°12 del artículo 38 de la norma E.030 se utiliza 1.5 al instalar barras de refuerzo vertical. Para este caso: P = 95.87 𝑡𝑜𝑛 P = 2.88 𝑡𝑜𝑛 F = 14.08 𝑡𝑜𝑛 F = 14.08 95.87 × 1.5 × 2.88 = 0.63 ton F = 0.5 × 0.45 × 1 × 1 × 2.88 = 0.63 𝑡𝑜𝑛 125 Dado que los muros de tabiquería cuentan con refuerzo vertical instalado mediante ojos chinos en la parte superior e inferior de las losas, el espaciamiento recomendado según el manual de la casa debe ser entre 0.75 m a 1 m de distancia. Para este muro se ve conveniente emplear una separación de 0.8 m para que se instalen 8 barras de 8mm. De acuerdo con el manual de instalación para muros divisorios de la Compañía Minera Luren, el ojo chino es un elemento de acero galvanizado de 1.5 mm de grosor y 4 cm de altura. Su longitud permite el movimiento libre en el plano del muro durante un sismo. El diseño estándar presenta un ancho interior de 10 mm para varillas corrugadas de Ø 8 mm, 11.5 mm para varillas corrugadas de 3/8”, 14 mm para varillas corrugadas de Ø 12 mm y 14.7 mm para varillas corrugadas de Ø 1/2”. Además, su longitud está calculada para facilitar el movimiento coplanar del muro durante un evento sísmico. 𝑉 𝑖𝑛𝑠𝑡𝑎𝑙𝑎𝑑𝑜 = 4200 × 8 × 0.5 = 16.8 𝑡𝑜𝑛 > 0.63 𝑡𝑜𝑛 En resumen, el refuerzo de instalación sugerido por el fabricante proporciona una resistencia adecuada al volteo causado por un evento sísmico. Figura 9.2. Diseño de refuerzo vertical para la tabiquería de ladrillo sílico calcáreo. Fuente: Elaboración propia 126 Figura 9.3. Esquema de refuerzo vertical para la tabiquería de ladrillo sílico calcáreo. Fuente: Compañía Minera Lunren 9.2 Diseño de escalera Las escaleras son elementos estructurales que conectan los diferentes niveles de un edificio. Generalmente, se diseñan como losas macizas en una sola dirección y solo consideran las cargas de gravedad. Consta de una sección inclinada y otra recta. Para el diseño que se presenta un modelo simplificado donde se suman las dimensiones de ambas partes y se diseña como si fuera un elemento continuo. Como se comentó previamente, se usan únicamente cargas de gravedad. A continuación, se presenta la vista en planta de la escalera principal la cual se apoya en tres vigas y una viga chata. Figura 9.4. Vista en planta de escalera Fuente: Elaboración propia 9.2.1 Metrado de Escalera Con un espesor e=15 cm, se puede calcular el peso de la losa inclinada, así como de los pasos y contra pasos, a través de la siguiente expresión: 127 Metrado de plano inclinado: 𝑊 = 𝛾 × 𝑐𝑝 2 + 𝑔 1 + 𝑐𝑝 𝑝  Contrapaso (cp) = 18 cm  Garganta (g) = 15 cm  Paso (P) = 25 cm  Ancho (b) = 120 cm W = 2.4 × 0.18 2 + 0.15 1 + 0.18 0.25 = 0.660 ton/m Metrado de tramo recto W = 2.4 × 0.15 = 0.36 ton/m Para los dos tramos se utiliza una carga de piso terminado de 0.10 ton/m2 y la carga viva para toda la escalera es de 0.20 ton/m2. Se presentan las cargas finales: Tabla 9.1. Cargas finales Fuente: Elaboración propia Se multiplican las cargas últimas por el ancho de la escalera que en este caso es de 1.20 m. 𝐶𝑈 = 1.40 × 1.20 = 1.68 𝑡𝑜𝑛/𝑚 𝐶𝑈 = 1.40 × 1.20 = 1.68 𝑡𝑜𝑛/𝑚 Se presenta el esquema del metrado: 128 Figura 9.5. Distribución de cargas en la escalera Fuente: FTOOL 9.2.1 Ejemplo de diseño de escalera Diseño por flexión: Figura 9.6. Diagrama de momento flector Fuente: FTOOL  Mu = 0.49 ton. m  Mu = 0.46 ton. m  d = 0.15 − 0.03 = 0.12 m Se determina el acero y se verifica que este sea mayor al mínimo. En caso sea menor, se utiliza este último. a = 0.12 × 100 − 12 − (2 × 0.49 × 10 ) 0.9 × 0.85 × 210 × 100 = 0.26 cm A = 0.85 × 210 × 0.26 × 100 4200 = 1.09 cm A í = 0.0018 × 100 × 15 = 2.70 cm Se trabaja con el mínimo y se usan barras de 5/8”. Por último, se calcula el espaciamiento 129 S = 0.71 2.7 ≈ 0.25 cm Por ello se trabaja con acero de 3/8” Ø@25 cm Diseño por cortante: Para determinarla resistencia al corte se calcula la resistencia de la sección típica en este caso se trabaja con un ancho de un metro lineal y peralte efectivo de 12 cm. ∅𝑉𝑐 = 0.85 × 0.53√210 × 100 × 12 = 7.83 𝑡𝑜𝑛 Verificando el diagrama de fuerza cortante obtenido: Figura 9.7. Diagrama de fuerza cortante Fuente: FTOOL Se observa que la fuerza cortante mayor es Vu = 1.47 ton y que es mucho menor que el ∅Vc hallado por lo que se confirma que la sección soporta óptimamente las solicitaciones por cortante. Figura 9.8. Esquema final del acero de las escaleras Fuente: Elaboración propia 130 9.3 Diseño de Vigas chatas La instalación de vigas chatas se lleva a cabo debido a la presencia de ductos para instalaciones mecánicas, de gas, sanitarias y eléctricas, así como para soportar los muros de tabiquería que están alineados en la misma dirección que las losas aligeradas. Según Ángel San Bartolomé, las vigas chatas son esenciales en las discontinuidades que presenta los paños debido a la presencia de ductos. En estos casos, se instalan o también se puede colocar una vigueta doble. 9.3.1 Diseño por flexión El diseño por flexión de las vigas chatas es similar al de los aligerados, dado que solo se utilizan las cargas por gravedad. 9.3.2 Diseño por cortante El diseño por fuerza cortante debe asegurarse de que la cortante última sea inferior a la cortante de diseño (Vu ≤Ф Vn). La resistencia nominal Vn está compuesta por dos valores. Uno es el aporte del concreto y la segunda componente la contribución del acero. Vn = Vc + Vs La cortante Vu se toma a una distancia “d” del apoyo. Los estribos se colocan perpendicularmente y aportan resistencia al corte. El espaciamiento de los estribos se obtiene utilizando la siguiente ecuación: 9.3.3 Ejemplo de diseño de viga chata Se desarrolla a continuación el diseño de la viga chata Vch-2 ubicada en el paño 34-BC que presenta las siguientes características:  h = 25 cm  b = 15 cm  d = 22 cm  𝐴𝑠 𝑚í𝑛 = 0.7 × √ × 22 × 15 = 0.79 𝑐𝑚 La luz libre de esta viga chata es de 4.30 metros. A continuación, se muestra el modelo y los resultados. 131 Figura 9.9. Diagrama de fuerza cortante Vch-2 Fuente: ETABS Figura 9.10. Diagrama de momento flector de la Vch-2 Fuente: ETABS Donde se obtuvieron los siguientes valores máximos  Vu izq. = −1.41 ton  Vu der. = 1.26 ton  Mu (+) = 1.755 ton.m Se procede a determinar el acero requerido y el ØMn a = 22 − d − 2 × 1.755 0.9 × 0.85 × 210 × 20 = 3.61 cm As = 1.755 0.9 × 4200 × (22 − a 2 ) = 2.3 cm As ins = 2∅1/2" = 2.58 cm ∅Mn = 22 − 2.58 × 4200 2 × 0.85 × 210 × 15 × 0.9 × 2.58 × 4200 = 1.95 t. m Tabla 9.2. Resultados finales del diseño por flexión Mu (ton.m) d (cm) a (cm) As requerido (cm²) As instalado (cm²) ΦMn (ton.m) 0.00 22.00 0.00 0.79 2φ1/2" 2.58 1.95 1.76 22.00 3.61 2.00 2φ1/2" 2.58 1.95 Fuente: Propia Para el diseño por cortante se determina el ФVc: ∅Vc = 0. .85 × 0.53 × √210 × 15 × 22 = 2.15 ton 132 Se visualiza que la resistencia al corte que aporta el concreto supera a la solicitada en ambos extremos. Por esta razón se usa el armado convencional para esta viga chata Estribos 1/4" 1@0.05, rto. @ 0.25 Al tener dos barras tanto superior como inferiormente, no se realizan cortes, debido a que estas son estrictamente necesarias para la colocación de los estribos. Figura 9.11. Diseño final de la Vch-2 Fuente: Elaboración propia 133 Capítulo 10 Comentarios y conclusiones 10.1 Comentarios El estudio sísmico brindó la información necesaria para simular el comportamiento de la estructura frente a movimientos tanto para X como Y. En base a estos resultados, se efectuó un replanteó de dimensiones y acero para la mayoría de los elementos del edificio. La cuantía de acero en los elementos verticales va disminuyendo inversamente proporcional a la altura del edificio. Esta variabilidad permite ir reduciendo el diámetro de las barras de manera óptima con el fin de que no haya un sobredimensionamiento y exceso de acero. Con relación a las cimentaciones, se observa que todas las zapatas de columnas y muros contiguas a los límites de propiedad con vecinos tuvieron que diseñarse con zapatas combinadas y/o conectadas debido a los momentos adicionales producidos por la excentricidad existente. Para los elementos no estructurales se utilizó las normas peruanas y también el manual de instalación de la casa. Si bien no aportan resistencia a la edificación como tal requieren diseñarse con detalle, debido a que son fundamentales para que el edificio esté en funcionamiento. En nuestro caso son: las escaleras que conectan todos los niveles, los muros divisorios y las vigas chatas. 10.2 Conclusiones Para el edificio diseñado se evidenció que adoptar el sistema de muros estructurales fue el más acorde, dado que permitió reducir los cambios arquitectónicos que probablemente se hubieran hecho al utilizar un sistema estructural a base únicamente de columnas. Durante el presente trabajo se pudo verificar que el sistema de pre-dimensionamento que utilizamos fue bastante preciso en relación con los diseños finales de los elementos estructurales. Del análisis sísmico, se consiguieron los periodos fundamentales para ambos ejes. En X fue de 0.55s, mientras que en Y de 0.48s. Con lo que se concluye que la estructura es más rígida 134 en este segundo eje debido al largo y cantidad de elementos verticales presentes en esta dirección. El diseño por capacidad es sumamente relevante a la hora de diseñar, dado que garantiza de que los componentes estructurales generen fallas por ductilidad antes que frágiles. Con el propósito de resguardar las vidas de los residentes del edificio en eventos telúricos que podrían suceder. Este análisis se presentó mayormente en vigas de luz corta donde las cargas sísmicas se amplificaban aún más. Al realizar el diseño de las vigas peraltadas se identificó que cuando conectan placas que permiten toda la longitud de desarrollo de las barras es también donde existen los mayores momentos tanto positivos como negativos por lo cual se requiere grandes cantidades de acero para estas secciones. 135 Referencias bibliográficas Muñoz, A. (2021). Apuntes del Curso de Ingeniería Sismorresistente. Lima; Pontificia Universidad Católica del Perú, Departamento de sección Ingeniería Civil Harmsen, T. (2002). Diseño de Estructuras de Concreto Armado. 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Correo. https://diariocorreo.pe/peru/7-de-cada-10-viviendas-limenas-son-informales- 667051/#:%7E:text=En%20Lima%20Metropolitana%2C%207%20de,Desastres%20(Cismid %2DUNI) 137 Anexo 1 Planos de arquitectura A A B B 1 3 4 5 6 2 1 2 3 4 FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ARQUITECTURA - PRIMER PISO1 03/10/2024 1/75 OCTUBRE 2024 LIMA LIMA SURQUILLO A-01 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ARQUITECTURA DE PRIMER PISO ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López ESCALA 1/75 PLANO ARQUITECTÓNICO DE PRIMER PISO AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 6' AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text ELETRICOS AutoCAD SHX Text CALLE MANUEL BONILLA AutoCAD SHX Text CALLE ALBERT EINSTEIN AutoCAD SHX Text ELETRICOS AutoCAD SHX Text NPT. 0.00 AutoCAD SHX Text NPT. +0.05 AutoCAD SHX Text VEREDA AutoCAD SHX Text ELEVACION 1 AutoCAD SHX Text ELEVACION 2 AutoCAD SHX Text LOBBY AutoCAD SHX Text ASC AutoCAD SHX Text INGRESO AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text COCINA AutoCAD SHX Text ESTUDIO AutoCAD SHX Text ASC AutoCAD SHX Text disc. AutoCAD SHX Text SALA AutoCAD SHX Text NPT +1.10 AutoCAD SHX Text NPT +0.05 AutoCAD SHX Text PENDIENTE 5%%% AutoCAD SHX Text PENDIENTE 5%%% AutoCAD SHX Text PENDIENTE 5%%% AutoCAD SHX Text PENDIENTE 5%%% AutoCAD SHX Text PENDIENTE 5%%% AutoCAD SHX Text PENDIENTE 5%%% AutoCAD SHX Text INSTALACIONES AutoCAD SHX Text ELECTRICAS AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text jardinera AutoCAD SHX Text MURO AutoCAD SHX Text H=2.30 AutoCAD SHX Text BV AutoCAD SHX Text ESC2 AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text jardinera AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text PATIO AutoCAD SHX Text SALA AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text KITCHENET AutoCAD SHX Text KITCHENET AutoCAD SHX Text PATIO AutoCAD SHX Text PATIO AutoCAD SHX Text PATIO AutoCAD SHX Text MURO AutoCAD SHX Text H=2.10 AutoCAD SHX Text MURO AutoCAD SHX Text H=2.10 AutoCAD SHX Text MURO AutoCAD SHX Text H=6.00 AutoCAD SHX Text SALA AutoCAD SHX Text NPT +0.05 AutoCAD SHX Text 34.62m2 AutoCAD SHX Text 102 AutoCAD SHX Text 44.00m2 AutoCAD SHX Text 103 AutoCAD SHX Text EXTRACTOR AutoCAD SHX Text 20X20 AutoCAD SHX Text EXTRACTOR AutoCAD SHX Text 20X20 AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text HORIZONTAL AutoCAD SHX Text EXTRACTOR AutoCAD SHX Text 20X20 AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text VENTILACION AutoCAD SHX Text MEDIDORES AutoCAD SHX Text AGUA Y GCI AutoCAD SHX Text MANGUERA AutoCAD SHX Text PASE 20cm AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text VENTILACION AutoCAD SHX Text EST1 AutoCAD SHX Text EST2 AutoCAD SHX Text EST3 AutoCAD SHX Text EST4 AutoCAD SHX Text EST5 AutoCAD SHX Text EST6 AutoCAD SHX Text MEDIDORES AutoCAD SHX Text jardinera AutoCAD SHX Text POYO AutoCAD SHX Text CONCRETO AutoCAD SHX Text INTERCOM AutoCAD SHX Text EMPOTRADO AutoCAD SHX Text th AutoCAD SHX Text th AutoCAD SHX Text MONTANTE AutoCAD SHX Text DESCARGA C02 AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text INST. GAS AutoCAD SHX Text MEDIDORES AutoCAD SHX Text MEDIDORES AutoCAD SHX Text ELETRICOS AutoCAD SHX Text INGRESO AutoCAD SHX Text VEREDA AutoCAD SHX Text NPT +1.10 AutoCAD SHX Text NPT +1.10 AutoCAD SHX Text BG AutoCAD SHX Text MURETE H=1.40m AutoCAD SHX Text REGULADOR DE GAS AutoCAD SHX Text th AutoCAD SHX Text th AutoCAD SHX Text en puerta AutoCAD SHX Text Rejillas AutoCAD SHX Text jardinera AutoCAD SHX Text PISO 1 AutoCAD SHX Text DEPOSITO AutoCAD SHX Text PENDIENTE 5%%% AutoCAD SHX Text 101 AutoCAD SHX Text 59.84m2 AutoCAD SHX Text EXTRACTOR AutoCAD SHX Text 20X20 AutoCAD SHX Text WICL AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text MONTANTE A A B B FORMATO A4 ESCALA 1/75 PLANO ARQUITECTÓNICO DE PISO TÍPICO No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ARQUITECTURA - PISO TÍPICO1 03/10/2024 1/75 OCTUBRE 2024 LIMA LIMA SURQUILLO A-02 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ARQUITECTURA DE PISO TÍPICO ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 6' AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text TG AutoCAD SHX Text TG AutoCAD SHX Text TG AutoCAD SHX Text TG AutoCAD SHX Text ASC AutoCAD SHX Text VESTIBULO PREVIO AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text B2 AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text SALA AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text B2 AutoCAD SHX Text B2 AutoCAD SHX Text ESTUDIO AutoCAD SHX Text HALL AutoCAD SHX Text BALCON AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text th AutoCAD SHX Text COMEDOR AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text COCINA AutoCAD SHX Text COMEDOR AutoCAD SHX Text SALA AutoCAD SHX Text SALA AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text DORM2 AutoCAD SHX Text BALCON AutoCAD SHX Text COCINA AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text ESTUDIO AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text DORM3 AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text SALA AutoCAD SHX Text COMEDOR AutoCAD SHX Text HALL AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text HALL AutoCAD SHX Text HALL AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text 74.61m2 AutoCAD SHX Text X01 AutoCAD SHX Text 40.12m2 AutoCAD SHX Text X03 AutoCAD SHX Text 79.22m2 AutoCAD SHX Text X04 AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text th AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text BALCON AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text th AutoCAD SHX Text th AutoCAD SHX Text vacio AutoCAD SHX Text B2 AutoCAD SHX Text BALCON AutoCAD SHX Text 62.70m2 AutoCAD SHX Text X02 AutoCAD SHX Text KITCHENET AutoCAD SHX Text th AutoCAD SHX Text HALL AutoCAD SHX Text DORM2 AutoCAD SHX Text PISO 2-7 AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text CL AutoCAD SHX Text DORM3 AutoCAD SHX Text DORM2 M-21 P-04 PCF1 M-16 M-17 M-21 M-18 M-22 M-20 M-19 M-21 M -2 1 P-04 A A B B PCF2 FORMATO A4 ESCALA 1/75 PLANO ARQUITECTÓNICO DE OCTAVO PISO No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ARQUITECTURA - OCTAVO PISO1 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO A-03 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ARQUITECTURA DE OCTAVO PISO ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text MONTANTE AutoCAD SHX Text DESCARGA C02 AutoCAD SHX Text MEDIDORES AutoCAD SHX Text AGUA Y GCI AutoCAD SHX Text INSTALACIONES AutoCAD SHX Text ELECTRICAS AutoCAD SHX Text vacio AutoCAD SHX Text INYECCION AutoCAD SHX Text MECANICA AutoCAD SHX Text EXTRACCION AutoCAD SHX Text MECANICA AutoCAD SHX Text MANGUERA AutoCAD SHX Text PASE 20cm AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text VENTILACION AutoCAD SHX Text HALL AutoCAD SHX Text VENTILACION AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text SALA USOS MULTIPLES AutoCAD SHX Text CONTINUO AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text PASAMANOS AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text TERRAZA AutoCAD SHX Text TERRAZA AutoCAD SHX Text SANITARIO AutoCAD SHX Text TERRAZA AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text VENTILACION AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text ESCALERA AutoCAD SHX Text DE GATO AutoCAD SHX Text ACCESO AutoCAD SHX Text AZOTEA AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text INST. GAS AutoCAD SHX Text TG AutoCAD SHX Text EXTRACTOR AutoCAD SHX Text 20X20 AutoCAD SHX Text B.AC. AutoCAD SHX Text SALA NIÑOS AutoCAD SHX Text SALA USOS MÚLTIPLES 2 AutoCAD SHX Text GIMNASIO AutoCAD SHX Text B.AC. AutoCAD SHX Text SALA DE REUNIONES AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 6' AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text PISO 8 AutoCAD SHX Text MANGUERA AutoCAD SHX Text PASE 20cm A A B B ESCALA 1/75 PLANO ARQUITECTÓNICO DE AZOTEA FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ARQUITECTURA - AZOTEA1 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO A-04 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ARQUITECTURA DE AZOTEA ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.30 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.30 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.30 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.30 AutoCAD SHX Text COMUN AutoCAD SHX Text CTO USO AutoCAD SHX Text MURO AutoCAD SHX Text H=2.10 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.60 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.60 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.60 AutoCAD SHX Text MURO AutoCAD SHX Text H=2.10 AutoCAD SHX Text (ver planos AutoCAD SHX Text CTO MAQ AutoCAD SHX Text de proveedor) AutoCAD SHX Text NTT +25.40 AutoCAD SHX Text NTT +25.40 AutoCAD SHX Text NTT +25.40 AutoCAD SHX Text TECHO AutoCAD SHX Text TECHO AutoCAD SHX Text TECHO AutoCAD SHX Text NTT +25.40 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=1.50 AutoCAD SHX Text MONTANTE AutoCAD SHX Text DESCARGA C02 AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text INST. GAS AutoCAD SHX Text MURO AutoCAD SHX Text H=2.10 AutoCAD SHX Text NPT +22.70 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.60 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.30 AutoCAD SHX Text INSTALACIONES AutoCAD SHX Text ELECTRICAS AutoCAD SHX Text DUCTO AutoCAD SHX Text VENTILACION AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text G AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text F AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 6' AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text AZOTEA AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.60 AutoCAD SHX Text PARAPETO AutoCAD SHX Text H=0.60 6 6 6 ESCALA 1/75 PLANO ARQUITECTÓNICO DE ELEVACIÓN FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ARQUITECTURA - ELEVACIÓN1 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO A-05 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ARQUITECTURA DE ELEVACIÓN ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text Muro Verde AutoCAD SHX Text NPT. +22.70 AutoCAD SHX Text NPT. +20.00 AutoCAD SHX Text NPT. +14.60 AutoCAD SHX Text NPT. +11.90 AutoCAD SHX Text NPT. +9.20 AutoCAD SHX Text NPT. +6.50 AutoCAD SHX Text NPT. +3.80 AutoCAD SHX Text NPT. +17.30 AutoCAD SHX Text Muro Verde AutoCAD SHX Text Murete AutoCAD SHX Text Policarbonato AutoCAD SHX Text Cerramiento Drywall AutoCAD SHX Text Proyección de ventanas AutoCAD SHX Text ELEVACIÓN 1 ESCALA 1/75 PLANO ARQUITECTÓNICO DE CORTE A-A FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ARQUITECTURA - CORTE A-A1 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO A-06 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ARQUITECTURA CORTE A-A ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text LAV AutoCAD SHX Text PATIO AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text ESC1 AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text DORM1 AutoCAD SHX Text B1 AutoCAD SHX Text PASILLO AutoCAD SHX Text NPT. +-0.00 AutoCAD SHX Text VEREDA AutoCAD SHX Text ESTACIONAMIENTO AutoCAD SHX Text NPT. +22.70 AutoCAD SHX Text NPT. +20.00 AutoCAD SHX Text NPT. +14.60 AutoCAD SHX Text NPT. +11.90 AutoCAD SHX Text NPT. +9.20 AutoCAD SHX Text NPT. +6.50 AutoCAD SHX Text NPT. +3.80 AutoCAD SHX Text NPT. +17.30 AutoCAD SHX Text NPT. +1.10 AutoCAD SHX Text PATIO AutoCAD SHX Text TECHO AutoCAD SHX Text CORTE A-A 144 Anexo 2 Planos de estructuras · · · · · · ESCALA 1/75 PLANO DE DETALLES GENERALES FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - DETALLES GENERALES 11 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO E-01 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- DETALLES GENERALES ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text ESPECIFICACIONES GENERALES 1. ES NECESARIO REVISAR ESTOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS ES NECESARIO REVISAR ESTOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS NECESARIO REVISAR ESTOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS NECESARIO REVISAR ESTOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS REVISAR ESTOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS REVISAR ESTOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS ESTOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS ESTOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS JUNTO CON TODOS LOS PLANOS CON TODOS LOS PLANOS CON TODOS LOS PLANOS TODOS LOS PLANOS TODOS LOS PLANOS LOS PLANOS LOS PLANOS PLANOS PLANOS DE LAS DISTINTAS ESPECIALIDADES. 2. PREVIO AL INICIO DE LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA PREVIO AL INICIO DE LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA AL INICIO DE LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA AL INICIO DE LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA INICIO DE LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA INICIO DE LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA DE LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA DE LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA LOS TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA TRABAJOS SE DEBE VERIFICAR TODA SE DEBE VERIFICAR TODA SE DEBE VERIFICAR TODA DEBE VERIFICAR TODA DEBE VERIFICAR TODA VERIFICAR TODA VERIFICAR TODA TODA TODA DISCREPANCIA EN LOS PLANOS Y SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL EN LOS PLANOS Y SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL EN LOS PLANOS Y SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL LOS PLANOS Y SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL LOS PLANOS Y SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL PLANOS Y SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL PLANOS Y SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL Y SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL Y SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL SER INFORMADA OPORTUNAMENTE AL INFORMADA OPORTUNAMENTE AL INFORMADA OPORTUNAMENTE AL OPORTUNAMENTE AL OPORTUNAMENTE AL AL AL ESPECIALISTA RESPONSABLE. 3. SE DEBE EVITAR OBTENER LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS SE DEBE EVITAR OBTENER LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS DEBE EVITAR OBTENER LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS DEBE EVITAR OBTENER LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS EVITAR OBTENER LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS EVITAR OBTENER LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS OBTENER LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS OBTENER LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS LAS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS DIMENSIONES Y TAMAÑOS DE LOS Y TAMAÑOS DE LOS Y TAMAÑOS DE LOS TAMAÑOS DE LOS TAMAÑOS DE LOS DE LOS DE LOS LOS LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES MEDIANTE LA MEDICIÓN DIRECTA EN ESTOS ESTRUCTURALES MEDIANTE LA MEDICIÓN DIRECTA EN ESTOS ESTRUCTURALES MEDIANTE LA MEDICIÓN DIRECTA EN ESTOS MEDIANTE LA MEDICIÓN DIRECTA EN ESTOS MEDIANTE LA MEDICIÓN DIRECTA EN ESTOS LA MEDICIÓN DIRECTA EN ESTOS LA MEDICIÓN DIRECTA EN ESTOS MEDICIÓN DIRECTA EN ESTOS MEDICIÓN DIRECTA EN ESTOS DIRECTA EN ESTOS DIRECTA EN ESTOS EN ESTOS EN ESTOS ESTOS ESTOS PLANOS.. 4. EL CONTRATISTA DEBE VERIFICAR LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS EL CONTRATISTA DEBE VERIFICAR LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS CONTRATISTA DEBE VERIFICAR LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS CONTRATISTA DEBE VERIFICAR LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS DEBE VERIFICAR LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS DEBE VERIFICAR LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS VERIFICAR LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS VERIFICAR LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS DE LOS ELEMENTOS DE LOS ELEMENTOS LOS ELEMENTOS LOS ELEMENTOS ELEMENTOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES ANTES DE INICIAR LOS PROCESOS DE CONSTRUCCIÓN. 5. A LO LARGO DE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME A LO LARGO DE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME LO LARGO DE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME LO LARGO DE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME LARGO DE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME LARGO DE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME DE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME DE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME DE LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME LAS OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME OBRAS, EL CONTRATISTA ASUME EL CONTRATISTA ASUME EL CONTRATISTA ASUME CONTRATISTA ASUME CONTRATISTA ASUME ASUME ASUME LA RESPONSABILIDAD DE GARANTIZAR LA SEGURIDAD EN LA RESPONSABILIDAD DE GARANTIZAR LA SEGURIDAD EN LA RESPONSABILIDAD DE GARANTIZAR LA SEGURIDAD EN LA DE GARANTIZAR LA SEGURIDAD EN LA DE GARANTIZAR LA SEGURIDAD EN LA GARANTIZAR LA SEGURIDAD EN LA GARANTIZAR LA SEGURIDAD EN LA LA SEGURIDAD EN LA LA SEGURIDAD EN LA SEGURIDAD EN LA SEGURIDAD EN LA EN LA EN LA LA LA CONSTRUCCIÓN DE LA ESTRUCTURA, Y DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE DE LA ESTRUCTURA, Y DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE DE LA ESTRUCTURA, Y DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE LA ESTRUCTURA, Y DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE LA ESTRUCTURA, Y DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE ESTRUCTURA, Y DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE ESTRUCTURA, Y DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE Y DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE Y DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE DEBERÁ REVISAR PREVIAMENTE REVISAR PREVIAMENTE REVISAR PREVIAMENTE PREVIAMENTE PREVIAMENTE CADA MATERIAL DE ACUERDO CON LAS ESPECIFICACIONES. 6. LOS MATERIALES Y MANO DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD LOS MATERIALES Y MANO DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD MATERIALES Y MANO DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD MATERIALES Y MANO DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD Y MANO DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD Y MANO DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD MANO DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD MANO DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD DE OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD OBRA DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD DEBEN ESTAR EN CONFORMIDAD ESTAR EN CONFORMIDAD ESTAR EN CONFORMIDAD EN CONFORMIDAD EN CONFORMIDAD CONFORMIDAD CONFORMIDAD CON LOS REQUERIMIENTOS DE LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS LOS REQUERIMIENTOS DE LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS LOS REQUERIMIENTOS DE LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS REQUERIMIENTOS DE LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS REQUERIMIENTOS DE LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS DE LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS DE LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS EDICIONES VIGENTES DE LAS VIGENTES DE LAS VIGENTES DE LAS DE LAS DE LAS LAS LAS NORMAS PERUANAS. AutoCAD SHX Text CONCRETO SIMPLE CIMIENTO CORRIDO f'c = 100 kg/cm2 + 30% PG. f'c = 100 kg/cm2 + 30% PG. (TAMAÑO MÁXIMO 6") SOBRECIMIMIENTO f'c = 100 kg/cm2 + 25% PG. f'c = 100 kg/cm2 + 25% PG. (TAMAÑO MÁXIMO 3") FALSA ZAPATA MEZCLA CEMENTO : HORMIGÓN 1:12 MEZCLA CEMENTO : HORMIGÓN 1:12 +30% DE PIEDRA GRANDE(8" MÁXIMO) AutoCAD SHX Text CONCRETO COLOCACIÓN EL CONCRETO DEBE SER COLOCADO LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU CONCRETO DEBE SER COLOCADO LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU CONCRETO DEBE SER COLOCADO LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU DEBE SER COLOCADO LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU DEBE SER COLOCADO LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU SER COLOCADO LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU SER COLOCADO LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU COLOCADO LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU COLOCADO LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU LO MÁS CERCA POSIBLE DE SU MÁS CERCA POSIBLE DE SU MÁS CERCA POSIBLE DE SU CERCA POSIBLE DE SU CERCA POSIBLE DE SU POSIBLE DE SU POSIBLE DE SU DE SU DE SU SU SU UBICACIÓN FINAL PARA PREVENIR LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA FINAL PARA PREVENIR LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA FINAL PARA PREVENIR LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA PARA PREVENIR LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA PARA PREVENIR LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA PREVENIR LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA PREVENIR LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA SEGREGACIÓN RESULTANTE DE LA RESULTANTE DE LA RESULTANTE DE LA DE LA DE LA LA LA MANIPULACIÓN O DESPLAZAMIENTO.. LA COLOCACIÓN DEBE REALIZARSE CON LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL COLOCACIÓN DEBE REALIZARSE CON LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL COLOCACIÓN DEBE REALIZARSE CON LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL DEBE REALIZARSE CON LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL DEBE REALIZARSE CON LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL REALIZARSE CON LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL REALIZARSE CON LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL CON LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL CON LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL LA PRECAUCIÓN DE MANTENER EL PRECAUCIÓN DE MANTENER EL PRECAUCIÓN DE MANTENER EL DE MANTENER EL DE MANTENER EL MANTENER EL MANTENER EL EL EL CONCRETO EN UN ESTADO PLÁSTICO CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ EN UN ESTADO PLÁSTICO CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ EN UN ESTADO PLÁSTICO CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ UN ESTADO PLÁSTICO CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ UN ESTADO PLÁSTICO CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ ESTADO PLÁSTICO CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ ESTADO PLÁSTICO CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ PLÁSTICO CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ PLÁSTICO CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ CONSTANTE, ASEGURANDO SU FLUIDEZ ASEGURANDO SU FLUIDEZ ASEGURANDO SU FLUIDEZ SU FLUIDEZ SU FLUIDEZ FLUIDEZ FLUIDEZ ENTRE LOS ESPACIOS LIBRES DEL REFUERZO. EVITE INCORPORAR CONCRETO ENDURECIDO PARCIALMENTE O CONTAMINADO INCORPORAR CONCRETO ENDURECIDO PARCIALMENTE O CONTAMINADO INCORPORAR CONCRETO ENDURECIDO PARCIALMENTE O CONTAMINADO CONCRETO ENDURECIDO PARCIALMENTE O CONTAMINADO CONCRETO ENDURECIDO PARCIALMENTE O CONTAMINADO ENDURECIDO PARCIALMENTE O CONTAMINADO ENDURECIDO PARCIALMENTE O CONTAMINADO PARCIALMENTE O CONTAMINADO PARCIALMENTE O CONTAMINADO O CONTAMINADO O CONTAMINADO CONTAMINADO CONTAMINADO CON MATERIALES EXTRAÑOS EN LA ESTRUCTURA. NO SE DEBE EMPLEAR CONCRETO AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS SE DEBE EMPLEAR CONCRETO AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS SE DEBE EMPLEAR CONCRETO AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS DEBE EMPLEAR CONCRETO AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS DEBE EMPLEAR CONCRETO AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS EMPLEAR CONCRETO AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS EMPLEAR CONCRETO AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS CONCRETO AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS CONCRETO AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS AL CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS CUAL SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS SE LE AÑADA AGUA DESPUÉS LE AÑADA AGUA DESPUÉS LE AÑADA AGUA DESPUÉS AÑADA AGUA DESPUÉS AÑADA AGUA DESPUÉS AGUA DESPUÉS AGUA DESPUÉS DESPUÉS DESPUÉS DE LA PREPARACIÓN O QUE HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU LA PREPARACIÓN O QUE HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU LA PREPARACIÓN O QUE HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU PREPARACIÓN O QUE HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU PREPARACIÓN O QUE HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU O QUE HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU O QUE HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU QUE HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU QUE HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU HAYA SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU SIDO MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU MEZCLADO POSTERIORMENTE A SU POSTERIORMENTE A SU POSTERIORMENTE A SU A SU A SU SU SU FRAGUADO INICIAL. UNA VEZ INICIADO EL VACIADO, DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA VEZ INICIADO EL VACIADO, DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA VEZ INICIADO EL VACIADO, DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA INICIADO EL VACIADO, DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA INICIADO EL VACIADO, DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA EL VACIADO, DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA EL VACIADO, DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA VACIADO, DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA VACIADO, DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA DEBE LLEVARSE A CABO DE MANERA LLEVARSE A CABO DE MANERA LLEVARSE A CABO DE MANERA A CABO DE MANERA A CABO DE MANERA CABO DE MANERA CABO DE MANERA DE MANERA DE MANERA MANERA MANERA ININTERRUMPIDA HASTA COMPLETAR EL LLENADO DEL PANEL O SECCIÓN HASTA COMPLETAR EL LLENADO DEL PANEL O SECCIÓN HASTA COMPLETAR EL LLENADO DEL PANEL O SECCIÓN COMPLETAR EL LLENADO DEL PANEL O SECCIÓN COMPLETAR EL LLENADO DEL PANEL O SECCIÓN EL LLENADO DEL PANEL O SECCIÓN EL LLENADO DEL PANEL O SECCIÓN LLENADO DEL PANEL O SECCIÓN LLENADO DEL PANEL O SECCIÓN DEL PANEL O SECCIÓN DEL PANEL O SECCIÓN PANEL O SECCIÓN PANEL O SECCIÓN O SECCIÓN O SECCIÓN SECCIÓN SECCIÓN DELIMITADA POR SUS LÍMITES O JUNTAS ESPECÍFICAS. GENERALMENTE, LA SUPERFICIE SUPERIOR DE LAS CAPAS ENTRE LOS LA SUPERFICIE SUPERIOR DE LAS CAPAS ENTRE LOS LA SUPERFICIE SUPERIOR DE LAS CAPAS ENTRE LOS SUPERFICIE SUPERIOR DE LAS CAPAS ENTRE LOS SUPERFICIE SUPERIOR DE LAS CAPAS ENTRE LOS SUPERIOR DE LAS CAPAS ENTRE LOS SUPERIOR DE LAS CAPAS ENTRE LOS DE LAS CAPAS ENTRE LOS DE LAS CAPAS ENTRE LOS LAS CAPAS ENTRE LOS LAS CAPAS ENTRE LOS CAPAS ENTRE LOS CAPAS ENTRE LOS ENTRE LOS ENTRE LOS LOS LOS ENCOFRADOS VERTICALES DEBE PERMANECER NIVELADA. DURANTE LA COLOCACIÓN, ES IMPRESCINDIBLE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE LA COLOCACIÓN, ES IMPRESCINDIBLE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE LA COLOCACIÓN, ES IMPRESCINDIBLE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE COLOCACIÓN, ES IMPRESCINDIBLE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE COLOCACIÓN, ES IMPRESCINDIBLE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE ES IMPRESCINDIBLE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE ES IMPRESCINDIBLE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE IMPRESCINDIBLE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE IMPRESCINDIBLE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE COMPACTAR MINUCIOSAMENTE MINUCIOSAMENTE MINUCIOSAMENTE TODO EL CONCRETO MEDIANTE LOS MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE EL CONCRETO MEDIANTE LOS MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE EL CONCRETO MEDIANTE LOS MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE CONCRETO MEDIANTE LOS MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE CONCRETO MEDIANTE LOS MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE MEDIANTE LOS MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE MEDIANTE LOS MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE LOS MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE LOS MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE MEDIOS ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE ADECUADOS. ASIMISMO, DEBE ASIMISMO, DEBE ASIMISMO, DEBE DEBE DEBE AJUSTARSE TOTALMENTE ALREDEDOR DEL REFUERZO Y DE LAS TOTALMENTE ALREDEDOR DEL REFUERZO Y DE LAS TOTALMENTE ALREDEDOR DEL REFUERZO Y DE LAS ALREDEDOR DEL REFUERZO Y DE LAS ALREDEDOR DEL REFUERZO Y DE LAS DEL REFUERZO Y DE LAS DEL REFUERZO Y DE LAS REFUERZO Y DE LAS REFUERZO Y DE LAS Y DE LAS Y DE LAS DE LAS DE LAS LAS LAS INSTALACIONES EMBEBIDAS, INCLUYENDO LAS ESQUINAS DEL ENCOFRADO. CURADO A MENOS QUE SE LLEVE A CABO EL CURADO SIGUIENDO LAS PAUTAS DE LA SECCIÓN 5.11.3 DEL ACI-318-05 (CURADO ACELERADO), SE REQUIERE QUE EL CONCRETO SE MANTENGA A UNA TEMPERATURA SUPERIOR A LOS 10°C Y EN UN AMBIENTE HÚMEDO DURANTE AL MENOS LOS PRIMEROS 7 DÍAS POSTERIORES A SU COLOCACIÓN (A EXCEPCIÓN DE LOS CONCRETOS DE ALTA RESISTENCIA INICIAL). EL CONCRETO DE ALTA RESISTENCIA INICIAL DEBE SER SOMETIDO A UN MANTENIMIENTO DE TEMPERATURA SUPERIOR A 10°C Y AMBIENTE HÚMEDO DURANTE UN PERÍODO MÍNIMO DE LOS PRIMEROS 3 DÍAS, A MENOS QUE SE APLIQUE UN PROCESO DE CURADO DE ACUERDO CON LA SECCIÓN 5.11.3 DEL ACI-318-05 (CURADO ACELERADO). ENCOFRADOS LOS ENCOFRADOS DEBEN GARANTIZAR LA OBTENCIÓN DE UNA ESTRUCTURA QUE CUMPLA CON LOS PERFILES, NIVELES, ALINEAMIENTOS Y DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS INDICADOS EN LOS PLANOS DE DISEÑO Y ESPECIFICACIONES. ADEMÁS, LOS ENCOFRADOS DEBEN SER SUFICIENTEMENTE HERMÉTICOS PARA EVITAR LA FUGA DEL MORTERO. ES IMPRESCINDIBLE QUE LOS ENCOFRADOS ESTÉN ADECUADAMENTE ARIOSTRADOS O UNIDOS ENTRE SÍ PARA MANTENER SU POSICIÓN Y FORMA. EN EL DISEÑO DE LOS ENCOFRADOS Y SUS APOYOS, SE DEBE CONSIDERAR CUIDADOSAMENTE LA PREVENCIÓN DE DAÑOS A LAS ESTRUCTURAS YA EXISTENTES. ESTO IMPLICA QUE EL DISEÑO DE LOS ENCOFRADOS DEBE TENER EN CUENTA LOS SIGUIENTES FACTORES: a. LA MANERA EN QUE SE COLOCA EL CONCRETO, JUNTO CON LA LA MANERA EN QUE SE COLOCA EL CONCRETO, JUNTO CON LA VELOCIDAD ASOCIADA A DICHO PROCESO; b. TODAS LAS CARGAS GENERADAS DURANTE LA CONSTRUCCIÓN, TODAS LAS CARGAS GENERADAS DURANTE LA CONSTRUCCIÓN, INCLUYENDO LAS FUERZAS DE IMPACTO; c. LOS REQUISITOS DE ENCOFRADOS ESPECIALES QUE SE NECESITAN LOS REQUISITOS DE ENCOFRADOS ESPECIALES QUE SE NECESITAN PARA LA EDIFICACIÓN DE CÁSCARAS, LOSAS PLEGADAS, DOMOS, ELEMENTOS DE CONCRETO ARQUITECTÓNICO U OTRAS FORMAS DE COMPONENTES ESPECÍFICOS. DESENCOFRADOS LOS ENCOFRADOS DEBEN SER RETIRADOS DE MANERA QUE NO AFECTEN ENCOFRADOS DEBEN SER RETIRADOS DE MANERA QUE NO AFECTEN ENCOFRADOS DEBEN SER RETIRADOS DE MANERA QUE NO AFECTEN DEBEN SER RETIRADOS DE MANERA QUE NO AFECTEN DEBEN SER RETIRADOS DE MANERA QUE NO AFECTEN SER RETIRADOS DE MANERA QUE NO AFECTEN SER RETIRADOS DE MANERA QUE NO AFECTEN RETIRADOS DE MANERA QUE NO AFECTEN RETIRADOS DE MANERA QUE NO AFECTEN DE MANERA QUE NO AFECTEN DE MANERA QUE NO AFECTEN MANERA QUE NO AFECTEN MANERA QUE NO AFECTEN QUE NO AFECTEN QUE NO AFECTEN NO AFECTEN NO AFECTEN AFECTEN AFECTEN NEGATIVAMENTE LA SEGURIDAD O LAS CONDICIONES DE SERVICIO DE LA LA SEGURIDAD O LAS CONDICIONES DE SERVICIO DE LA LA SEGURIDAD O LAS CONDICIONES DE SERVICIO DE LA SEGURIDAD O LAS CONDICIONES DE SERVICIO DE LA SEGURIDAD O LAS CONDICIONES DE SERVICIO DE LA O LAS CONDICIONES DE SERVICIO DE LA O LAS CONDICIONES DE SERVICIO DE LA LAS CONDICIONES DE SERVICIO DE LA LAS CONDICIONES DE SERVICIO DE LA CONDICIONES DE SERVICIO DE LA CONDICIONES DE SERVICIO DE LA DE SERVICIO DE LA DE SERVICIO DE LA SERVICIO DE LA SERVICIO DE LA DE LA DE LA LA LA ESTRUCTURA. EL CONCRETO EXPUESTO DURANTE EL DESENCOFRADO DEBE POSEER LA CONCRETO EXPUESTO DURANTE EL DESENCOFRADO DEBE POSEER LA CONCRETO EXPUESTO DURANTE EL DESENCOFRADO DEBE POSEER LA EXPUESTO DURANTE EL DESENCOFRADO DEBE POSEER LA EXPUESTO DURANTE EL DESENCOFRADO DEBE POSEER LA DURANTE EL DESENCOFRADO DEBE POSEER LA DURANTE EL DESENCOFRADO DEBE POSEER LA EL DESENCOFRADO DEBE POSEER LA EL DESENCOFRADO DEBE POSEER LA DESENCOFRADO DEBE POSEER LA DESENCOFRADO DEBE POSEER LA DEBE POSEER LA DEBE POSEER LA POSEER LA POSEER LA LA LA RESISTENCIA SUFICIENTE PARA NO SUFRIR DAÑOS DURANTE LAS SUFICIENTE PARA NO SUFRIR DAÑOS DURANTE LAS SUFICIENTE PARA NO SUFRIR DAÑOS DURANTE LAS PARA NO SUFRIR DAÑOS DURANTE LAS PARA NO SUFRIR DAÑOS DURANTE LAS NO SUFRIR DAÑOS DURANTE LAS NO SUFRIR DAÑOS DURANTE LAS SUFRIR DAÑOS DURANTE LAS SUFRIR DAÑOS DURANTE LAS DAÑOS DURANTE LAS DAÑOS DURANTE LAS DURANTE LAS DURANTE LAS LAS LAS OPERACIONES DE DESENCOFRADO. AL DETERMINAR EL MOMENTO ADECUADO PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN DETERMINAR EL MOMENTO ADECUADO PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN DETERMINAR EL MOMENTO ADECUADO PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN EL MOMENTO ADECUADO PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN EL MOMENTO ADECUADO PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN MOMENTO ADECUADO PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN MOMENTO ADECUADO PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN ADECUADO PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN ADECUADO PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN PARA EL DESENCOFRADO, DEBEN EL DESENCOFRADO, DEBEN EL DESENCOFRADO, DEBEN DESENCOFRADO, DEBEN DESENCOFRADO, DEBEN DEBEN DEBEN CONSIDERARSE TODAS LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES TODAS LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES TODAS LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES CARGAS DE CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES CARGAS DE CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES DE CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES DE CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES CONSTRUCCIÓN Y LAS POSIBLES Y LAS POSIBLES Y LAS POSIBLES LAS POSIBLES LAS POSIBLES POSIBLES POSIBLES DEFLEXIONES QUE ESTAS PUEDAN GENERAR. ES IMPORTANTE TENER EN QUE ESTAS PUEDAN GENERAR. ES IMPORTANTE TENER EN QUE ESTAS PUEDAN GENERAR. ES IMPORTANTE TENER EN ESTAS PUEDAN GENERAR. ES IMPORTANTE TENER EN ESTAS PUEDAN GENERAR. ES IMPORTANTE TENER EN PUEDAN GENERAR. ES IMPORTANTE TENER EN PUEDAN GENERAR. ES IMPORTANTE TENER EN GENERAR. ES IMPORTANTE TENER EN GENERAR. ES IMPORTANTE TENER EN ES IMPORTANTE TENER EN ES IMPORTANTE TENER EN IMPORTANTE TENER EN IMPORTANTE TENER EN TENER EN TENER EN EN EN CUENTA QUE LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS QUE LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS QUE LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS LAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS CARGAS DE CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS DE CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS DE CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS CONSTRUCCIÓN PUEDEN SER TAN ELEVADAS PUEDEN SER TAN ELEVADAS PUEDEN SER TAN ELEVADAS SER TAN ELEVADAS SER TAN ELEVADAS TAN ELEVADAS TAN ELEVADAS ELEVADAS ELEVADAS COMO LAS CARGAS VIVAS DE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE LAS CARGAS VIVAS DE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE LAS CARGAS VIVAS DE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE CARGAS VIVAS DE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE CARGAS VIVAS DE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE VIVAS DE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE VIVAS DE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE DE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE DE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE DISEÑO Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE Y, EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE EN LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE LAS ETAPAS INICIALES, AUNQUE ETAPAS INICIALES, AUNQUE ETAPAS INICIALES, AUNQUE INICIALES, AUNQUE INICIALES, AUNQUE AUNQUE AUNQUE LA ESTRUCTURA DE CONCRETO PUEDA RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, ESTRUCTURA DE CONCRETO PUEDA RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, ESTRUCTURA DE CONCRETO PUEDA RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, DE CONCRETO PUEDA RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, DE CONCRETO PUEDA RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, CONCRETO PUEDA RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, CONCRETO PUEDA RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, PUEDA RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, PUEDA RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, RESISTIR LAS CARGAS APLICADAS, LAS CARGAS APLICADAS, LAS CARGAS APLICADAS, CARGAS APLICADAS, CARGAS APLICADAS, APLICADAS, APLICADAS, PODRÍA DEFORMARSE LO SUFICIENTE COMO PARA CAUSAR DAÑO DEFORMARSE LO SUFICIENTE COMO PARA CAUSAR DAÑO DEFORMARSE LO SUFICIENTE COMO PARA CAUSAR DAÑO LO SUFICIENTE COMO PARA CAUSAR DAÑO LO SUFICIENTE COMO PARA CAUSAR DAÑO SUFICIENTE COMO PARA CAUSAR DAÑO SUFICIENTE COMO PARA CAUSAR DAÑO COMO PARA CAUSAR DAÑO COMO PARA CAUSAR DAÑO PARA CAUSAR DAÑO PARA CAUSAR DAÑO CAUSAR DAÑO CAUSAR DAÑO DAÑO DAÑO PERMANENTE EN LA ESTRUCTURA. LOS ENCOFRADOS DEBEN SER RETIRADOS CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA ENCOFRADOS DEBEN SER RETIRADOS CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA ENCOFRADOS DEBEN SER RETIRADOS CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA DEBEN SER RETIRADOS CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA DEBEN SER RETIRADOS CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA SER RETIRADOS CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA SER RETIRADOS CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA RETIRADOS CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA RETIRADOS CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA CON LA AUTORIZACIÓN PREVIA LA AUTORIZACIÓN PREVIA LA AUTORIZACIÓN PREVIA AUTORIZACIÓN PREVIA AUTORIZACIÓN PREVIA PREVIA PREVIA DEL INGENIERO SUPERVISOR. TIEMPOS DE DESENCOFRADO MÍNIMOS RECOMENDABLES: MUROS, COLUMNAS Y ENCOFRADOS LATERALES DE VIGAS 1 A 3 DÍAS 1 A 3 DÍAS ALIGERADOS, LOSAS Y ESCALERAS 7 A 14 DÍAS 7 A 14 DÍAS (DEJANDO PUNTALES DE SEGURIDAD CONVENIENTEMENTE DISTRIBUIDOS) FONDOS DE VIGAS 21 DÍAS 21 DÍAS NOTA: ESTOS PERÍODOS DE TIEMPO SON VÁLIDOS PARA CONCRETOS A BASE DE CEMENTOS PORTLAND TIPO I Y CONDICIONES DE TEMPERATURA MAYORES A 15°C. AutoCAD SHX Text %%UÍNDICE DE NOMENCLATURAS AutoCAD SHX Text N. AutoCAD SHX Text N.T. AutoCAD SHX Text NIVEL DE TERRENO AutoCAD SHX Text NIVEL AutoCAD SHX Text N.P.T. AutoCAD SHX Text N.F.Z. AutoCAD SHX Text NIVEL DE PISO TERMINADO AutoCAD SHX Text NIVEL DE FONDO DE ZAPATA AutoCAD SHX Text N.F.F.Z. AutoCAD SHX Text NIVEL DE FONDO DE FALSA ZAPATA AutoCAD SHX Text N.F.C.C. AutoCAD SHX Text NIVEL DE FONDO DE CIMIENTO CORRIDO AutoCAD SHX Text SUP./INF. AutoCAD SHX Text SUPERIOR E INFERIOR AutoCAD SHX Text N.S.L. AutoCAD SHX Text NIVEL SUPERIOR DE LOSA AutoCAD SHX Text SUP./INF. AutoCAD SHX Text SUPERIOR E INFERIOR AutoCAD SHX Text SUP. AutoCAD SHX Text SUPERIOR AutoCAD SHX Text INF. AutoCAD SHX Text INFERIOR AutoCAD SHX Text TIP. AutoCAD SHX Text TÍPICO AutoCAD SHX Text MIN. AutoCAD SHX Text MÍNIMO AutoCAD SHX Text MAX. AutoCAD SHX Text MÁXIMO AutoCAD SHX Text ESC. AutoCAD SHX Text ESCALA AutoCAD SHX Text S/E AutoCAD SHX Text SIN ESCALA AutoCAD SHX Text @ AutoCAD SHX Text A CADA/HASTA AutoCAD SHX Text %%C AutoCAD SHX Text DIÁMETRO AutoCAD SHX Text RTO AutoCAD SHX Text RESTO AutoCAD SHX Text EXTR. AutoCAD SHX Text EXTREMO AutoCAD SHX Text N.F.S. AutoCAD SHX Text NIVEL DE FONDO DE SOLADO AutoCAD SHX Text N.J.T. AutoCAD SHX Text NIVEL DE JARDIN TERMINADO AutoCAD SHX Text %%UCARGAS VIVAS:- AutoCAD SHX Text REGLAMENTO: AutoCAD SHX Text VIVIENDAS AutoCAD SHX Text 200 kg/m2 AutoCAD SHX Text E-0.20 AutoCAD SHX Text %%UCARGAS SÍSMICAS AutoCAD SHX Text REGLAMENTO: AutoCAD SHX Text E-0.30 AutoCAD SHX Text FACTOR DE ZONA, Z AutoCAD SHX Text FACTOR DE USO, U AutoCAD SHX Text FACTOR DE SUELO, S AutoCAD SHX Text 0.45 AutoCAD SHX Text 1.00 AutoCAD SHX Text 1.00 AutoCAD SHX Text COEFICIENTES DE REDUCCIÓN PARA AutoCAD SHX Text LAS SOLICITACIONES SÍSMICAS, R AutoCAD SHX Text %%URESULTADOS DEL ANÁLISIS SÍSMICO : AutoCAD SHX Text DIRECCIÓN X-X: AutoCAD SHX Text -Txx = 0.59 seg. AutoCAD SHX Text -MÁXIMO DESPLAZAMIENTO EN LA AZOTEA = 10.81 cm. AutoCAD SHX Text -MÁXIMA DERIVA DE ENTREPISO = 0.00670 hei AutoCAD SHX Text DIRECCIÓN Y-Y: AutoCAD SHX Text -Tyy = 0.48 seg. AutoCAD SHX Text -MÁXIMO DESPLAZAMIENTO EN LA AZOTEA = 8.32 cm. AutoCAD SHX Text -MÁXIMA DERIVA DE ENTREPISO = 0.0047 hei AutoCAD SHX Text CORREDORES Y ESCALERAS AutoCAD SHX Text ESTACIONAMIENTOS AutoCAD SHX Text CUARTOS DE MÁQUINAS AutoCAD SHX Text 200 kg/m2 AutoCAD SHX Text 250 kg/m2 AutoCAD SHX Text 1000 kg/m2 AutoCAD SHX Text DEPÓSITOS AutoCAD SHX Text 400 kg/m2 AutoCAD SHX Text AMBIENTES PARA ASAMBLEAS AutoCAD SHX Text 400 kg/m2 AutoCAD SHX Text TIENDAS AutoCAD SHX Text 500 kg/m2 AutoCAD SHX Text -Vxx = 275.17 ton. AutoCAD SHX Text -Vyy = 341.40 ton. AutoCAD SHX Text %%UCARGAS AutoCAD SHX Text Rx=4.50 (IRREGULAR Y MUROS DE CONCRETO) AutoCAD SHX Text Ry=4.50 (IRREGULAR Y MUROS DE CONCRETO) AutoCAD SHX Text %%UCIMENTACIONES AutoCAD SHX Text RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMNETACIÓN: 1. LAS EXCAVACIONES DEBERÁN MANTENERSE LIBRES DE AGUA LAS EXCAVACIONES DEBERÁN MANTENERSE LIBRES DE AGUA ANTES Y DURANTE LOS VACIADOS DEL CONCRETO. 2. NO DEBE CIMENTARSE SOBRE TURBA, SUELO ORGÁNICO, TIERRA NO DEBE CIMENTARSE SOBRE TURBA, SUELO ORGÁNICO, TIERRA VEGETAL, DESMONTE Y RELLENOS SANITARIOS O ARTIFICIALES. ESTOS MATERIALES INADECUADOS DEBERÁN SER REMOVIDOS EN SU TOTALIDAD ANTES DE CONSTRUIR LA EDIFICICACIÓN Y DEBEN SER REEMPLAZADOS POR MATERIALES ADECUADOS DEBIDAMENTE COMPACTADOS. 3. EN CASO DE QUE AL NIVEL DE CIMENTACIÓN SE ENCUENTRE UN EN CASO DE QUE AL NIVEL DE CIMENTACIÓN SE ENCUENTRE UN LENTE O BOLSÓN DE LIMO O ARENA, DEBERÁ PROFUNDIZARSE LA EXCAVACIÓN HASTA SOBREPASARLOS EN POR LO MENOS 0.20m. Y SE VACIARÁ EN LA ALTURA DE LA SOBRE EXCAVACIÓN EFECTUADA UN FALSO CIMIENTO DE CONCRETO CICLÓPEO. 4. LAS CISTERNAS DEBERÁN SER CUIDADOSAMENTE LAS CISTERNAS DEBERÁN SER CUIDADOSAMENTE IMPERMEABILIZADAS. EN TODAS SUS SUPERFICIES. 5. LAS INSTALACIONES DE AGUA Y DESAGUE DEBERÁN LAS INSTALACIONES DE AGUA Y DESAGUE DEBERÁN CONSTRUIRSE DE TAL MANERA QUE NO SE PRODUZCAN PÉRDIDAS DE AGUA QUE AFECTEN LAS CARACTERÍSTICAS FÍSICO MECÁNICAS DE LOS SUELOS PARA EL APOYO DE LA CIMENTACION YA QUE PODRÍAN DISMINUIR SUS CAPACIDADES PORTANTES. 6. EN LAS ÁREAS DONDE SE CONSTRUYAN PISOS, TERRAZAS O EN LAS ÁREAS DONDE SE CONSTRUYAN PISOS, TERRAZAS O PATIOS, DEBERÁN RETIRARSE LAS CAPAS SUPERIORES DE RELLENO EN UN ESPESOR NO MENOR A 0.25m Y REEMPLAZARSE ESTAS POR UN MATERIAL GRANULAR SELECCIONADO QUE SE COLOCARÁ EN CAPAS DE NO MAS DE 0.15m DE ESPESOR COMPACTADAS AL 95% DE LA MÁXIMA DENSIDAD SECA DEL ENSAYO PROCTOR MODIFICADO. DE ESTA MANERA SE LOGRARÁ UN APOYO ADECUADO PARA LOS PISOS Y SE EVITARÁ LA APARICIÓN DE RAJADURAS EN ESTOS. REVISAR TAMBIÉN LAS INDICACIONES QUE SE ALCANZAN EN EL ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS. AutoCAD SHX Text TIPO DE CIMENTACIÓN AutoCAD SHX Text ESTRATO DE APOYO AutoCAD SHX Text PROFUNDIDAD MÍNIMA DE CIMENTACIÓN AutoCAD SHX Text -1.20m. AutoCAD SHX Text PRESIÓN ADMISIBLE AutoCAD SHX Text 4.00 kg/cm2 AutoCAD SHX Text MÁXIMO ASENTAMIENTO ESPERADO AutoCAD SHX Text PROFUNDIDAD DEL NIVEL FREÁTICO AutoCAD SHX Text NO SE ENCONTRÓ NAPA FREÁTICA. AutoCAD SHX Text RECOMENDACIONES ADICIONALES: AutoCAD SHX Text -2.54cm. AutoCAD SHX Text - NO SE ENCONTRÓ UNA CONCENTRACIÓN CONSIDERABLE DE SÚLFATOS O SALES AGRESIVAS. USAR CEMENTO PORTLAND TIPO I EN EL CONCRETO DE LA CIMENTACION Y EN AQUEL PARA LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN CONTACTO CON SUELO. EMPLEAR ALGÚN IMPERMEABILIZANTE EN LOS ACABADOS DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES QUE TENDRÁN CONTACTO PERMANENTE CON AGUA. AutoCAD SHX Text -ZAPATAS AISLADAS Y CORRIDAS DE CONCRETO ARMADO AutoCAD SHX Text -GRAVA ARENOSA POBREMENTE GRADUADA AutoCAD SHX Text ACERO DE REFUERZO:- RECUBRIMIENTOS:- LOS RECUBRIMIENTOS LIBRES DE LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS RECUBRIMIENTOS LIBRES DE LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS RECUBRIMIENTOS LIBRES DE LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS LIBRES DE LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS LIBRES DE LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS DE LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS DE LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS REFUERZOS (MEDIDOS DESDE LOS (MEDIDOS DESDE LOS (MEDIDOS DESDE LOS DESDE LOS DESDE LOS LOS LOS ESTRIBOS O LAS VARILLAS DE CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES O LAS VARILLAS DE CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES O LAS VARILLAS DE CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES LAS VARILLAS DE CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES LAS VARILLAS DE CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES VARILLAS DE CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES VARILLAS DE CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES DE CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES DE CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES CONFINAMIENTO HASTA LAS SUPERFICIES HASTA LAS SUPERFICIES HASTA LAS SUPERFICIES HASTA LAS SUPERFICIES LAS SUPERFICIES LAS SUPERFICIES SUPERFICIES SUPERFICIES EXTERIORES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES) SERÁN LOS DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES) SERÁN LOS DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES) SERÁN LOS LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES) SERÁN LOS LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES) SERÁN LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES) SERÁN LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES) SERÁN LOS ESTRUCTURALES) SERÁN LOS ESTRUCTURALES) SERÁN LOS SERÁN LOS SERÁN LOS LOS LOS SIGUIENTES A MENOS QUE SE ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS A MENOS QUE SE ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS A MENOS QUE SE ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS MENOS QUE SE ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS MENOS QUE SE ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS QUE SE ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS QUE SE ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS SE ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS SE ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS ESPECIFIQUE ALGO DIFERENTE EN LOS ALGO DIFERENTE EN LOS ALGO DIFERENTE EN LOS DIFERENTE EN LOS DIFERENTE EN LOS EN LOS EN LOS LOS LOS PLANOS DE DETALLES O EN LAS NOTAS. 1. LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS DE CONCRETO QUE SE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS DE CONCRETO QUE SE INDICAN EN LOS PLANOS NO INCLUYEN SUS ACABADOS. 2. LAS JUNTAS DE CONSTRUCCCIÓN PARA EL VACIADO DE CONCRETO LAS JUNTAS DE CONSTRUCCCIÓN PARA EL VACIADO DE CONCRETO QUE NO ESTEN ESPECIFICADAS EN LAS PLANTAS O DETALLES DE ESTOS PLANOS, DEBERÁN SER UBICADAS Y APROBADAS POR EL INGENIERO ESTRUCTURAL. 3. NO SE CONSIDERARÁ EN LA CONSTRUCCIÓN DUCTOS O NO SE CONSIDERARÁ EN LA CONSTRUCCIÓN DUCTOS O PENETRACIONES ADICIONALES A LAS INDICADAS EN LOS PLANOS. SIN LA APROBACIÓN PREVIA DEL INGENIERO ESTRUCTURAL. 4. LOS REFUERZOS EN ESTOS PLANOS ESTÁN REPRESENTADOS LOS REFUERZOS EN ESTOS PLANOS ESTÁN REPRESENTADOS REPRESENTADOS DIAGRAMÁTICAMENTE, ASÍ, NO ESTÁN NECESARIAMENTE DIBUJADAS CON SUS DIMENSIONES REALES. 5. LOS EMPALMES DE LOS REFUERZOS DEBERÁN EFECTUARSE LOS EMPALMES DE LOS REFUERZOS DEBERÁN EFECTUARSE SOLAMENTE EN LAS POSICIONES MOSTRADAS EN LOS DETALLES DE ESTOS PLANOS. CUANDO SE UTILICEN EMPLAMES QUE NO SE ENCUENTREN ESPECIFICADOS EN ESTOS PLANOS, DEBERÁN ESTOS PODER DESARROLLAR TODA LA RESISTENCIA DEL REFUERZO. 6. PODRÁN SOLDARSE LOS REFUERZOS SOLO CON LA PREVIA PODRÁN SOLDARSE LOS REFUERZOS SOLO CON LA PREVIA SOLDARSE LOS REFUERZOS SOLO CON LA PREVIA AUTORIZACIÓN DEL INGENIERO ESTRUCTURAL. 7. LOS REFUERZOS NO SERÁN CONTINUOS EN LAS JUNTAS DE LOS REFUERZOS NO SERÁN CONTINUOS EN LAS JUNTAS DE CONSTRUCCIÓN. AutoCAD SHX Text %%UACERO Y RECUBRIMIENTO AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text CALIDAD AutoCAD SHX Text RESISTENCIA A LA FLUENCIA (fy) AutoCAD SHX Text ACEROS LONGITUDINALES AutoCAD SHX Text ESTRIBOS AutoCAD SHX Text ASTM A615 - GRADO 60 AutoCAD SHX Text ASTM A615 - GRADO 60 AutoCAD SHX Text 4200 kg/cm2 AutoCAD SHX Text 4200 kg/cm2 AutoCAD SHX Text ELEMENTO AutoCAD SHX Text ZAPATAS AISLADAS O CORRIDAS AutoCAD SHX Text RECUBRIMIENTO AutoCAD SHX Text SUPERFICIES DE MUROS Y LOSAS EN AutoCAD SHX Text CONTACTO CON AGUA O TERRENO AutoCAD SHX Text 3.5 cm AutoCAD SHX Text SUPERFICIES DE MUROS QUE NO ESTEN AutoCAD SHX Text EN CONTACTO CON AGUA O TERRENO AutoCAD SHX Text 2.0 cm AutoCAD SHX Text COLUMNAS AutoCAD SHX Text COLUMNAS EN LAS CISTERNAS AutoCAD SHX Text 4.0cm AutoCAD SHX Text 5.0cm AutoCAD SHX Text PLACAS, MUROS Y LOSAS AutoCAD SHX Text 2.0cm AutoCAD SHX Text VIGAS AutoCAD SHX Text 4.0cm AutoCAD SHX Text VACIADAS CONTRA EL SUELO AutoCAD SHX Text ZAPATAS AISLADAS O CORRIDAS AutoCAD SHX Text VACIADAS SOBRE UN SOLADO AutoCAD SHX Text 4.0 cm AutoCAD SHX Text 7.0 cm AutoCAD SHX Text COLUMNETAS Y VIGAS DE LA TABIQUERÍA AutoCAD SHX Text 2.0cm AutoCAD SHX Text %%UCONCRETO ARMADO AutoCAD SHX Text %%UCEMENTO: AutoCAD SHX Text PORTLAND TIPO I AutoCAD SHX Text %%URESISTENCIA A LA COMPRESIÓN AutoCAD SHX Text %%UACERO DE REFUERZO AutoCAD SHX Text FIERRO CORRUGADO fy = 4200 kg/cm2 AutoCAD SHX Text %%URECUBRIMIENTOS AutoCAD SHX Text LOS RECUBRIMIENTOS LIBRES DEL REFUERZO (MEDIDOS DESDE BORDE AutoCAD SHX Text DE ESTRIBOS Y VARILLAS DE CONFINAMIENTO) A MENOS QUE SE AutoCAD SHX Text ESPECIFIQUE LO CONTRARIO EN PLANOS Y DETALLES: SERÁN LOS AutoCAD SHX Text SIGUIENTES: AutoCAD SHX Text PLACAS AutoCAD SHX Text 210 (Ver cuadro de columnas) AutoCAD SHX Text TECHOS Y VIGAS AutoCAD SHX Text 210 (Ver planta) AutoCAD SHX Text COLUMNAS AutoCAD SHX Text CIMENTACION AutoCAD SHX Text f'c AutoCAD SHX Text (kg/cm2) AutoCAD SHX Text 210 (Ver desarrollo de placas) AutoCAD SHX Text 210 AutoCAD SHX Text MUROS DE CONTENCION AutoCAD SHX Text 210 (Ver cortes) AutoCAD SHX Text RESISTENCIA A COMPRESIÓN AutoCAD SHX Text EN ESTRUCTURAS PARA JARDINERAS (LOSAS Y MUROS) SE DEBERÁ AutoCAD SHX Text TARRAJEAR CON ADITIVO IMPERMEABILIZANTE AutoCAD SHX Text f'c min = 210 kg/cm2 AutoCAD SHX Text ESCALERAS AutoCAD SHX Text 210 AutoCAD SHX Text FALSAS ZAPATAS AutoCAD SHX Text 100 AutoCAD SHX Text SOLADOS AutoCAD SHX Text 100 (5cm de espesor) AutoCAD SHX Text ZAPATAS 8cm 8cm LOSA DE CIMENTACIÓN CARA SUP. 4cm 4cm LOSA DE CIMENTACIÓN CARA INF. 5cm 5cm PLACAS, MUROS, COLUMNAS Y VIGAS PERALTADAS 4cm 4cm VIGAS PERALTADAS Y COLUMNAS (e=.15m.) 3cm 3cm VIGAS CHATAS 2.5cm 2.5cm LOSAS ARMADAS Y ALIGERADOS 2cm 2cm MURO DE CONTENCIÓN 4cm 4cm CISTERNA CARA SECA 4cm 4cm CISTERNA CARA EN CONTACTO CON EL AGUA 5cm5cm ESCALA 1/75 PLANO DE DETALLES GENERALES FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - DETALLES GENERALES 21 01/06/2024 1/75 JUNIO 2024 LIMA LIMA SURQUILLO E-02 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- DETALLES GENERALES 2 ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López AutoCAD SHX Text %%URELACIÓN DE PLANOS AutoCAD SHX Text E-01 AutoCAD SHX Text DETALLES GENERALES AutoCAD SHX Text E-02 AutoCAD SHX Text E-03 AutoCAD SHX Text E-04 AutoCAD SHX Text E-05 AutoCAD SHX Text E-06 AutoCAD SHX Text E-07 AutoCAD SHX Text E-08 AutoCAD SHX Text E-09 AutoCAD SHX Text E-10 AutoCAD SHX Text PLANTA DE CIMENTACION AutoCAD SHX Text DETALLES GENERALES 2 AutoCAD SHX Text DETALES DE CIMENTACIÓN AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO TÍPICO AutoCAD SHX Text DETALLES DE VIGAS DE CIMENTACIÓN AutoCAD SHX Text DETALLES DE COLUMNAS AutoCAD SHX Text DETALLES DE PLACAS 1 AutoCAD SHX Text DETALLES DE PLACAS 2 AutoCAD SHX Text LOSA APOYADA SOBRE EL TERRENO AutoCAD SHX Text 5/8" AutoCAD SHX Text 0.60 AutoCAD SHX Text 3/4" AutoCAD SHX Text 0.70 AutoCAD SHX Text 1" AutoCAD SHX Text 1.15 AutoCAD SHX Text NOTA: - ALTERNAR LOS EMPALMES EN DIFERENTES PISOS Y EMPALMAR COMO MAXIMO 50% DEL REFUERZO. AutoCAD SHX Text @0.15 AutoCAD SHX Text @0.15 AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text Le1 (m) AutoCAD SHX Text 1/2" AutoCAD SHX Text 0.45 AutoCAD SHX Text 1-3/8" AutoCAD SHX Text 1.55 AutoCAD SHX Text 5/8" AutoCAD SHX Text 0.20 AutoCAD SHX Text 3/4" AutoCAD SHX Text 0.25 AutoCAD SHX Text 1" AutoCAD SHX Text 0.30 AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text L (m) AutoCAD SHX Text 1/2" AutoCAD SHX Text 0.15 AutoCAD SHX Text 1-3/8" AutoCAD SHX Text 0.40 AutoCAD SHX Text REMATE DE COLUMNAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text CONCENTRACION DE ESTRIBOS EN COLUMNAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text DETALLE DE ANCLAJE DE FIERRO DE COLUMNAS EN ZAPATA SIN ESCALA AutoCAD SHX Text NFZ AutoCAD SHX Text EMPALME DE REFUERZO VERTICAL EN COLUMNAS Y PLACAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text DETALLE DE CAMBIO DE SECCION EN COLUMNAS Y PLACAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text 5/8" AutoCAD SHX Text 0.60 AutoCAD SHX Text 3/4" AutoCAD SHX Text 0.70 AutoCAD SHX Text 1" AutoCAD SHX Text 1.15 AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text L (m) AutoCAD SHX Text 1/2" AutoCAD SHX Text 0.45 AutoCAD SHX Text 3/8"-8mm AutoCAD SHX Text 0.35 AutoCAD SHX Text 1.55 AutoCAD SHX Text 1-3/8" AutoCAD SHX Text PENDIENTE MAXIMA 1:6 AutoCAD SHX Text (VER PLANTA) AutoCAD SHX Text 5/8" AutoCAD SHX Text 0.75 AutoCAD SHX Text 3/4" AutoCAD SHX Text 0.90 AutoCAD SHX Text 1" AutoCAD SHX Text 1.45 AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text Le2 (m) AutoCAD SHX Text 1/2" AutoCAD SHX Text 0.60 AutoCAD SHX Text 1-3/8" AutoCAD SHX Text 2.00 AutoCAD SHX Text 3/8"-8mm AutoCAD SHX Text 0.15 AutoCAD SHX Text 0.45 AutoCAD SHX Text 3/8"-8mm AutoCAD SHX Text 0.35 AutoCAD SHX Text 3/8"-8mm AutoCAD SHX Text SOLADO AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) AutoCAD SHX Text NOTA: - EMPALMES AL 100% DEL REFUERZO TOTAL. AutoCAD SHX Text %%UDETALLES DE COLUMNAS Y PLACAS AutoCAD SHX Text %%c AutoCAD SHX Text 0.90 AutoCAD SHX Text 0.45 AutoCAD SHX Text 0.60 AutoCAD SHX Text 0.75 AutoCAD SHX Text 1.45 AutoCAD SHX Text NOTA.- NO EMPALMAR MAS DEL 50%%% DEL AREA TOTAL AutoCAD SHX Text DE REFUERZO EN UNA MISMA SECCION AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text SUPERIOR AutoCAD SHX Text Les (m) AutoCAD SHX Text 5/8" AutoCAD SHX Text 3/4" AutoCAD SHX Text 1" AutoCAD SHX Text 1/2" AutoCAD SHX Text 3/8" AutoCAD SHX Text 2 ESTRIBOS DOBLES AutoCAD SHX Text 2 ESTRIBOS AutoCAD SHX Text (1%%C0.05, 1%%C0.10) AutoCAD SHX Text %%C3/8" AutoCAD SHX Text (1%%C0.05, 1%%C0.10) AutoCAD SHX Text %%C3/8" AutoCAD SHX Text (1%%C0.05, 1%%C0.10) AutoCAD SHX Text %%C3/8" AutoCAD SHX Text (1%%C0.05, 1%%C0.10) AutoCAD SHX Text 1 %%C3/8" AutoCAD SHX Text SEGUN ESPECIFICACION EN AutoCAD SHX Text DESARROLLO DE VIGA AutoCAD SHX Text %%CVIGA AutoCAD SHX Text %%CVIGA AutoCAD SHX Text TUBERIA AutoCAD SHX Text 6 %%C3/8":1@0.025, AutoCAD SHX Text 3%%C1/2" AutoCAD SHX Text ESTRIBOS SEGUN AutoCAD SHX Text ELEVACION DE VIGA AutoCAD SHX Text TUBERIA AutoCAD SHX Text %%UNOTAS: AutoCAD SHX Text 3%%C1/2" AutoCAD SHX Text 3%%C1/2" AutoCAD SHX Text 1.- LA TUBERIA DEBE ESTAR ALEJADA UNA DISTANCIA (B) DE POR LO MENOS 20cm DE LOS EXTREMOS INFERIOR DE LA VIGA. 2.- LA TUBERIA PODRA TENER UN DIAMETRO MAXIMO (D) DE HASTA 4". 3.- SE DEBE DEJAR ESTE PASE A LOS CUARTOS DE LA LUZ DE LA VIGA. 4.- SI ES NECESARIO, REPLANTEAR RECORRIDO DE TUBERIAS A FIN RESPETAR INDICACION DE NOTA (3). AutoCAD SHX Text EMPALME DE ARMADURAS EN VIGAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text DETALLE GENERAL DE ESTRIBOS EN CRUCE DE VIGAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text PLANTA AutoCAD SHX Text ELEVACION AutoCAD SHX Text SEGUN ESPECIFICACION EN AutoCAD SHX Text DESARROLLO DE VIGA AutoCAD SHX Text SEGUN ESPECIFICACION EN AutoCAD SHX Text DESARROLLO DE VIGA AutoCAD SHX Text SEGUN ESPECIFICACION EN AutoCAD SHX Text DESARROLLO DE VIGA AutoCAD SHX Text DETALLE DE PASO DE TUBERIAS POR VIGAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text RTO.@.05 AutoCAD SHX Text 0.20m AutoCAD SHX Text D<4" AutoCAD SHX Text 1-3/8" AutoCAD SHX Text 2.00 AutoCAD SHX Text 0.70 AutoCAD SHX Text 0.45 AutoCAD SHX Text 0.35 AutoCAD SHX Text 0.60 AutoCAD SHX Text 1.15 AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text INFERIOR AutoCAD SHX Text 1.55 AutoCAD SHX Text Lei (m) AutoCAD SHX Text VIGA PRINCIPAL AutoCAD SHX Text VIGA PRINCIPAL AutoCAD SHX Text VIGA SECUNDARIA AutoCAD SHX Text BORDE INFERIOR DE LOSA AutoCAD SHX Text del doblez AutoCAD SHX Text 3/8"-8mm AutoCAD SHX Text .15 AutoCAD SHX Text 5/8" AutoCAD SHX Text 3/4" AutoCAD SHX Text .15 AutoCAD SHX Text .20 AutoCAD SHX Text .25 AutoCAD SHX Text .30 AutoCAD SHX Text Db AutoCAD SHX Text L(m) AutoCAD SHX Text .40 AutoCAD SHX Text Diámetro AutoCAD SHX Text 1/2"-12mm AutoCAD SHX Text 1" AutoCAD SHX Text Db AutoCAD SHX Text 1-3/8" AutoCAD SHX Text %%C DE PLACA, MURO, AutoCAD SHX Text ESPECIFICADO AutoCAD SHX Text 45%%D AutoCAD SHX Text 45%%D AutoCAD SHX Text ESPECIFICADO AutoCAD SHX Text r(cm.) AutoCAD SHX Text 1.3 AutoCAD SHX Text 2.5 AutoCAD SHX Text 2.0 AutoCAD SHX Text %%C AutoCAD SHX Text 1/2"-12mm AutoCAD SHX Text 3/8"-8mm AutoCAD SHX Text 1/4"-6mm AutoCAD SHX Text a(cm.) AutoCAD SHX Text 6.5 AutoCAD SHX Text 12.5 AutoCAD SHX Text 10.0 AutoCAD SHX Text COLUMNA O VIGA AutoCAD SHX Text DETALLE PARA LOS GANCHOS ESTÁNDAR EN PLACAS, MUROS, COLUMNAS Y VIGAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text DETALLE PARA EL DOBLADO DE ESTRIBOS EN PLACAS, MUROS, COLUMNAS Y VIGAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text %%UDETALLES VARIOS AutoCAD SHX Text %%UDETALLES TIPICOS DE VIGAS AutoCAD SHX Text ANCLAJE RECTO DEL REFUERZO DE LOSAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text 5/8" AutoCAD SHX Text 0.60 AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text L (m) AutoCAD SHX Text 1/2" AutoCAD SHX Text 0.45 AutoCAD SHX Text 3/8"-8mm AutoCAD SHX Text 0.35 AutoCAD SHX Text A LAS PRESENTADAS EN PLANTA. AutoCAD SHX Text 2- ESTAS BARRAS SON ADICIONALES AutoCAD SHX Text SE REFORZARAN CON EL PRESENTE DETALLE AutoCAD SHX Text 1- TODOS LOS DUCTOS MAYORES DE 0.30m AutoCAD SHX Text %%UNOTAS : AutoCAD SHX Text 0.75 @ MAS AutoCAD SHX Text 0.45 @ 0.75 AutoCAD SHX Text 0.30 @ 0.45 AutoCAD SHX Text MAX. DIMENSION AutoCAD SHX Text 1 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text REFUERZO AutoCAD SHX Text 2 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text 3 %%C 3/8" SUP. E INF. C/. LADO AutoCAD SHX Text REFUERZO ADICIONAL EN VOLADOS Y DUCTOS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text 3/4" AutoCAD SHX Text 0.70 AutoCAD SHX Text DETALLE DE LOSA MACIZA SIN ESCALA AutoCAD SHX Text ANCLAJE CON GANCHO ESTÁNDAR DEL REFUERZOS DE LOSAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text BASTON SUPERIOR. AutoCAD SHX Text %%C CORRIDO INFERIOR AutoCAD SHX Text %%C CORRIDO SUPERIOR AutoCAD SHX Text BASTON INFERIOR AutoCAD SHX Text BASTON INFERIOR AutoCAD SHX Text MIN. 0.70 TIP. AutoCAD SHX Text %%UDETALLE DE LOSAS AutoCAD SHX Text %%C=6mm-1/4" AutoCAD SHX Text %%C=8mm-3/8" AutoCAD SHX Text %%C=12mm-1/2" AutoCAD SHX Text 35 cm AutoCAD SHX Text 45 cm AutoCAD SHX Text 60 cm AutoCAD SHX Text VALORES MÍNIMOS DE Le - Acero Corrugado AutoCAD SHX Text f'c AutoCAD SHX Text %%c<6.7mm AutoCAD SHX Text %%c<8.0mm AutoCAD SHX Text %%c<9.0mm AutoCAD SHX Text 175 AutoCAD SHX Text 26cm AutoCAD SHX Text 30cm AutoCAD SHX Text 35cm AutoCAD SHX Text 210 AutoCAD SHX Text 23cm AutoCAD SHX Text 27.5cm AutoCAD SHX Text 32cm AutoCAD SHX Text (*) AutoCAD SHX Text VALORES MÍNIMOS DE Le - Malla Electrosoldada AutoCAD SHX Text (*) AutoCAD SHX Text (*) AutoCAD SHX Text Se recomienda traslapar 30cm y minimo 27.5cm ó 25cm AutoCAD SHX Text EMPALME DEL REFUERZO CORRIDO EN LAS LOSAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text 1/2" AutoCAD SHX Text AutoCAD SHX Text 3/8"-8mm AutoCAD SHX Text EMPALME DE REFUERZO HORIZONTAL EN PLACAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text T= ESPESOR DE PLACA AutoCAD SHX Text 5/8" AutoCAD SHX Text Le (m) AutoCAD SHX Text 0.45 AutoCAD SHX Text 0.60 AutoCAD SHX Text 0.35 AutoCAD SHX Text 3/4" AutoCAD SHX Text 0.70 AutoCAD SHX Text Lh(m) AutoCAD SHX Text %%C AutoCAD SHX Text 0.20 AutoCAD SHX Text 0.20 AutoCAD SHX Text .15(min) AutoCAD SHX Text Malla Elect. AutoCAD SHX Text 1/2"-12mm AutoCAD SHX Text 3/8"-8mm AutoCAD SHX Text DETALLES DE PLACAS AutoCAD SHX Text ANCLAJE DE REFUERZO HORIZONTAL EN PLACAS Y MUROS DE SOTANO SIN ESCALA AutoCAD SHX Text 1/2" AutoCAD SHX Text AutoCAD SHX Text 3/8" AutoCAD SHX Text EMPALME DE REFUERZO HORIZONTAL EN MUROS DE SÓTANO SIN ESCALA AutoCAD SHX Text T= ESPESOR DE MURO AutoCAD SHX Text 5/8" AutoCAD SHX Text Le (m) AutoCAD SHX Text 0.60 AutoCAD SHX Text 0.75 AutoCAD SHX Text 0.45 AutoCAD SHX Text 3/4" AutoCAD SHX Text 0.90 AutoCAD SHX Text COLUMNAS O PLACAS AutoCAD SHX Text CONCRETO DE AutoCAD SHX Text COLUMNAS O PLACAS AutoCAD SHX Text CONCRETO DE AutoCAD SHX Text VIGAS Y TECHOS AutoCAD SHX Text CONCRETO DE AutoCAD SHX Text VIGAS Y TECHOS AutoCAD SHX Text CONCRETO DE AutoCAD SHX Text VIGAS Y TECHOS AutoCAD SHX Text CONCRETO DE AutoCAD SHX Text COLUMNAS O PLACAS AutoCAD SHX Text CONCRETO DE AutoCAD SHX Text DETALLE PARA EL VACIADO DE CONCRETOS DIFERENTES EN ZONAS ALREDEDOR DE LAS COLUMNAS Y PLACAS SIN ESCALA AutoCAD SHX Text ELEVACIÓN AutoCAD SHX Text PLANTA AutoCAD SHX Text NOTA: - SE DEBE APLICAR ESTE DETALLE CUANDO SE TENGA UNA DIFERENCIA DE CONCRETO MAYOR A 70 KG/CM2 (7MPa). AutoCAD SHX Text 1/4"@.25Temperatura AutoCAD SHX Text DETALLE DE ALIGERADO CONVENCIONAL h= 0.17, 0.20, 0.25 ó 0.30m. SIN ESCALA AutoCAD SHX Text Losa de techo AutoCAD SHX Text "Ojo chino" con tecnopor pegado con epóxico AutoCAD SHX Text Plancha de tecnopor de junta determinada por el estructural AutoCAD SHX Text Muros construidos con P-7, P-10, P-12 o P-14 AutoCAD SHX Text Varilla de refuerzo vertical AutoCAD SHX Text Viga o losa superior AutoCAD SHX Text "Ojo chino" AutoCAD SHX Text Plancha de tecnopor AutoCAD SHX Text Varilla de refuerzo vertical AutoCAD SHX Text Alveolo relleno con concreto AutoCAD SHX Text ELEVACIÓN AutoCAD SHX Text Viga o losa superior AutoCAD SHX Text PLANTA AutoCAD SHX Text Varillas verticales para muros aislados SIN ESCALA AutoCAD SHX Text "Ojo chino" con tecnopor pegado con epóxico AutoCAD SHX Text Viga o losa superior AutoCAD SHX Text Columna o placa AutoCAD SHX Text losa inferior AutoCAD SHX Text Junta de aislamiento rellena AutoCAD SHX Text Acero horizontal embutido dentro AutoCAD SHX Text Anclar con adhesivo epóxico AutoCAD SHX Text Acero vertical de 8mm AutoCAD SHX Text E-11 AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO PISO 7 AutoCAD SHX Text E-12 AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO PISO 8 AutoCAD SHX Text E-13 AutoCAD SHX Text DETALLES DE VIGAS 1 AutoCAD SHX Text E-14 AutoCAD SHX Text DETALLES DE VIGAS 2 AutoCAD SHX Text E-15 AutoCAD SHX Text DETALLES DE VIGAS 3 AutoCAD SHX Text E-16 AutoCAD SHX Text DETALLES DE ESCALERAS ESCALA 1/75 PLANO DE PLANTA DE CIMENTACIÓN FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - PLANTA DE CIMENTACIÓN1 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO E-03 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- PLANTA DE CIMENTACIÓN ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-0.60 AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-0.60 AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-1.65 AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-1.65 AutoCAD SHX Text 3/4"@.10(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.10(inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(inf.) AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-1.65 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-0.60 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-0.60 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4"@.10(Sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.10(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text 3/4"@.10(sup.) AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-0.60 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(inf.) AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-1.65 AutoCAD SHX Text VC-01 (0.30x1.20) AutoCAD SHX Text VC-02 (0.30x1.20) AutoCAD SHX Text VC-03 (0.30x1.20) AutoCAD SHX Text C11 AutoCAD SHX Text C12 AutoCAD SHX Text C4 AutoCAD SHX Text C10 AutoCAD SHX Text C2 AutoCAD SHX Text C13 AutoCAD SHX Text C1 AutoCAD SHX Text C9 AutoCAD SHX Text C5 AutoCAD SHX Text C6 AutoCAD SHX Text PL6 AutoCAD SHX Text PL7 AutoCAD SHX Text PL5 AutoCAD SHX Text PL2 AutoCAD SHX Text PL4 AutoCAD SHX Text PL3 AutoCAD SHX Text PL1 AutoCAD SHX Text C7 AutoCAD SHX Text H=0.60m. N.F.Z.=-0.60 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 12 AutoCAD SHX Text 12 AutoCAD SHX Text 12 AutoCAD SHX Text 12 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 8 AutoCAD SHX Text 8 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 10 AutoCAD SHX Text 10 AutoCAD SHX Text 11 AutoCAD SHX Text 11 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text 10 AutoCAD SHX Text 10 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 11 AutoCAD SHX Text 11 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text Muro de caja de PIT del ascensor AutoCAD SHX Text CIMIENTO CORRIDO AutoCAD SHX Text PLACA AutoCAD SHX Text COLUMNA AutoCAD SHX Text SOBRECIMIENTO DE MUROS AutoCAD SHX Text %%ULEYENDA AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(inf.) AutoCAD SHX Text 3/4"@.10(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.10(inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4"@.10(Sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 3/4"@.10(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.10(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(sup.) AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(inf.) AutoCAD SHX Text N.F.Z.=-0.60 AutoCAD SHX Text N.P.T.+0.05 AutoCAD SHX Text N.P.T.+0.05 AutoCAD SHX Text N.P.T.+0.05 AutoCAD SHX Text N.P.T.+1.10 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 5/8"@.15(Inf.) AutoCAD SHX Text C3 PIT DEL ASCENSOR ESCALA 1/30 PLANO DE DETALLES DE CIMENTACIÓN FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - DETALLES DE CIMENTACIÓN1 03/10/2024 1/30 LIMA LIMA SURQUILLO E-04 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- DETALLES DE CIMENTACIÓN ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text Terreno compactado AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text Tabiquería AutoCAD SHX Text 3-3 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text Tabiquería AutoCAD SHX Text 4-4 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 6" AutoCAD SHX Text Tabiquería AutoCAD SHX Text 2-2 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text Tabiquería AutoCAD SHX Text 6-6 AutoCAD SHX Text 7-7 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 1-1 AutoCAD SHX Text Tabiquería AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 5-5 AutoCAD SHX Text Tabiquería AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 6" AutoCAD SHX Text N.F.Z. -1.65 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text Tabiquería AutoCAD SHX Text N.P.T. +0.05 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text N.F.Z. -1.65 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text Tabiquería AutoCAD SHX Text 9-9 AutoCAD SHX Text 10-10 AutoCAD SHX Text Terreno compactado AutoCAD SHX Text 8-8 AutoCAD SHX Text N.P.T. +0.05 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text N.F.Z. -1.65 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text Tabiquería AutoCAD SHX Text 11-11 AutoCAD SHX Text DETALLES DE CIMENTACIÓN AutoCAD SHX Text N.P.T. +1.10 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text N.F.Z. -1.65 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 11-11 AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 6" AutoCAD SHX Text N.+0.00 AutoCAD SHX Text N.P.T. +1.10 AutoCAD SHX Text (f'c=100 kg/cm2) 30% piedra grande TM 3" AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text Poliestireno AutoCAD SHX Text Ver aceros en detalles de vigas de cimentación AutoCAD SHX Text Poliestireno AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text Ver aceros en detalles de vigas de cimentación AutoCAD SHX Text Ver aceros en planta de cimentación AutoCAD SHX Text Ver aceros en planta de cimentación AutoCAD SHX Text Ver aceros en planta de cimentación AutoCAD SHX Text Ver aceros en detalles de vigas de cimentación ESCALA 1/50 PLANO DE VIGAS DE CIMENTACIÓN FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - VIGAS DE CIMENTACIÓN1 03/10/2024 1/50 LIMA LIMA SURQUILLO E-05 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- VIGAS DE CIMENTACIÓN ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text N.P.T. 0.00 AutoCAD SHX Text %%UVC-02 (0.30x1.20) AutoCAD SHX Text 3/8":1@.05, RTO.@.20 . c/ext. AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text 4 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4" AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 8%%C3/4" AutoCAD SHX Text N.P.T. 0.00 AutoCAD SHX Text N.F.Z. -1.65 AutoCAD SHX Text N.F.Z. -1.65 AutoCAD SHX Text 3/8"@.30 AutoCAD SHX Text 2 3/8" AutoCAD SHX Text 2 3/8" AutoCAD SHX Text 2 3/8" AutoCAD SHX Text Terreno compactado AutoCAD SHX Text Cámara de arena AutoCAD SHX Text DETALLES DE VIGAS DE CIMENTACIÓN AutoCAD SHX Text 4 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4" AutoCAD SHX Text N.F.Z. -2.05 AutoCAD SHX Text N.P.T. 0.00 AutoCAD SHX Text N.P.T. 0.00 AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 8%%C3/4" AutoCAD SHX Text %%UVC-01 (0.30x1.20) AutoCAD SHX Text 3/8":1@.05, RTO.@.20 . c/ext. AutoCAD SHX Text 3/8"@.30 AutoCAD SHX Text 2 3/8" AutoCAD SHX Text 2 3/8" AutoCAD SHX Text 2 3/8" AutoCAD SHX Text Cámara de arena AutoCAD SHX Text Terreno compactado AutoCAD SHX Text N.P.T. 0.00 AutoCAD SHX Text N.F.Z. -1.65 AutoCAD SHX Text N.F.Z. -2.05 AutoCAD SHX Text N.P.T. 0.00 AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text 4 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4" AutoCAD SHX Text 3/8":1@.05, RTO.@.20 . c/ext. AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 8%%C3/4" AutoCAD SHX Text N.P.T. 0.00 AutoCAD SHX Text N.F.Z. -1.65 AutoCAD SHX Text %%UVC-02 (0.30x1.20) AutoCAD SHX Text 3/8"@.30 AutoCAD SHX Text 2 5/8" AutoCAD SHX Text 2 5/8" AutoCAD SHX Text Terreno compactado AutoCAD SHX Text Cámara de arena FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - DETALLE DE COLUMNAS6 03/10/2024 1/30 LIMA LIMA SURQUILLO E-06 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- DETALLE DE COLUMNAS ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text CUADRO DE COLUMNAS AutoCAD SHX Text COLUMNA AutoCAD SHX Text PISO AutoCAD SHX Text 1er. al 3ro. Piso AutoCAD SHX Text 4to. al 6to. Piso AutoCAD SHX Text 7mo. al 8vo. Piso AutoCAD SHX Text C-1 AutoCAD SHX Text 4 1"+8 3/4"3 3/8": 1@.05, 10@0.10,Rto@.175(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 12 1"3 3/8": 1@.05, 10@0.10,Rto@.175(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 4 3/4"+ 8 5/8"3 3/8": 1@.05, 10@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text C-2 AutoCAD SHX Text 4 3/4"+4 5/8"1 3/8": 1@.05,10@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4"+4 5/8"1 3/8": 1@.05,10@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4"+4 5/8"1 3/8": 1@.05,10@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text C-3 AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 3/8": 1@.05,6@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 3/8": 1@.05,6@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 3/8": 1@.05,6@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text C-4 AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"3 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.175(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"3 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.20(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"3 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text C-5 AutoCAD SHX Text 4 1"+8 3/4"3 3/8": 1@.05, 10@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"3 3/8": 1@.05, 10@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"3 3/8": 1@.05, 10@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text C-6 AutoCAD SHX Text 4 3/4"+12 5/8"4 3/8"+2C 3/8": 1@.05,8@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4"+12 5/8"4 3/8"+2C 3/8": 1@.05,8@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4"+12 5/8"4 3/8"+2C 3/8": 1@.05,8@.10, Rto@.175(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text C-7 AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 3/8": 1@.05,6@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 3/8": 1@.05,6@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 3/8": 1@.05,6@.10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text C-11 AutoCAD SHX Text 14 3/4"2 3/8"+3C 3/8": 1@.05,12@10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text C-12 AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"2 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"2 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"2 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text C-13 AutoCAD SHX Text 12 1"2 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.15(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 12 1"2 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.15(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 12 1"2 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text C-8 AutoCAD SHX Text 8 5/8"2 3/8": 1@.05, 6@0.10,Rto@.175(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text C-9 AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 1/2": 1@.05,6@.10, Rto@.20(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 1/2": 1@.05,6@.10,Rto@.20(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 1/2": 1@.05,6@.10,Rto@.20(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text C-10 AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"2 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.20(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"2 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.20(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 4 3/4"+8 5/8"2 3/8": 1@.05, 8@0.10,Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text COLUMNA AutoCAD SHX Text PISO AutoCAD SHX Text 1er. al 3ro. Piso AutoCAD SHX Text 4to. al 6to. Piso AutoCAD SHX Text 7mo. al 8vo. Piso AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text %%U8vo. Piso AutoCAD SHX Text 14 3/4"2 3/8"+2C 3/8": 1@.05,12@10, Rto@.25(Desde cada Extremo) AutoCAD SHX Text 14 3/4"2 3/8"+2C 3/8": 1@.05,12@10, Rto@.25(Desde cada Extremo) FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - DETALLE DE PLACAS 16 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO E-07 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- DETALLE DE PLACAS 1 ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López ESCALA 1/75 PLANO DE DETALLE DE PLACAS 1 OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text 1er. al 3ro. Piso AutoCAD SHX Text 4to. al 7mo. Piso AutoCAD SHX Text 7mo. al 8vo. Piso AutoCAD SHX Text 14 1"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 28 1"6 3/8:1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 1/2"@.25 AutoCAD SHX Text 4 1"+6 3/4"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 4 1"+14 3/4"4 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 12 5/8"3 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 12 1"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 1/2"@.15 AutoCAD SHX Text 12 1"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 10 3/4"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 10 3/4"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 6 5/8"1 3/8"+1C 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 6 5/8"1 3/8"+1C 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 12 1"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. 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AutoCAD SHX Text 3/8"@.225 AutoCAD SHX Text 3/8"@.175 AutoCAD SHX Text PL-01 AutoCAD SHX Text PL-02 AutoCAD SHX Text PL-03 AutoCAD SHX Text PL-04 AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text 8 5/8"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 8 5/8"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text CUADRO DE PLACAS AutoCAD SHX Text PLACA AutoCAD SHX Text PISO AutoCAD SHX Text 4 1"+4 3/4"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 12 1"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 8 3/4"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 8 5/8"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 4 1"+4 3/4"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 8 5/8"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - DETALLE DE PLACAS 28 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO E-08 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- DETALLE DE PLACAS 2 ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López ESCALA 1/75 PLANO DE DETALLE DE PLACAS 2 OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text 1/2"@.125 AutoCAD SHX Text 3/8"@.175 AutoCAD SHX Text 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text 3/8"@.15 AutoCAD SHX Text 1/2"@.175 AutoCAD SHX Text 3/8"@.175 AutoCAD SHX Text 3/8"@.30 AutoCAD SHX Text 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.175 AutoCAD SHX Text 8 5/8"2 3/8": 1@.05,Rto@.20 AutoCAD SHX Text 8 5/8"2 3/8": 1@.05,Rto@.20 AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 12 5/8"2 3/8"+1C 3/8": 1@.05,Rto@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 1/2"@.175 AutoCAD SHX Text 3/8"@.175 AutoCAD SHX Text 3/8"@.30 AutoCAD SHX Text 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.175 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.175 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.175 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.175 AutoCAD SHX Text 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text 3/8"@.20 AutoCAD SHX Text PL-05 AutoCAD SHX Text PL-06 AutoCAD SHX Text PL-07 AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text (f'c=210 kg/cm2) AutoCAD SHX Text 4 1"+14 3/4"4 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 4 3/4"+6 5/8"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 8 1"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 10 5/8"2 3/8"+1C 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 10 1"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 10 5/8"3 3/8"+1C 3/8": 1@.05,Rto@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 22 1"5 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 4 3/4"+6 5/8"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 4 1"+14 3/4"4 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 22 1"5 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 10 1"2 3/8"+1C 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 8 3/4"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 10 3/4"2 3/8"+1C 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 8 5/8"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 10 1"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 16 1"2 3/8"+1C 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 12 1"3 3/8"+1C 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 8 3/4"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 8 3/4"2 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 12 3/4"2 3/8"+1C 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 12 3/4"3 3/8"+1C 3/8":1@0.05RTO.@.20 c/ext. AutoCAD SHX Text 1er. al 3ro. Piso AutoCAD SHX Text 4to. al 6to. Piso AutoCAD SHX Text 7mo. al 8vo. Piso AutoCAD SHX Text PLACA AutoCAD SHX Text PISO AutoCAD SHX Text CUADRO DE PLACAS FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - LOSA CONTRA TERRENO8 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO E-09 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- LOSA CONTRA TERRENO ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López ESCALA 1/75 PLANO DE LOSA APOYADA CONTRA TERRENO OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text C11 AutoCAD SHX Text C12 AutoCAD SHX Text C4 AutoCAD SHX Text C10 AutoCAD SHX Text C3 AutoCAD SHX Text C2 AutoCAD SHX Text C13 AutoCAD SHX Text C1 AutoCAD SHX Text C9 AutoCAD SHX Text C6 AutoCAD SHX Text PL6 AutoCAD SHX Text PL5 AutoCAD SHX Text PL2 AutoCAD SHX Text PL4 AutoCAD SHX Text PL3 AutoCAD SHX Text PL1 AutoCAD SHX Text ESCALERA INGRESO AutoCAD SHX Text C7 AutoCAD SHX Text C4 AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.20m: LOSA MACIZA MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR 8mm@.25 MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text PLACA AutoCAD SHX Text COLUMNA AutoCAD SHX Text SOBRECIMIENTO DE MUROS AutoCAD SHX Text %%ULEYENDA AutoCAD SHX Text DUCTOS Y PIT DE ASCENSOR AutoCAD SHX Text Límite de propiedad AutoCAD SHX Text Límite de propiedad AutoCAD SHX Text NFP +0.00 AutoCAD SHX Text NFP +1.05 AutoCAD SHX Text NFP +1.05 AutoCAD SHX Text NFP +1.05 AutoCAD SHX Text NFP +1.05 V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - ENCOFRADO DE TECHO TÍPICO11 03/10/2024 INDICADA LIMA LIMA SURQUILLO E-10 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- TECHO TÍPICO (1-6) ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López ESCALA 1/75 PLANO DE ENCOFRADO DE TECHO TÍPICO ESCALA 1/30 OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text VIGA VT-09 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-09 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-09 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-05 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-04 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-11 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-10 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-13 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-13 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-03(.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-07 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-17 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-12 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-12 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-18 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-01 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-02 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-02 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-16 (.20 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-14(.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-14 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-06 (.20 x .60) AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25(Inf) AutoCAD SHX Text 1ø5/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø5/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text VIGA VT-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA VT-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 8 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 10 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO TÍPICO (1-6) AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text C7 AutoCAD SHX Text PL6 AutoCAD SHX Text PL7 AutoCAD SHX Text PL5 AutoCAD SHX Text PL2 AutoCAD SHX Text PL4 AutoCAD SHX Text C11 AutoCAD SHX Text C12 AutoCAD SHX Text C4 AutoCAD SHX Text C10 AutoCAD SHX Text C3 AutoCAD SHX Text PL3 AutoCAD SHX Text C2 AutoCAD SHX Text PL1 AutoCAD SHX Text C13 AutoCAD SHX Text C1 AutoCAD SHX Text C9 AutoCAD SHX Text C5 AutoCAD SHX Text C6 AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø8mm@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø8mm@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.25m: LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVENCIONALES ESPACIADAS @.25 RELLENO DE LADRILLOS DE TECHO (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.20m: LOSA MACIZA MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR 8mm@.25 MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.20m: LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVENCIONALES ESPACIADAS @.25 RELLENO DE LADRILLOS DE TECHO (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text PLACA AutoCAD SHX Text COLUMNA AutoCAD SHX Text VIGA PERALTADA AutoCAD SHX Text VIGA CHATA AutoCAD SHX Text %%ULEYENDA AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Límite de propiedad AutoCAD SHX Text Límite de propiedad AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø8mm@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø5/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø5/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø5/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø5/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text NFP +3.75 AutoCAD SHX Text NFP +3.75 AutoCAD SHX Text NFP +3.75 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text ESCALERA 01 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text VIGA VT-14 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Ensanche alternado AutoCAD SHX Text ENSANCHE AutoCAD SHX Text ALTERNADO AutoCAD SHX Text 1-1 AutoCAD SHX Text CORTES DE TECHO DE 1ERO A 8VO AutoCAD SHX Text 4 1/2"1 1/4":1@0.05, rto.@.25 c/ extr.( horizontal anclan con ganchoestándar en vigas o muros perpendiculares) AutoCAD SHX Text 4 1/2"1 1/4":1@0.05, rto.@.25 c/ extr.( horizontal anclan con ganchoestándar en vigas o muros perpendiculares) AutoCAD SHX Text 2-2 AutoCAD SHX Text 3-3 AutoCAD SHX Text 4 1/2"1 1/4":1@0.05, rto.@.25 c/ extr.( horizontal anclan con ganchoestándar en vigas o muros perpendiculares) AutoCAD SHX Text 4-4 AutoCAD SHX Text 5-5 AutoCAD SHX Text 2 3/8"1 8mm@.25( horizontal anclan con ganchoestándar en placas y vigas perpendiculares) AutoCAD SHX Text 2 3/8"1 8mm@.25( horizontal anclan con ganchoestándar en placas y vigas perpendiculares) V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - ENCOFRADO DE TECHO PISO 711 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO E-11 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- TECHO PISO 7 ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López ESCALA 1/75 PLANO DE ENCOFRADO DE TECHO DE PISO 7 OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 8 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 9 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 10 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO PISO 7 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 11 AutoCAD SHX Text C7 AutoCAD SHX Text PL6 AutoCAD SHX Text PL5 AutoCAD SHX Text PL2 AutoCAD SHX Text PL4 AutoCAD SHX Text C11 AutoCAD SHX Text C12 AutoCAD SHX Text C4 AutoCAD SHX Text C10 AutoCAD SHX Text C3 AutoCAD SHX Text PL3 AutoCAD SHX Text C2 AutoCAD SHX Text PL1 AutoCAD SHX Text C13 AutoCAD SHX Text C1 AutoCAD SHX Text C9 AutoCAD SHX Text C5 AutoCAD SHX Text C6 AutoCAD SHX Text PL7 AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2" (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2" (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2" (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2" (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8" (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø8mm@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø8mm@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.25m: LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVENCIONALES ESPACIADAS @.25 RELLENO DE LADRILLOS DE TECHO (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.20m: LOSA MACIZA MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR 8mm@.25 MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.20m: LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVENCIONALES ESPACIADAS @.25 RELLENO DE LADRILLOS DE TECHO (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text PLACA AutoCAD SHX Text COLUMNA AutoCAD SHX Text VIGA PERALTADA AutoCAD SHX Text VIGA CHATA AutoCAD SHX Text %%ULEYENDA AutoCAD SHX Text Límite de propiedad AutoCAD SHX Text Límite de propiedad AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø8mm@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2" (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2" (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.25 (Sup) AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text ESCALERA 01 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text VIGA V7-09 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-09 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-09 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-05 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-04 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-14 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-11 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-10 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-13 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-13 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-03(.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-07 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-17 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-12 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-12 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-18 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-01 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-02 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-02 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-16 (.20 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-14 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-14 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-06 (.20 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V7-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V19 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V V FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - ENCOFRADO DE TECHO PISO 811 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO E-12 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- TECHO PISO 8 ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López ESCALA 1/75 PLANO DE ENCOFRADO DE TECHO DE PISO 8 OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text B AutoCAD SHX Text A AutoCAD SHX Text C AutoCAD SHX Text D AutoCAD SHX Text E AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 7 AutoCAD SHX Text PAÑO AutoCAD SHX Text 8 AutoCAD SHX Text ENCOFRADO DE TECHO PISO 8 AutoCAD SHX Text PL7 AutoCAD SHX Text PL5 AutoCAD SHX Text PL2 AutoCAD SHX Text PL4 AutoCAD SHX Text PL3 AutoCAD SHX Text PL1 AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø1/2"@.40 (Inf) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 1ø3/8"@.40 (Sup) AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.25m: LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVENCIONALES ESPACIADAS @.25 RELLENO DE LADRILLOS DE TECHO (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.20m: LOSA MACIZA MALLA EN DOS DIRECCIONES SUPERIOR 8mm@.25 MALLA EN DOS DIRECCIONES INFERIOR 3/8"@.25 AutoCAD SHX Text LOSA DE H=0.20m: LOSA ALIGERADA CON VIGUETAS CONVENCIONALES ESPACIADAS @.25 RELLENO DE LADRILLOS DE TECHO (En las plantas sólo se muestran los refuerzos corridos y bastones para estas losas) AutoCAD SHX Text PLACA AutoCAD SHX Text COLUMNA AutoCAD SHX Text VIGA PERALTADA AutoCAD SHX Text VIGA CHATA AutoCAD SHX Text %%ULEYENDA AutoCAD SHX Text Límite de propiedad AutoCAD SHX Text Límite de propiedad AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text VIGA V8-05 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-04 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-11 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-13 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-03 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-07 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-17 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-15 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-18(.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-01 (.25 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-02 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V6 (.20 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-08 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-20 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-21 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-22 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-14 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-14 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text VIGA V8-14 (.30 x .60) AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan AutoCAD SHX Text Se retira ladrillo y viguetas pasan FORMATO A4 No. FECHADESCRIPCIÓN PLANO DE ESTRUCTURAS - DETALLE DE VGAS 111 03/10/2024 1/75 LIMA LIMA SURQUILLO E-13 PLANO: DPTO: PROV: DIST: PLANO DE ESTRUCTURAS- DETALLE DE VIGAS 1 ESCALA: FECHA: ELABORADO POR: REVISIONES LÁMINA: TESIS EN INGENIERÍA CIVIL Piero Alonso Llamoja Núñez Marco Anibal Santivañez López ESCALA 1/75 PLANO DE DETALLE DE VIGAS 1 OCTUBRE 2024 AutoCAD SHX Text %%UVT-09 EJE 1 (0.30x0.60) (1er. piso al 6to. piso) AutoCAD SHX Text %%UVT-08 EJE 3 (0.30x0.60) (1er. piso al 6to. piso) AutoCAD SHX Text %%UVT-07 EJE 34 (0.30x0.60) (1er. piso al 6to. piso) AutoCAD SHX Text VIGAS DE TECHO DE PISO TÍPICO (1-6) AutoCAD SHX Text %%UVT-05 EJE 4 (0.30x0.60) (1er. piso al 6to. piso) AutoCAD SHX Text 2 5/8" AutoCAD SHX Text 2 5/8" AutoCAD SHX Text 2 5/8" AutoCAD SHX Text 2 5/8" AutoCAD SHX Text %%UVT-06 EJE 34 (0.20x0.60) (1er. piso al 6to. piso) AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text %%UVT-04 EJE 45 (0.30x0.60) (1er. piso al 6to. piso) AutoCAD SHX Text %%UVT-03 EJE 45 (0.30x0.60) (1er. piso al 6to. piso) AutoCAD SHX Text %%UVT-01 EJE 6 (0.25x0.60) (1er.al 6to.piso) AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 4%%C3/4"+2%%C1" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text %%UY-Y AutoCAD SHX Text 5%%C3/4"+5%%C1" AutoCAD SHX Text %%UVT-02 EJE 5 (0.30x0.60) (1er. al 6to. piso) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 4%%C3/4" AutoCAD SHX Text %%UY-Y AutoCAD SHX Text 6%%C3/4"+1%%C1" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 5%%C3/4"+1%%C1" AutoCAD SHX Text %%UY-Y AutoCAD SHX Text 5%%C3/4" AutoCAD SHX Text 2 5/8" AutoCAD SHX Text 2 5/8" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 1 1" AutoCAD SHX Text 1 1" AutoCAD SHX Text 1 1" AutoCAD SHX Text 1 1" AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 4%%C5/8" AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text %%UY-Y AutoCAD SHX Text 5%%C5/8"+2%%C3/4" AutoCAD SHX Text 5%%C5/8" AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 4%%C5/8" AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 8%%C1"+1%%C3/4" AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text 10%%C1" AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 6%%C3/4"+2%%C1" AutoCAD SHX Text %%UY-Y AutoCAD SHX Text 8%%C1" AutoCAD SHX Text %%UVT-14 EJE CD (0.30x0.60) (1er. al 6to.piso) AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text Z AutoCAD SHX Text Z AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 7%%C1" AutoCAD SHX Text %%UY-Y AutoCAD SHX Text %%UZ-Z AutoCAD SHX Text 6%%C1" AutoCAD SHX Text %%UVT-10 EJE B1 (0.30x0.60) (1er. al 6to.piso) AutoCAD SHX Text %%UVT-15 EJE D (0.30x0.60) (1er. al 6to. piso) AutoCAD SHX Text %%UVT-09 EJE E1 (0.25x0.60) (1er. al 6to.piso) AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text 2 3/4" AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text Y AutoCAD SHX Text 6%%C1"+1%%C3/4" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text 2 1" AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 4%%C3/4"+2%%C1" AutoCAD SHX Text %%UY-Y AutoCAD SHX Text 5%%C3/4" AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 1 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 2 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 3 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 4 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 5 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text 6 AutoCAD SHX Text %%U1-1 AutoCAD SHX Text 7%%C1"+1%%C3/4" AutoCAD SHX Text %%U2-2 AutoCAD SHX Text 6%%C1"+2%%C3/4" AutoCAD SHX Text %%U3-3 AutoCAD SHX Text 6%%C1"+1%%C3/4" AutoCAD SHX Text %%U4-4 AutoCAD SHX Text 5%%C1"+2%%C3/4" AutoCAD SHX Text %%U5-5 AutoCAD SHX Text 6%%C1" AutoCAD SHX Text %%U6-6 AutoCAD SHX Text 6%%C1"+2%%C3/4" AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text %%UX-X AutoCAD SHX Text 6%%C1" AutoCAD SHX Text 1 3/8":1@.05,8@.15, RTO.@.25 . c/ext. AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text X AutoCAD SHX Text 1 3/4" AutoCAD SHX Text 1 3/8":1@.05, RTO.@.10. c/ext. AutoCAD SHX Text 1 3/8":1@.05, RTO.@.10. c/ext. AutoCAD SHX Text 1 1/2":1@.05, RTO.@.15. c/ext. AutoCAD SHX Text 1 3/8":1@.05, RTO.@.15. c/ext. AutoCAD SHX Text 1 1" AutoCAD SHX Text 1 3/4" AutoCAD SHX Text 1 1/2":1@.05, RTO.@.10. c/ext. AutoCAD SHX Text 1 3/8":1@.05, RTO.@.10. c/ext. 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